JPH0333189A - 炭素質ピッチの製造方法 - Google Patents
炭素質ピッチの製造方法Info
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- JPH0333189A JPH0333189A JP8563289A JP8563289A JPH0333189A JP H0333189 A JPH0333189 A JP H0333189A JP 8563289 A JP8563289 A JP 8563289A JP 8563289 A JP8563289 A JP 8563289A JP H0333189 A JPH0333189 A JP H0333189A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、炭素繊維の製造に有用な光学的に異方性の炭
素質ピッチの製造方法に関する。本発明により得られる
炭素質ピッチは、連続長を有するカーボン及びグラファ
イトフィラメントの形成にとりわけ有用である。
素質ピッチの製造方法に関する。本発明により得られる
炭素質ピッチは、連続長を有するカーボン及びグラファ
イトフィラメントの形成にとりわけ有用である。
石油コールタール及び化学ピッチは、水素に対する炭素
比(炭素−水素比)が高いため、種々の炭素製品を製造
しろる潜在的能力を有している。
比(炭素−水素比)が高いため、種々の炭素製品を製造
しろる潜在的能力を有している。
今日特に興味ある炭素製品は炭素繊維である。従って、
本願明細書においては炭素繊維に関する技術に言及して
いるけれども、本発明は炭素繊維の形成以外の分野にも
適用しうることが理解されるべきである。
本願明細書においては炭素繊維に関する技術に言及して
いるけれども、本発明は炭素繊維の形成以外の分野にも
適用しうることが理解されるべきである。
さて特に炭素繊維に関し、強化プラスチック及び金属マ
トリックス中における炭素繊維の使用は、その強化され
た複合材料の特性、例えば高い強度−重量比がそれらの
製造に結びついた一般的に高いコストを十分に相殺する
ものであれば、市場で受けいれられる。−船釣に、強化
材料としての炭素繊維の大規模な使用は、繊維の形成に
伴う費用を実質的に下げ得るものであれば、逐次増大す
るであろうと認められている。今日市販の炭素繊維の大
部分は、例えばポリアクリロニトリルのような台底ポリ
マーの炭素化により得られる。このような炭素繊維が高
価である理由は、一部として、炭素化されるポリアクリ
ロニトリル繊維が高価であるため、それらの繊維から得
られる炭素繊維の収量が低いため、及び得られる炭素繊
維に十分な強度を付与するために繊維中で所望の物理的
原子構造を保持するのに必要な処理工程があることであ
る。
トリックス中における炭素繊維の使用は、その強化され
た複合材料の特性、例えば高い強度−重量比がそれらの
製造に結びついた一般的に高いコストを十分に相殺する
ものであれば、市場で受けいれられる。−船釣に、強化
材料としての炭素繊維の大規模な使用は、繊維の形成に
伴う費用を実質的に下げ得るものであれば、逐次増大す
るであろうと認められている。今日市販の炭素繊維の大
部分は、例えばポリアクリロニトリルのような台底ポリ
マーの炭素化により得られる。このような炭素繊維が高
価である理由は、一部として、炭素化されるポリアクリ
ロニトリル繊維が高価であるため、それらの繊維から得
られる炭素繊維の収量が低いため、及び得られる炭素繊
維に十分な強度を付与するために繊維中で所望の物理的
原子構造を保持するのに必要な処理工程があることであ
る。
最近、比較的安価なピッチから炭素繊維を製造すること
−が注目をひいている。しかしながら、比較的安価なピ
ッチ材料を使用する場合、商業的に許容し得る物理的特
性を有する炭素繊維を製造するための費用は実質的に低
減していない。
−が注目をひいている。しかしながら、比較的安価なピ
ッチ材料を使用する場合、商業的に許容し得る物理的特
性を有する炭素繊維を製造するための費用は実質的に低
減していない。
今日まで、ピッチから調製された高強度高弾性炭素繊維
はすべて、一部分、繊維の軸に平行に優先して配列され
た炭素結晶の存在を特徴としている。炭素繊維中のこの
高度に配向したタイプの構そのプリカーサ−ピッチ繊維
に配向を与えることにより、あるいはある程度の構造を
有する繊維製造用ピッチを先ず形成することにより得ら
れている。
はすべて、一部分、繊維の軸に平行に優先して配列され
た炭素結晶の存在を特徴としている。炭素繊維中のこの
高度に配向したタイプの構そのプリカーサ−ピッチ繊維
に配向を与えることにより、あるいはある程度の構造を
有する繊維製造用ピッチを先ず形成することにより得ら
れている。
ピッチ繊維の高温延伸によって、十分な強度及び弾性を
有する安価な繊維を得ることはいろいろな理由によって
実現されていない。かかる理由には、繊維を破断するこ
となく高温度でビ゛ンチ繊維を延伸させることが難しい
こと、延伸工程を実施する装置の費用の問題、等がある
。
有する安価な繊維を得ることはいろいろな理由によって
実現されていない。かかる理由には、繊維を破断するこ
となく高温度でビ゛ンチ繊維を延伸させることが難しい
こと、延伸工程を実施する装置の費用の問題、等がある
。
高い配向度を有するピッチ材料から炭素繊維を形成する
にあたっては、炭素質ピッチを、少くとも部分的に、液
体結晶あるいはいわゆる“メゾ相”状態に熱変換させる
ことが必要だと考えられている。このメゾ相状態は2戒
分からなることを特徴としている。即ち、一方の成分は
、擬結晶性を有する光学的に異方性の高配向材料であり
、他方の成分は等方性非配向材料である。例えば米国特
許第4.005.187号に開示されているように、ピ
ッチの非メゾ相部分はピリジン及びキノリンに容易に可
溶であり、メゾ相部分はこれらの溶媒に不溶である。実
際上、熱処理したピッチ中に含まれる不溶性材料の量は
、生成するメゾ相の量と等量であるように処理されてい
る。いずれにしても、この熱処理工程は経費がかかり、
このことは特にメゾ相生成速度に係わる。例えば、35
0°C1すなわち、等方性ピッチをメゾ相状態に変換、
するために通常必要な最低温度においては、最低1週間
の加熱が一般に必要であり、また、この場合に、ピッチ
のメゾ相含量は僅かに約40%である。これに加えて、
例えばメゾ相材料を60%も多量に含有するピッチから
繊維を形成することも、これらの繊維を商業的に魅力的
で重要ならしめる所望ヤング率を有する繊維を製造する
ため、大規模でかつ経費のかかる後紡糸処理を必要とす
る。
にあたっては、炭素質ピッチを、少くとも部分的に、液
体結晶あるいはいわゆる“メゾ相”状態に熱変換させる
ことが必要だと考えられている。このメゾ相状態は2戒
分からなることを特徴としている。即ち、一方の成分は
、擬結晶性を有する光学的に異方性の高配向材料であり
、他方の成分は等方性非配向材料である。例えば米国特
許第4.005.187号に開示されているように、ピ
ッチの非メゾ相部分はピリジン及びキノリンに容易に可
溶であり、メゾ相部分はこれらの溶媒に不溶である。実
際上、熱処理したピッチ中に含まれる不溶性材料の量は
、生成するメゾ相の量と等量であるように処理されてい
る。いずれにしても、この熱処理工程は経費がかかり、
このことは特にメゾ相生成速度に係わる。例えば、35
0°C1すなわち、等方性ピッチをメゾ相状態に変換、
するために通常必要な最低温度においては、最低1週間
の加熱が一般に必要であり、また、この場合に、ピッチ
のメゾ相含量は僅かに約40%である。これに加えて、
例えばメゾ相材料を60%も多量に含有するピッチから
繊維を形成することも、これらの繊維を商業的に魅力的
で重要ならしめる所望ヤング率を有する繊維を製造する
ため、大規模でかつ経費のかかる後紡糸処理を必要とす
る。
上記した課題は、本発明によれば、高度の芳香族性を有
する黒鉛化可能な石油又はコールタールピッチから、炭
素繊維の紡糸に使用するのに適当な炭素質ピッチを製造
するに当って、 等方性を有する炭素質ピッチを25℃における溶解パラ
メータが8.0〜9.5である有機溶媒系で処理し、 前記処理により生じせしめられた、酸素の不存在におい
て試料の示差熱分析により測定した焼結点が350°C
以下であるネオメゾ相形成性溶媒不溶部分を前記溶媒系
から分離し、そして 前記溶媒不溶部分を230〜400°Cの温度に加熱し
、よって、前記溶媒不溶部分を、75%を上廻る光学的
に異方性のネオメゾ相を含有しかつ、75°Cでキノリ
ンで抽出することにより測定して、25重量%未満のキ
ノリン不溶物を含有する炭素質ピッチ製品に変換するこ
とを特徴とする、炭素質ピッチの製造方法によって解決
することができる。
する黒鉛化可能な石油又はコールタールピッチから、炭
素繊維の紡糸に使用するのに適当な炭素質ピッチを製造
するに当って、 等方性を有する炭素質ピッチを25℃における溶解パラ
メータが8.0〜9.5である有機溶媒系で処理し、 前記処理により生じせしめられた、酸素の不存在におい
て試料の示差熱分析により測定した焼結点が350°C
以下であるネオメゾ相形成性溶媒不溶部分を前記溶媒系
から分離し、そして 前記溶媒不溶部分を230〜400°Cの温度に加熱し
、よって、前記溶媒不溶部分を、75%を上廻る光学的
に異方性のネオメゾ相を含有しかつ、75°Cでキノリ
ンで抽出することにより測定して、25重量%未満のキ
ノリン不溶物を含有する炭素質ピッチ製品に変換するこ
とを特徴とする、炭素質ピッチの製造方法によって解決
することができる。
一般的に述べると、等方性炭素質ピッチが分離可能な部
分を含んでおり、この部分は、10分間かもしくはそれ
よりも短い時間約230〜400°Cの温度に加熱した
時、75%の上廻る光学的に異方性のある相を生成する
ということがこのたび見い出された。
分を含んでおり、この部分は、10分間かもしくはそれ
よりも短い時間約230〜400°Cの温度に加熱した
時、75%の上廻る光学的に異方性のある相を生成する
ということがこのたび見い出された。
本発明により得られる、高度に配向しておりかつ光学的
に異方性であるピッチ材料は、ピリジン及びキノリン中
における実質的な溶解性を有する。
に異方性であるピッチ材料は、ピリジン及びキノリン中
における実質的な溶解性を有する。
従って、このような材料を本願明細書では“ネオメゾ相
パピッチと記載する。ここで、ネオ(neo)なる語は
、ギリシャ語であって“新しい(new) ””という
意味をもち、ピリジン及びキノリンに実質的に不溶であ
るメゾ相ピツチからこの新しい材料を区別するために使
用する。
パピッチと記載する。ここで、ネオ(neo)なる語は
、ギリシャ語であって“新しい(new) ””という
意味をもち、ピリジン及びキノリンに実質的に不溶であ
るメゾ相ピツチからこの新しい材料を区別するために使
用する。
したがって、本発明の1態様においては、−船釣な黒鉛
化可能な等方性ピッチを処理して、本願明細書において
ピッチの°“ネオメゾ相形成性部分゛と呼ぶ溶媒不溶部
分を分離する。この不溶部分は、顕著な化学的及び熱的
安定性を有する変形性ネオメゾ相含有ピッチに容易に転
化せしめられる。等方性ピッチのネオメゾ相形成性部分
は例えばベンゼンやトルエンのような溶媒に不溶である
から、ネオメゾ相形成性部分の分離を行うために溶媒抽
出法が適宜に用いられる。
化可能な等方性ピッチを処理して、本願明細書において
ピッチの°“ネオメゾ相形成性部分゛と呼ぶ溶媒不溶部
分を分離する。この不溶部分は、顕著な化学的及び熱的
安定性を有する変形性ネオメゾ相含有ピッチに容易に転
化せしめられる。等方性ピッチのネオメゾ相形成性部分
は例えばベンゼンやトルエンのような溶媒に不溶である
から、ネオメゾ相形成性部分の分離を行うために溶媒抽
出法が適宜に用いられる。
とにより、一般に10分間以内に、実質的に材料全体が
大きな凝集域を有する液体結晶に転化されるということ
ができる。しかしながら、炭素繊維の製造のため、大き
な凝集域を有することは必要でない。実際、NMF部分
が液化する温度以下の温度では、NMF部分は微細な域
構造を有する75%を土建るネオメゾ相に転化するであ
ろう。
大きな凝集域を有する液体結晶に転化されるということ
ができる。しかしながら、炭素繊維の製造のため、大き
な凝集域を有することは必要でない。実際、NMF部分
が液化する温度以下の温度では、NMF部分は微細な域
構造を有する75%を土建るネオメゾ相に転化するであ
ろう。
注意すべき点は、NMF部分の正確な性質は、無数の要
因、例えばNMF部分の形威源、非メゾ相形威材料から
の分離方法等によって変わることである。しかし、一般
的には、NMF部分は、それが光学的に異方性のピッチ
に熱変換される迅速性を特徴としている。既に述べたよ
うに、NMFピッチ部分は、一般的に、例えばベンゼン
中に、周囲温度、すなわち、約22〜30°Cで不溶で
あることも特徴としている。実際、等方性ピッチのネオ
メゾ相形成部分はベンゼン及びベンゼンと実質的に同等
の溶解パラメータを有するその他の溶媒あるいは溶媒混
合物に不溶であるから、溶媒抽出は、等方性ピッチの実
質的な部分とNMF部分を分離するために好適に用いら
れる。一般的に、溶媒系は、25°Cで、約8.0〜9
.5の間、好ましくは8.7〜9.2の溶解パラメータ
を有するであろう。
因、例えばNMF部分の形威源、非メゾ相形威材料から
の分離方法等によって変わることである。しかし、一般
的には、NMF部分は、それが光学的に異方性のピッチ
に熱変換される迅速性を特徴としている。既に述べたよ
うに、NMFピッチ部分は、一般的に、例えばベンゼン
中に、周囲温度、すなわち、約22〜30°Cで不溶で
あることも特徴としている。実際、等方性ピッチのネオ
メゾ相形成部分はベンゼン及びベンゼンと実質的に同等
の溶解パラメータを有するその他の溶媒あるいは溶媒混
合物に不溶であるから、溶媒抽出は、等方性ピッチの実
質的な部分とNMF部分を分離するために好適に用いら
れる。一般的に、溶媒系は、25°Cで、約8.0〜9
.5の間、好ましくは8.7〜9.2の溶解パラメータ
を有するであろう。
溶媒もしくは溶媒混合物の溶解パラメータδは、下記の
式であられすことができる: 式中、Hvは材料の気化熱、 Rはモルガス定数 Tは宋で表わされる温度、モして Vはモル容である。
式であられすことができる: 式中、Hvは材料の気化熱、 Rはモルガス定数 Tは宋で表わされる温度、モして Vはモル容である。
これに関して、例えば、J、Hildebrand及び
R15co t tの“非電解質の溶解性(Solub
ility of Non−Electrolytes
)”、第3版、ラインホルト出版社、ニューヨーク、1
949年、及びPrentice )(allの11レ
ギユラー溶液(Regular 5olutions)
”、NewJersey、1962年を参照されたい。
R15co t tの“非電解質の溶解性(Solub
ility of Non−Electrolytes
)”、第3版、ラインホルト出版社、ニューヨーク、1
949年、及びPrentice )(allの11レ
ギユラー溶液(Regular 5olutions)
”、NewJersey、1962年を参照されたい。
いくつかの典型的有機溶媒の25°Cにおける溶解パラ
メータは次の通りである:ベンゼン、9.2;トルエン
、8.8;キシレン、8.7;シクロヘキサン、8.2
゜これらの溶媒のうち、トルエンが好ましい。また、よ
く知られているように、所望の溶解パラメータを有する
溶媒系を提供するために、溶媒混合物を調製することも
できる。これらの混合溶媒系のうち、約60容量%以上
のトルエンを有するトルエンとヘプタンの混合物、例え
ば60%トルエン−40%ヘプタン、及び85%トルエ
ン−15%ヘプタンが好ましい。なお、上述の溶解パラ
メータを有する溶媒系から得られるものに対応するピッ
チ部分を得るため、温度及び溶解パラメータにおけるそ
の他の変更も採用できることが理解されるべきである。
メータは次の通りである:ベンゼン、9.2;トルエン
、8.8;キシレン、8.7;シクロヘキサン、8.2
゜これらの溶媒のうち、トルエンが好ましい。また、よ
く知られているように、所望の溶解パラメータを有する
溶媒系を提供するために、溶媒混合物を調製することも
できる。これらの混合溶媒系のうち、約60容量%以上
のトルエンを有するトルエンとヘプタンの混合物、例え
ば60%トルエン−40%ヘプタン、及び85%トルエ
ン−15%ヘプタンが好ましい。なお、上述の溶解パラ
メータを有する溶媒系から得られるものに対応するピッ
チ部分を得るため、温度及び溶解パラメータにおけるそ
の他の変更も採用できることが理解されるべきである。
従って、本発明の実施にあたっては、約5重量%未満、
好ましくは約3重量%未満のキノリン不溶物(即ち、コ
ークス、炭素、鉱物、その他)を有する典型的な黒鉛化
可能な等方性ピッチをその等方性ピッチの少くとも一部
分を溶解しかつそのピッチの溶媒不溶部分を生じせしめ
るのに十分な量の溶媒と接触させる。この溶媒不溶部分
の少なくとも一部分は、周囲温度、好ましくは28°C
でベンゼンに不溶である。最も適当には、このような等
方性ピッチを、周囲温度、即ち、約25〜約30°Cで
、ピッチの少くとも一部を溶解させるのに十分な量のベ
ンゼンあるいはトルエンで処理することができ、これに
より、不溶な、濃厚なネオメゾ相形成性部分を得ること
ができる。一般的に、好ましい性質を有するNMF部分
を得るために、等方性黒鉛化可能ピッチ1グラムに対し
て約5〜約150d、好ましくは約10〜20成のベン
ゼンを使用するべきである。
好ましくは約3重量%未満のキノリン不溶物(即ち、コ
ークス、炭素、鉱物、その他)を有する典型的な黒鉛化
可能な等方性ピッチをその等方性ピッチの少くとも一部
分を溶解しかつそのピッチの溶媒不溶部分を生じせしめ
るのに十分な量の溶媒と接触させる。この溶媒不溶部分
の少なくとも一部分は、周囲温度、好ましくは28°C
でベンゼンに不溶である。最も適当には、このような等
方性ピッチを、周囲温度、即ち、約25〜約30°Cで
、ピッチの少くとも一部を溶解させるのに十分な量のベ
ンゼンあるいはトルエンで処理することができ、これに
より、不溶な、濃厚なネオメゾ相形成性部分を得ること
ができる。一般的に、好ましい性質を有するNMF部分
を得るために、等方性黒鉛化可能ピッチ1グラムに対し
て約5〜約150d、好ましくは約10〜20成のベン
ゼンを使用するべきである。
NMF部分の好ましい性質の一つとして、C/中比は1
.4以上、好ましくは約1.60〜2.0である。
.4以上、好ましくは約1.60〜2.0である。
一般的に、等方性ピッチから分離される好ましい部分は
、350℃以下、一般には約310〜約340°Cの焼
結点、即ち、酸素の不存在において試料の示差熱分析に
より最初に相変化が観察される温度を有するであろう。
、350℃以下、一般には約310〜約340°Cの焼
結点、即ち、酸素の不存在において試料の示差熱分析に
より最初に相変化が観察される温度を有するであろう。
最も望ましくは、等方性ピッチから分離されるNMF部
分は25°Cで約1、5以上の溶解パラメータを有する
であろう。
分は25°Cで約1、5以上の溶解パラメータを有する
であろう。
理解されるように、用いられる溶媒の選択、抽出温度等
は、分離されるネオメゾ相形成性部分の量及び正確な性
質に影響を及ぼすであろう。従って、NMF部分の精密
な物理的特性は変ることもある。しかしながら、炭素繊
維の形成の場合には、等方性ピッチの不溶部分は、約2
30〜約400°Cの温度まで加熱することにより、7
5%を上廻り、特に90%を上廻るネオメゾ相を含有す
る光学的に異方性のピッチに変換されるものであること
が特に好ましい。換言すると、等方性ピッチの相当部分
が有機溶媒又は溶媒混合物に溶解して溶媒不溶部分を残
留させ、この不溶部分は、10分間もしくはそれ以下で
約230〜約400℃まで加熱し、次いで周囲室温に冷
却することにより、例えば倍率10乃至1000倍の偏
光顕微鏡で観察するとわかるように、75%を上廻るも
のが光学的異方性となる。トルエン不溶のNMF部分か
ら得られるネオメゾ相材料は偏光下では大きな合着域を
示すのに対し、二成分溶媒(例えばトルエン−ヘプタン
混合物)に不溶な部分から形成されるネオメゾ相は偏光
下で微細な構造を示すであろうということに注意される
べきである。
は、分離されるネオメゾ相形成性部分の量及び正確な性
質に影響を及ぼすであろう。従って、NMF部分の精密
な物理的特性は変ることもある。しかしながら、炭素繊
維の形成の場合には、等方性ピッチの不溶部分は、約2
30〜約400°Cの温度まで加熱することにより、7
5%を上廻り、特に90%を上廻るネオメゾ相を含有す
る光学的に異方性のピッチに変換されるものであること
が特に好ましい。換言すると、等方性ピッチの相当部分
が有機溶媒又は溶媒混合物に溶解して溶媒不溶部分を残
留させ、この不溶部分は、10分間もしくはそれ以下で
約230〜約400℃まで加熱し、次いで周囲室温に冷
却することにより、例えば倍率10乃至1000倍の偏
光顕微鏡で観察するとわかるように、75%を上廻るも
のが光学的異方性となる。トルエン不溶のNMF部分か
ら得られるネオメゾ相材料は偏光下では大きな合着域を
示すのに対し、二成分溶媒(例えばトルエン−ヘプタン
混合物)に不溶な部分から形成されるネオメゾ相は偏光
下で微細な構造を示すであろうということに注意される
べきである。
他の相違的も注意されてよい。例えば、ベンゼンのみあ
るいはトルエンのみがピッチ抽出のための溶媒として使
用される場合、ネオメゾ相形成性部分は、通常、約23
0〜約400°Cに10分間もしくはそれ以下にわたっ
て加熱したそのネオメゾ相形成性部分の試料を周囲室温
まで冷却し、偏光下に検査した場合、90%を上廻る光
学異方性相にかつ95%を上廻るのネオメゾ相に変換せ
しめられるであろう。これとは対照的に、ネオメゾ相形
成性部分の抽出のためにトルエン/ヘプタン二成分溶媒
系が使用される場合、ある程度の等方性材料、即ち、1
0分間あるいはそれ以下の時間の加熱によって室温冷却
後にわずかに約75%のネオメゾ相を生成するような材
料も含まれることは明らかである。後者の場合にネオメ
ゾ相含量が少いことは、しかしながら、例えば炭素繊維
の形成におけるこのような部分の実用性を減することを
意味しない。実際のところ、二成分溶媒に不溶なピッチ
部分から得られるネオメゾ相は繊維の形成に極めて有用
である。これは、かかる不溶部分は低い軟化点を有する
傾向があり、そのため繊維の延伸性が高められるからで
ある。更に、相当程度の配向が紡糸中行われる。
るいはトルエンのみがピッチ抽出のための溶媒として使
用される場合、ネオメゾ相形成性部分は、通常、約23
0〜約400°Cに10分間もしくはそれ以下にわたっ
て加熱したそのネオメゾ相形成性部分の試料を周囲室温
まで冷却し、偏光下に検査した場合、90%を上廻る光
学異方性相にかつ95%を上廻るのネオメゾ相に変換せ
しめられるであろう。これとは対照的に、ネオメゾ相形
成性部分の抽出のためにトルエン/ヘプタン二成分溶媒
系が使用される場合、ある程度の等方性材料、即ち、1
0分間あるいはそれ以下の時間の加熱によって室温冷却
後にわずかに約75%のネオメゾ相を生成するような材
料も含まれることは明らかである。後者の場合にネオメ
ゾ相含量が少いことは、しかしながら、例えば炭素繊維
の形成におけるこのような部分の実用性を減することを
意味しない。実際のところ、二成分溶媒に不溶なピッチ
部分から得られるネオメゾ相は繊維の形成に極めて有用
である。これは、かかる不溶部分は低い軟化点を有する
傾向があり、そのため繊維の延伸性が高められるからで
ある。更に、相当程度の配向が紡糸中行われる。
本発明方法に戻って説明すると、ピッチのネオメゾ相形
成性部分を単離及び分離するために等方性ピッチを適当
な溶媒と接触させる前に、ピッチをサイズ100メツシ
ユ以下のオーダーの小粒子に機械的にあるいは別法で粉
砕することが特に好ましい。ここで使用するメツシュサ
イズはティラースクリーンメツシュサイズのことである
。必要な粒径のピッチを得ることは、例えば、磨砕、ハ
ンマーミル、ボールシリング等の極めて簡単な方法によ
って達成することができる。
成性部分を単離及び分離するために等方性ピッチを適当
な溶媒と接触させる前に、ピッチをサイズ100メツシ
ユ以下のオーダーの小粒子に機械的にあるいは別法で粉
砕することが特に好ましい。ここで使用するメツシュサ
イズはティラースクリーンメツシュサイズのことである
。必要な粒径のピッチを得ることは、例えば、磨砕、ハ
ンマーミル、ボールシリング等の極めて簡単な方法によ
って達成することができる。
適当な粒径のピッチを得た後、そのピッチを先に述べた
ような有機溶媒あるいは溶媒混合物で抽出し、それによ
り溶媒不溶のネオメゾ相形成性部分を得る。−例として
、市販のアシュランド(^ashland) 260ピ
ツチを使用した場合、一般的にそのピッチの約75〜9
0%が溶解するであろう。市販のアシュランド240ピ
ツチの場合、そのピッチの約80〜90%が溶解する。
ような有機溶媒あるいは溶媒混合物で抽出し、それによ
り溶媒不溶のネオメゾ相形成性部分を得る。−例として
、市販のアシュランド(^ashland) 260ピ
ツチを使用した場合、一般的にそのピッチの約75〜9
0%が溶解するであろう。市販のアシュランド240ピ
ツチの場合、そのピッチの約80〜90%が溶解する。
既に述べたように、溶媒を使用した前処理は、例えば約
25〜200°Cの広い温度範囲にわたって行ってよい
が、溶媒抽出中に溶媒を冷却あるいは加熱する費用を節
約するため、周囲温度、すなわち約28”Cの温度が特
に有利である。
25〜200°Cの広い温度範囲にわたって行ってよい
が、溶媒抽出中に溶媒を冷却あるいは加熱する費用を節
約するため、周囲温度、すなわち約28”Cの温度が特
に有利である。
得られるネオメゾ相形成性部分は、前述の技法により、
約230°C以上から約400°Cの温度に加熱すると
、一般的に10分間以内で、75%を上廻るネオメゾ相
を含有する異方性ピッチに実質的に変換せしめられる。
約230°C以上から約400°Cの温度に加熱すると
、一般的に10分間以内で、75%を上廻るネオメゾ相
を含有する異方性ピッチに実質的に変換せしめられる。
実際のところ、NMF部分がほぼ液化の温度に達すると
すぐ、この変換が迅速に行われ、そのためこれらが殆ん
ど同時に起っているように思われる。しかしながら、ネ
オメゾ相へのこの変換は、融点を約30°C上まわる温
度で大きな結合域がある場合にはより以上に顕著である
。
すぐ、この変換が迅速に行われ、そのためこれらが殆ん
ど同時に起っているように思われる。しかしながら、ネ
オメゾ相へのこの変換は、融点を約30°C上まわる温
度で大きな結合域がある場合にはより以上に顕著である
。
本発明に従いNMF部分から実質的に完全なネオメゾ相
を含有するピッチを形成することは、加熱した試料を周
囲温度に冷却した後、偏光顕微鏡の技法を使用すること
により肉眼で観察することにより立証することができる
。加熱した試料を急冷した場合、特に二成分溶媒に不溶
な試料を急冷した場合、観察されるネオメゾ相の量は、
試料を徐冷した場合、例えば半時間にわたって試料を室
温に冷却した場合よりもかなり少量である。
を含有するピッチを形成することは、加熱した試料を周
囲温度に冷却した後、偏光顕微鏡の技法を使用すること
により肉眼で観察することにより立証することができる
。加熱した試料を急冷した場合、特に二成分溶媒に不溶
な試料を急冷した場合、観察されるネオメゾ相の量は、
試料を徐冷した場合、例えば半時間にわたって試料を室
温に冷却した場合よりもかなり少量である。
理解されるように、等方性ピッチから成形炭素物品、例
えば繊維を形成するための従来方法では、等方性ピンチ
を約40〜70%のメゾ相含量を有するものとするため
、等方性ピッチを高温度で長時間にわたって加熱するこ
とが必要であった。実際、メゾ相ピッチを調製するため
の米国特許第3.974,264号に記載の好ましい技
法は、等方性ピッチを380〜440°Cで2〜60時
間加熱することを教示している。この米国特許に示され
るように、調製したメゾ相ピッチは、約300〜約38
0°Cの温度で10〜約200ポイズのオーダーの粘度
を示す。これらの粘度の場合、メゾ相含有のピッチから
繊維を紡糸することができる。しかしながら、上記特許
の等方性ピッチを特に約400°Cあるいはそれ以上の
温度に加熱する場合、これら材料の化学的及び熱的不安
定性を示すところの相当程度の重量損失が発生する。実
際、等方性ピッチを単に熱処理するだけで調製された9
0%及びそれ以上のメゾ相を含有するピッチは、通常、
紡糸温度において化学的にまた熱的に不安定である。こ
れとは対象的に、本発明の実施は、高度に配向された、
即ち、75〜実質的に100%のネオメゾ相材料を提供
し、また、この材料は、実質的な重量損失なくまた実質
的な化学反応を伴なわずに、400°Cまでの温度に加
熱することができる。400°Cまでの温度では、本発
明のネオメゾ相材料は、顕著なコーキングを生ずること
なくかつ通常約5%以下の重量損失しか生じない。従っ
て、本発明のネオメゾ相ピッチは、紡糸に適当な粘度を
示す温度であって、しかも通常コーキングの生ずる温度
以下の温度にまで加熱することができる。従って、例え
ば繊維のような炭素物品は、本発明に従えば、約230
〜400°Cの温度で容易に調製することができ、それ
により、少くとも75%ネオメゾ相ピッチが約3分間以
内に形成される。その後、このネオメゾ相高含有ピッチ
を成形物品、例えば繊維に成形し、この成形物品を約2
00〜350°Cの温度で酸化性雰囲気にさらして物品
を不融性とすることができる。
えば繊維を形成するための従来方法では、等方性ピンチ
を約40〜70%のメゾ相含量を有するものとするため
、等方性ピッチを高温度で長時間にわたって加熱するこ
とが必要であった。実際、メゾ相ピッチを調製するため
の米国特許第3.974,264号に記載の好ましい技
法は、等方性ピッチを380〜440°Cで2〜60時
間加熱することを教示している。この米国特許に示され
るように、調製したメゾ相ピッチは、約300〜約38
0°Cの温度で10〜約200ポイズのオーダーの粘度
を示す。これらの粘度の場合、メゾ相含有のピッチから
繊維を紡糸することができる。しかしながら、上記特許
の等方性ピッチを特に約400°Cあるいはそれ以上の
温度に加熱する場合、これら材料の化学的及び熱的不安
定性を示すところの相当程度の重量損失が発生する。実
際、等方性ピッチを単に熱処理するだけで調製された9
0%及びそれ以上のメゾ相を含有するピッチは、通常、
紡糸温度において化学的にまた熱的に不安定である。こ
れとは対象的に、本発明の実施は、高度に配向された、
即ち、75〜実質的に100%のネオメゾ相材料を提供
し、また、この材料は、実質的な重量損失なくまた実質
的な化学反応を伴なわずに、400°Cまでの温度に加
熱することができる。400°Cまでの温度では、本発
明のネオメゾ相材料は、顕著なコーキングを生ずること
なくかつ通常約5%以下の重量損失しか生じない。従っ
て、本発明のネオメゾ相ピッチは、紡糸に適当な粘度を
示す温度であって、しかも通常コーキングの生ずる温度
以下の温度にまで加熱することができる。従って、例え
ば繊維のような炭素物品は、本発明に従えば、約230
〜400°Cの温度で容易に調製することができ、それ
により、少くとも75%ネオメゾ相ピッチが約3分間以
内に形成される。その後、このネオメゾ相高含有ピッチ
を成形物品、例えば繊維に成形し、この成形物品を約2
00〜350°Cの温度で酸化性雰囲気にさらして物品
を不融性とすることができる。
その後、かかる繊維を、不活性雰囲気中で例えば約80
0〜約2800°C1好ましくは約1000〜2000
°Cの高温度で繊維の炭素化に十分な時間にわたって加
熱することにより、炭素化することができる。
0〜約2800°C1好ましくは約1000〜2000
°Cの高温度で繊維の炭素化に十分な時間にわたって加
熱することにより、炭素化することができる。
ついで、本発明のより完全な理解のため、いくつかの例
をあげて本発明を説明する。但し、これらの例は説明の
ためのものであって、本発明の範囲を限定するものでは
ないことを理解されたい。
をあげて本発明を説明する。但し、これらの例は説明の
ためのものであって、本発明の範囲を限定するものでは
ないことを理解されたい。
班−上
本例では本発明方法のベンチスケールでの実施を説明す
る。
る。
市販の石油ピッチ、アシュランド(^5hland)2
40を磨砕し、ふるい(100テイラーメツシユ)にか
け、そして100成のベンゼンに対してピッチ1グラム
の割合で28°Cの温度でベンゼンで抽出した。
40を磨砕し、ふるい(100テイラーメツシユ)にか
け、そして100成のベンゼンに対してピッチ1グラム
の割合で28°Cの温度でベンゼンで抽出した。
ベンゼンに不溶な部分をろ過により分離し、乾燥した。
得られたベンゼン不溶部分、すなわち、ネオメゾ相形成
性部分を熱処理した。この熱処理は、本例がベンチスケ
ールであるため、示差熱分析(DTA)及び熱重量分析
(TGA)の間に実施した。すなわち、ネオメゾ相形成
性部分の試料を、酸素の不存在において1分間につき1
0°Cの速度で350℃までの温度に加熱することによ
り熱処理を行うとともに、DTA及びTGAを実施した
。
性部分を熱処理した。この熱処理は、本例がベンチスケ
ールであるため、示差熱分析(DTA)及び熱重量分析
(TGA)の間に実施した。すなわち、ネオメゾ相形成
性部分の試料を、酸素の不存在において1分間につき1
0°Cの速度で350℃までの温度に加熱することによ
り熱処理を行うとともに、DTA及びTGAを実施した
。
DTAは、焼結点が350℃以下であることを、また、
TGAは、熱処理の間の重量損失が約3%であることを
示した。偏光下における顕微鏡写真(倍率500倍)か
られかるように(第1図)、加熱したベンゼン不溶性ピ
ッチの研磨試料は、約95%以上が光学的に異方性であ
るネオメゾ相材料からなる微細構造であることを示して
いる。
TGAは、熱処理の間の重量損失が約3%であることを
示した。偏光下における顕微鏡写真(倍率500倍)か
られかるように(第1図)、加熱したベンゼン不溶性ピ
ッチの研磨試料は、約95%以上が光学的に異方性であ
るネオメゾ相材料からなる微細構造であることを示して
いる。
例−i差比(8組り
前記例1に記載の手法を繰り返した。但し、本例では、
比較のため、例1と同じ、但しベンゼン処理なしのブシ
ュランド240ピツチの試料を1分間につき10°Cの
速度で350°Cまで加熱したところ、TGAが約28
%の重量損失を示した。更に、第2図から判るように、
この加熱ピッチの研磨試料の偏光顕微鏡写真(倍率50
0倍)には、メゾ相材料を認めることができない。
比較のため、例1と同じ、但しベンゼン処理なしのブシ
ュランド240ピツチの試料を1分間につき10°Cの
速度で350°Cまで加熱したところ、TGAが約28
%の重量損失を示した。更に、第2図から判るように、
この加熱ピッチの研磨試料の偏光顕微鏡写真(倍率50
0倍)には、メゾ相材料を認めることができない。
別−」−は目え鮭と
市販の石油ピッチ、ブシュランド240ピツチを未処理
のまL 400°Cに加熱し、そのま\1.5時間保持
した。その後、この加熱ピッチを冷却し、磨砕し、ふる
い(100テイラーメンシユ)を通し、そして毎分10
°Cの速度で380°Cまで加熱しつつ熱重量分析を行
った(この加熱は、前記例1と同様、本発明の熱処理を
意味する)。この処理によってもなお、第3図の顕微鏡
写真(倍率500倍)に見られるように、極めて限定さ
れたメゾ相の形成がみられた。熱分析中の重量損失は約
36%であった。
のまL 400°Cに加熱し、そのま\1.5時間保持
した。その後、この加熱ピッチを冷却し、磨砕し、ふる
い(100テイラーメンシユ)を通し、そして毎分10
°Cの速度で380°Cまで加熱しつつ熱重量分析を行
った(この加熱は、前記例1と同様、本発明の熱処理を
意味する)。この処理によってもなお、第3図の顕微鏡
写真(倍率500倍)に見られるように、極めて限定さ
れたメゾ相の形成がみられた。熱分析中の重量損失は約
36%であった。
員−土
本例では本発明方法のベンチスケールでの実施を説明す
る。
る。
前記例3に記載の手法を繰り返した。但し、本例では、
加熱ピッチの試料を24℃でベンゼンで処理しくIgピ
ッチ/ 100meベンゼンベンゼンした。次いで、不
溶の部分を、ろ液が透明になるまで新しいベンゼンで洗
浄した。不溶分であるネオメゾ相形成性部分を乾燥した
後、前記例3の如く熱重量分析した。熱重量分析中、重
量損失は約3%であった。第4図の顕微鏡写真(倍率5
00倍)は、約95%のネオメゾ相材料を示している。
加熱ピッチの試料を24℃でベンゼンで処理しくIgピ
ッチ/ 100meベンゼンベンゼンした。次いで、不
溶の部分を、ろ液が透明になるまで新しいベンゼンで洗
浄した。不溶分であるネオメゾ相形成性部分を乾燥した
後、前記例3の如く熱重量分析した。熱重量分析中、重
量損失は約3%であった。第4図の顕微鏡写真(倍率5
00倍)は、約95%のネオメゾ相材料を示している。
例−ヨL工参j」り一
本例では、本発明方法の変形として、、5時間で450
°Cに加熱する熱処理を用いた時の結果について説明す
る。
°Cに加熱する熱処理を用いた時の結果について説明す
る。
上述した一般手順に従い、市販のピンチをトルエン(4
53gに対し3.8 f )で抽出してトルエンに不溶
のネオメゾ相形成性部分を得た。次いで、この材料を4
50°Cに加熱し、その温度のままで約、5時間保持し
た。このように加熱した試料の偏光顕微鏡写真(倍率2
50倍)である第5図は、約80%のネオメゾ相材料を
示している。それにもかかわらず、この処理材料は、沸
騰キノリンで抽出した時には、キノリン不溶物の含量が
僅かに約12%であった。
53gに対し3.8 f )で抽出してトルエンに不溶
のネオメゾ相形成性部分を得た。次いで、この材料を4
50°Cに加熱し、その温度のままで約、5時間保持し
た。このように加熱した試料の偏光顕微鏡写真(倍率2
50倍)である第5図は、約80%のネオメゾ相材料を
示している。それにもかかわらず、この処理材料は、沸
騰キノリンで抽出した時には、キノリン不溶物の含量が
僅かに約12%であった。
例−」−01を鮭り
本例では、本発明方法により得られる炭素質ピッチを使
用した炭素繊維の製造について説明する。
用した炭素繊維の製造について説明する。
上述した一般手順に従い、ネオメゾ相形成性部分をアシ
ュランド260ピッチから調製した。約0、5 kgの
ピッチを室温下で41のベンゼン中で攪拌した。ろ過の
後、不溶の部分を150Mのベンゼン、次いで2000
m1のベンゼンで洗浄した。次に、ベンゼンに不溶のネ
オメゾ相形成性部分を乾燥した。
ュランド260ピッチから調製した。約0、5 kgの
ピッチを室温下で41のベンゼン中で攪拌した。ろ過の
後、不溶の部分を150Mのベンゼン、次いで2000
m1のベンゼンで洗浄した。次に、ベンゼンに不溶のネ
オメゾ相形成性部分を乾燥した。
約2gの乾燥したネオメゾ相形成性部分を窒素雰囲気下
に紡糸ダイに装入した。ダイは、1 /64”の直径で
ありかつ直径に対する長さの比は1対8であった。この
紡糸ダイはまた、円筒形グイキャビティに共軸にのびる
回転子を有していた。回転子は、グイキャビティと実質
的に同じ輪郭を有する円錐端、及びグイオリフィスの直
径に実質的に等しい幅の共軸チャネルを有していた。装
入物を毎分10’cの速度で380°Cまで加熱した。
に紡糸ダイに装入した。ダイは、1 /64”の直径で
ありかつ直径に対する長さの比は1対8であった。この
紡糸ダイはまた、円筒形グイキャビティに共軸にのびる
回転子を有していた。回転子は、グイキャビティと実質
的に同じ輪郭を有する円錐端、及びグイオリフィスの直
径に実質的に等しい幅の共軸チャネルを有していた。装
入物を毎分10’cの速度で380°Cまで加熱した。
次いで、回転子を50〜2000rpmのスピードで駆
動した。約5 spiの窒素圧力のもとで良好な連続繊
維が紡糸された。このようにして紡糸した繊維を毎分1
5°Cの速度で室温から280°Cまで空気中で加熱す
ることにより酸化工程に供した。次いで、この繊維を2
80°Cで20分間保持した。この繊維を不溶性窒素雰
囲気中で1000°Cに加熱した後、約21 X 10
’psiのヤング率を繊維が有することが判明した。
動した。約5 spiの窒素圧力のもとで良好な連続繊
維が紡糸された。このようにして紡糸した繊維を毎分1
5°Cの速度で室温から280°Cまで空気中で加熱す
ることにより酸化工程に供した。次いで、この繊維を2
80°Cで20分間保持した。この繊維を不溶性窒素雰
囲気中で1000°Cに加熱した後、約21 X 10
’psiのヤング率を繊維が有することが判明した。
員−1
本例では、ネオメゾ相形成性部分を得るための二成分溶
媒系の使用について説明する。
媒系の使用について説明する。
本例において、市販のピッチ(アシュランド240)を
オートクレーブ中の真空下で104〜316°Cの温度
に50分間、次いで316〜420°Cに110分間、
そして最後に420°Cで60分間加熱した。
オートクレーブ中の真空下で104〜316°Cの温度
に50分間、次いで316〜420°Cに110分間、
そして最後に420°Cで60分間加熱した。
385°Cで大気圧が得られ、オートクレーブを開いて
装入物の97.9%を回収した。前記した例の一般手順
に従い、それぞれ粉末固体ピッチからなるほぼ40gの
いろいろな試料を約320dの下記の溶媒で抽出し、ろ
過し、再び120II11の溶媒でスラリー化した。そ
の後、固型物をろ過し、溶媒で処理し、一定の重量にな
るまで120℃で真空中で乾燥した。これらの試料を4
00°Cに加熱し、そしてその試料を室温に冷却した後
、偏光法によりネオメゾ相含量を測定した。更に、紡糸
ダイ中で加熱し、繊維に紡糸した試料を偏光下で検査し
た。
装入物の97.9%を回収した。前記した例の一般手順
に従い、それぞれ粉末固体ピッチからなるほぼ40gの
いろいろな試料を約320dの下記の溶媒で抽出し、ろ
過し、再び120II11の溶媒でスラリー化した。そ
の後、固型物をろ過し、溶媒で処理し、一定の重量にな
るまで120℃で真空中で乾燥した。これらの試料を4
00°Cに加熱し、そしてその試料を室温に冷却した後
、偏光法によりネオメゾ相含量を測定した。更に、紡糸
ダイ中で加熱し、繊維に紡糸した試料を偏光下で検査し
た。
使用した溶媒及び得られた結果を次の表に示す。
トルエン
100%
3、0
325−350
〉90
100%
明らかに、実験りの材料は400°Cから冷却された後
では粘性が強くなりすぎ、したがって、ネオメゾ相が現
われなかった。それにもかかわらず、紡糸ダイ中の短い
加熱時間及び紡糸中の引き続く配向の結果として、有意
のネオメゾ相材料の形成があった。
では粘性が強くなりすぎ、したがって、ネオメゾ相が現
われなかった。それにもかかわらず、紡糸ダイ中の短い
加熱時間及び紡糸中の引き続く配向の結果として、有意
のネオメゾ相材料の形成があった。
班−主
本例では、石油を市販の化学真空蒸留装置中で処理する
場合に得られる化学ピッチを原料ピッチとして使用する
ことについて説明する。
場合に得られる化学ピッチを原料ピッチとして使用する
ことについて説明する。
石油の真空蒸留装置から、130°Cの軟化点を有する
化学ピッチを得た。この化学ピッチを、前記例7に示し
たような手法に従い、二成分溶媒(70容it%トルエ
ンー30容量%ヘフタン)テ抽出した。約375〜40
0°Cの軟化点を有する24.8重量%のNMF部分が
得られた。このNMF部分を10分間400”Cで加熱
したところ、90%以上のネオメゾ相材料に変換せしめ
られた。
化学ピッチを得た。この化学ピッチを、前記例7に示し
たような手法に従い、二成分溶媒(70容it%トルエ
ンー30容量%ヘフタン)テ抽出した。約375〜40
0°Cの軟化点を有する24.8重量%のNMF部分が
得られた。このNMF部分を10分間400”Cで加熱
したところ、90%以上のネオメゾ相材料に変換せしめ
られた。
第1図は、本発明により95%以上のネオメゾ相に変換
されたネオメゾ相形成性部分の偏光顕微鏡写真(倍率5
00倍); 第2図は、毎分10°Cの速度で350°Cまで加熱さ
れた市販のピッチの偏光顕微鏡写真(倍率500倍); 第3図は、市販の熱処理ピッチの偏光顕微鏡写真(倍率
500倍); 第4図は、95%ネオメゾ相に変換された、本発明によ
るネオメゾ形成性部分の偏光顕微鏡写真(倍率500倍
);そして 第5図は、450°Cで、5時間加熱することにより8
0%ネオメゾ相に変換された別のネオメゾ相形成性部分
の偏光顕微鏡写真(倍率250倍〉である。
されたネオメゾ相形成性部分の偏光顕微鏡写真(倍率5
00倍); 第2図は、毎分10°Cの速度で350°Cまで加熱さ
れた市販のピッチの偏光顕微鏡写真(倍率500倍); 第3図は、市販の熱処理ピッチの偏光顕微鏡写真(倍率
500倍); 第4図は、95%ネオメゾ相に変換された、本発明によ
るネオメゾ形成性部分の偏光顕微鏡写真(倍率500倍
);そして 第5図は、450°Cで、5時間加熱することにより8
0%ネオメゾ相に変換された別のネオメゾ相形成性部分
の偏光顕微鏡写真(倍率250倍〉である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、高度の芳香族性を有する黒鉛化可能な石油又はコー
ルタールピッチから、炭素繊維の紡糸に使用するのに適
当な炭素質ピッチを製造するに当って、 等方性を有する炭素質ピッチを25℃における溶解パラ
メータが8.0〜9.5である有機溶媒系で処理し、 前記処理により生じせしめられた、酸素の不存在におい
て試料の示差熱分析により測定した焼結点が350°C
以下であるネオメゾ相形成性溶媒不溶部分を前記溶媒系
から分離し、そして 前記溶媒不溶部分を230〜400°Cの温度に加熱し
、よって、前記溶媒不溶部分を、75%を上廻る光学的
に異方性のネオメゾ相を含有しかつ、75゜Cでキノリ
ンで抽出することにより測定して、25重量%未満のキ
ノリン不溶物を含有する炭素質ピッチ製品に変換するこ
とを特徴とする、炭素質ピッチの製造方法。 2、前記溶媒不溶部分が310〜340°Cの範囲の焼
結点を有する、特許請求の範囲第1項に記載のピッチの
製造方法。 3、前記有機溶媒系の溶解パラメータが8.7〜9.2
である、特許請求の範囲第5項に記載のピッチの製造方
法。 4、前記有機溶媒系が実質的にベンゼンからなる、特許
請求の範囲第3項に記載のピッチの製造方法。 5、前記有機溶媒系が実質的にトルエンからなる、特許
請求の範囲第3項に記載のピッチの製造方法。 6、前記有機溶媒系が有機溶媒の混合物である、特許請
求の範囲第3項に記載のピッチの製造方法。 7、前記有機溶媒混合物が実質的にトルエンとヘプタン
からなる、特許請求の範囲第6項に記載のピッチの製造
方法。 8、前記トルエンが60容量%以上の量で存在する、特
許請求の範囲第7項に記載のピッチの製造方法。 9、前記等方性炭素質ピッチを、周囲温度で、ピッチ1
グラムあたり5〜150mlの前記有機溶媒系で処理す
る、特許請求の範囲第1項に記載のピッチの製造方法。 10、前記温度が22〜30°Cの範囲内にある、特許
請求の範囲第9項に記載のピッチの製造方法。 11、前記ピッチ製品が、90%を上廻る擬結晶相を含
有する光学的に異方性の変形可能な炭素質ピッチである
、特許請求の範囲第1項〜第10項のいずれか1項に記
載のピッチの製造方法。 12、前記溶媒不溶部分を、それが流体となる温度より
も30℃高い温度まで加熱し、よって、その部分を、1
0分間以内に、擬結晶相を90%を上廻って含有する光
学的に異方性であるピッチに変換させる、特許請求の範
囲第11項に記載のピッチの製造方法。 13、前記溶媒不溶部分を、それが流体となる温度より
も30°C高い温度まで加熱し、よって、その部分を、
10分間以内に、擬結晶相を75%を上廻って含有する
光学的に異方性であるピッチに変換させる、特許請求の
範囲第11項に記載のピッチの製造方法。 14、前記ピッチが、液体結晶相を75%を上廻って含
有する光学的に異方性の変形可能な炭素質ピッチである
、特許請求の範囲第1項〜第10項のいずれか1項に記
載のピッチの製造方法。 15、前記溶媒不溶部分の炭素と水素の比が1.6〜2
.0である、特許請求の範囲第1項〜第14項のいずれ
か1項に記載のピッチの製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US81393177A | 1977-07-08 | 1977-07-08 | |
US813931 | 1977-07-08 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8252678A Division JPS54160427A (en) | 1977-07-08 | 1978-07-08 | Production of optically anisotropic* deformable pitch* optical anisotropic pitch* and pitch fiber |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0333189A true JPH0333189A (ja) | 1991-02-13 |
JPH0446996B2 JPH0446996B2 (ja) | 1992-07-31 |
Family
ID=25213792
Family Applications (3)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8252678A Granted JPS54160427A (en) | 1977-07-08 | 1978-07-08 | Production of optically anisotropic* deformable pitch* optical anisotropic pitch* and pitch fiber |
JP8563289A Granted JPH0333189A (ja) | 1977-07-08 | 1989-04-04 | 炭素質ピッチの製造方法 |
JP1085633A Expired - Lifetime JPH0615724B2 (ja) | 1977-07-08 | 1989-04-04 | 炭素質ピッチ繊維 |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8252678A Granted JPS54160427A (en) | 1977-07-08 | 1978-07-08 | Production of optically anisotropic* deformable pitch* optical anisotropic pitch* and pitch fiber |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1085633A Expired - Lifetime JPH0615724B2 (ja) | 1977-07-08 | 1989-04-04 | 炭素質ピッチ繊維 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (3) | JPS54160427A (ja) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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US4283269A (en) * | 1979-04-13 | 1981-08-11 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for the production of a feedstock for carbon artifact manufacture |
JPS5834569B2 (ja) * | 1980-09-02 | 1983-07-27 | 興亜石油株式会社 | 炭素繊維の製造法 |
JPS5778486A (en) * | 1980-11-05 | 1982-05-17 | Nippon Steel Chem Co Ltd | Preparation of meso-phase pitch |
JPS57139179A (en) * | 1981-02-21 | 1982-08-27 | Kawasaki Steel Corp | Preparation of hard pitch |
US4402928A (en) * | 1981-03-27 | 1983-09-06 | Union Carbide Corporation | Carbon fiber production using high pressure treatment of a precursor material |
JPS5829885A (ja) * | 1981-08-18 | 1983-02-22 | Mitsubishi Oil Co Ltd | 炭素繊維原料用ピツチの製造法 |
JPS5852386A (ja) * | 1981-09-24 | 1983-03-28 | Mitsubishi Oil Co Ltd | 炭素繊維原料ピツチの製造方法 |
JPS58156027A (ja) * | 1982-03-13 | 1983-09-16 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 炭素繊維の製造法 |
JPS60200155A (ja) * | 1984-03-24 | 1985-10-09 | Japan Storage Battery Co Ltd | 気体センサ−用隔膜−触媒電極接合体の製造法 |
EP0166388B1 (en) * | 1984-06-26 | 1991-11-21 | Mitsubishi Kasei Corporation | Process for the production of pitch-type carbon fibers |
JPS61103989A (ja) * | 1984-10-29 | 1986-05-22 | Maruzen Sekiyu Kagaku Kk | 炭素製品製造用ピツチの製造法 |
JPS61241391A (ja) * | 1985-12-26 | 1986-10-27 | Toa Nenryo Kogyo Kk | メソ相ピツチの製造方法 |
JPS61241392A (ja) * | 1985-12-26 | 1986-10-27 | Toa Nenryo Kogyo Kk | メソ相ピツチの製造方法 |
JPS61215717A (ja) * | 1986-01-30 | 1986-09-25 | Toa Nenryo Kogyo Kk | 炭素繊維の製造法 |
CA1302934C (en) * | 1987-06-18 | 1992-06-09 | Masatoshi Tsuchitani | Process for preparing pitches |
JPH0629434B2 (ja) * | 1987-06-26 | 1994-04-20 | 川崎製鉄株式会社 | メソフェ−ズピッチの製造方法 |
WO1990001523A1 (en) * | 1988-08-12 | 1990-02-22 | Ube Industries, Ltd. | Carbide fibers with high strength and high modulus of elasticity and polymer composition used for their production |
JP4797420B2 (ja) * | 2005-03-31 | 2011-10-19 | 大日本印刷株式会社 | ガセットタイプ包装袋 |
WO2020191370A1 (en) | 2019-03-20 | 2020-09-24 | Carbon Holdings Intellectual Properties, Llc | Using stimulus to convert coal to mesophase pitch and carbon fibers |
US11525091B2 (en) | 2019-03-21 | 2022-12-13 | Carbon Holdings Intellectual Properties, Llc | Supercritical CO2 solvated process to convert coal to carbon fibers |
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JPS51521A (en) * | 1974-06-24 | 1976-01-06 | Kureha Chemical Ind Co Ltd | Pitsuchino shoshitsukahoho |
JPS526372A (en) * | 1975-07-04 | 1977-01-18 | Kobe Steel Ltd | Method of disintegrating melt into fine particles |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS513327B2 (ja) * | 1972-04-19 | 1976-02-02 | ||
DE2350769A1 (de) * | 1972-10-31 | 1974-05-09 | Union Carbide Corp | Verfahren zur herstellung graphitisierbarer kohlenstoff-fasern |
US3976729A (en) * | 1973-12-11 | 1976-08-24 | Union Carbide Corporation | Process for producing carbon fibers from mesophase pitch |
JPS5160281A (ja) * | 1974-11-22 | 1976-05-26 | Taiyo Kaken Co | Tansosenigenryopitsuchino seizohoho |
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-
1978
- 1978-07-08 JP JP8252678A patent/JPS54160427A/ja active Granted
-
1989
- 1989-04-04 JP JP8563289A patent/JPH0333189A/ja active Granted
- 1989-04-04 JP JP1085633A patent/JPH0615724B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4934452A (ja) * | 1972-08-02 | 1974-03-29 | ||
JPS51521A (en) * | 1974-06-24 | 1976-01-06 | Kureha Chemical Ind Co Ltd | Pitsuchino shoshitsukahoho |
JPS526372A (en) * | 1975-07-04 | 1977-01-18 | Kobe Steel Ltd | Method of disintegrating melt into fine particles |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS635433B2 (ja) | 1988-02-03 |
JPH0333226A (ja) | 1991-02-13 |
JPH0615724B2 (ja) | 1994-03-02 |
JPS54160427A (en) | 1979-12-19 |
JPH0446996B2 (ja) | 1992-07-31 |
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