JPH03145614A - 内視鏡対物レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、変倍機能を有する内視鏡対物レンズに関する
ものである。

［従来の技術］ 近年、内視鏡において物体を拡大して観察したいという
要望が強くなっており、それに応じて変倍機能を有する
内視鏡対物レンズが開発されている。例えば、特公昭６
１−４４２８３号公報に記載された内視鏡対物レンズは
、物体側から順に正の屈折力の第１群、負の屈折力の第
２群、正の屈折力の第３群から成る３群構成のレンズ系
であって、第２群を光軸に沿って移動さぜることにより
フォーカシングと変倍とを同時に行えるようになってい
る。そして、近点にフォーカスしたときに拡大（長焦点
）側、遠点にフォーカスしたときに縮小（短焦点）側と
なるので、遠点において物体の比較的広い範囲をまとめ
て観察し、近点においては物体を局部的に拡大して観察
することができる。

一方、特開昭５８−１９３５１２号公報に記載された内
視鏡対物レンズは、物体側より順に正の屈折力の第１群
、負の屈折力の第２群、正の屈折力の第３群、正の屈折
力の第４群から戊り、第２群を光軸に沿って移動させる
ことにより変倍を行うと共に、第４群の移動によってフ
ォーカシングを行うようにしたものである。

［発明が解決しようとする問題点］ しかし、特公昭６１−４４２８３号のレンズ系は、遠点
での画角を広くするために正の第１群を更に正負の２群
に分割してしＩ・ロフォーカス型にしている。このため
実質的には４群構成であり、レンズ枚数が多く構成が複
雑であるという問題点を有している。また、この例では
移動する第２群の倍率をβ２とするとき−１くβ２〈０
の範囲しか使用していないが、この範囲内、特に１β２
の小さいところではβ２の変化に対してＬの変化する割
合が大きいため、対物レンズの焦点距離を大きく変える
と対物レンズが大きくなってしまうという問題もある。

一方、特開昭５８−１９３５１２号のレンズ系のように
変倍とフォーカシングとを別々に行なうことは内視鏡の
操作性を繁雑にするため好ましくなく、そのうえ、内視
鏡の先端部に２系統のレンズ移動機構を設けることは先
端部の外径が太くなるので好ましくない。

更に、変倍機能を有するレンズ系では変倍に伴う収差の
変動を補正する必要があるが、従来例においては軸外収
差、特に非点収差の補正が十分でないという問題がある
。

本発明は、レンズ構成および移動機構が比較的簡単でし
かも変倍時の収差変動が少なく各状態において諸収差が
良好に補正された内視鏡対物レンズを提供するものであ
る。

［問題点を解決するための手段］ 本発明の内視鏡対物レンズは、第１図に示すように、物
体側から順に負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を
有する第２群とを備えたレンズ配置を基本とし、必要に
応じて第２群の像側に第３群を設けた構成のレンズ系で
ある。そして、第２群を光軸に沿って移動可能に配置し
、この第２群を以下の条件（１）を満足するように移動
させることにより長焦点状態と短焦点状態との間で変倍
を行なうものである。

（１）β２Ｔ＜　　１＜β２ｗ 但し、β２Ｔは長焦点状態における第２群の倍率、Ｃ β２ｗは短焦点状態における第２群の倍率である。

また、本発明はこれに加えて以下の式（３）で表わされ
る非球面を備えており、その非球面係数が以下の条件（
２）を満足するものである。

（２）　Ａ　・（ｎ　ｍ　　ｎ’ｓ　）　＜　０（３）
　ｘ＝（ｙ２／ｒ　）／　［１＋＆　］　＋　ｉ　Ａ２
゜ｙ２・但し、Ａは６次以上のいずれかの非球面係数、
ｎｌはこの非球面の物体側の媒質の屈折率、ｎ二はこの
非球面の像側の媒質の屈折率である。また、〈３〉式に
おいて、ｘ、ｙは第２図に示すように光軸をＸ軸として
光線の進行方向を正にとり、ｙ軸を光軸に垂直な方向に
とった座標系で、座標原点はレンズ面と光軸との交点で
ある。第１項は球面を示す項でｒは座標原点におけるレ
ンズ面の曲率半径、第２項は非球面部分を与える項でＡ
２’ｌは２１次の非球面係数である。

［作　用コ まず、変倍に関して説明する。上記のレンズ配置におい
て、第２群の焦点距離をｆ２、主点間隔をＡ２、倍率を
β２とすると、第２群に対する物点から像点までの距離
りと倍率β２との間には以下の関係が成立する。

（ａ）　Ｌ＝　ｆ　２　（２−β２−１／β２）＋ｈ２
本発明の対物レンズは第２群のみの移動により全系の焦
点距離を変化させるものである。β２は第２群の位置と
像位置との相対関係から定まるが、像位置を一定とした
場合β２−−１のときＬが最小となって物点が最も近く
なり、β２が−１から大小どちら側にずれても物点はβ
２＝−１のときよりも遠くに離れていく。

本発明ではβ２＝−１を含む範囲内で第２群を移動させ
ることにより、物点位置をあまり変えることなく変倍比
を大きくしている。１β２　ｌが大きければ焦点距離が
長くなるから、短焦点時は−１〈β２、長焦点時はβ２
〈−１となり、条件（１）を満足するようにすれば、簡
単な構成で大きな変倍比が得られる。

次に、各焦点距離状態における非点収差を補正するため
の非球面の作用について説明する。

内視鏡の対物レンズは、ファイバスコープにおいては周
辺光量の減少を防ぐため、またビデオスコープの場合は
色シェーデイングの発生を防ぐために、はぼテレセント
リックな光学系となっている必要がある。本発明のよう
なレンズ構成では、第１群における光線高も含めて考慮
すると第２群よりも物体側に明るさ絞りを配置するのが
好ましく、特に第１群と第２群との間に配置することが
最も望ましい。そして、短焦点時には画角が広くなりレ
ンズ系から射出する主光線が傾き易くなるため、テレセ
ントリック性を持たせるためには短焦点時の近軸瞳倍率
β露が以下の条件を満足するように絞り位置を設定する
ことが望ましい。

（ｂ）２＜ｌβＥ この条件から外れると、主光線の射出角が大きくなり過
ぎてファイバスコープでは周辺光量の損失が大きくなり
、ビデオスコープでは色シェーデイングが発生し、好ま
しくない。

このように、対物レンズがテレセントリック系となるよ
うに明るさ絞りを配置した場合、第１群と第２群以降と
に分けて考えればもともとレトロフォーカス型の非対称
なレンズ配置であるということに加えて絞りの前後が非
対称となるため、非点収差、コマ収差、倍率の色収差な
どが補正不足となり易く、これらの補正が問題となる。

そのため、従来のレトロフォーカス型レンズでは絞りよ
りも像側の光学系中に接合レンズを配置して、この接合
面で大きな補正過剰の作用を発生させて各収差を補正し
ている。本発明においても同様に絞りよりも像側の光学
系中に接合レンズを設ければ、単一の焦点距離に関して
はこれらの収差を補正することかできるが、各焦点距離
において補正することは困難である。

今、長焦点状態で非点収差を補正することを考えると、
長焦点状態では画角が狭く各レンズ面における主光線高
が低くなるため、非点収差は３次の領域で補正すれば良
い。これを先にのべた接合面で行なう場合には、この面
における３次非点収差係数が正で、ある程度の大きな値
を持つことになる。ところが、この状態で第２群を移動
させて短焦点状態に移行すると画角が広くなり各レンズ
面における主光線高が高くなるため、非点収差は５次以
上の高次収差の影響を受は易くなる。長焦点時の３次収
差の補正のために、接合面における３次の非点収差係数
が他の面より大きくなっているから、この面での高次の
非点収差の発生も大きくなっている。このため、接合面
での５次収差の影響により像高の高いところで非点収差
が大きく補正過剰となってしまう。逆に短焦点状態で非
点収差を良好に補正したとすると、長焦点状態では非点
収差が補正不足になる。

このような複数の焦点距離における非点収差の単離を防
ぐには、レンズ枚数を増やして各レンズ面の屈折力を弱
くしたり接合レンズを付加したりする方法もあるが、内
視鏡対物レンズとしては構成が複雑になり過ぎてレンズ
加工上問題が生じたり、対物レンズが大きくなり過ぎる
などの問題が生じる。

これに対して、非球面を用いればこれらの問題を回避す
ることができる。短焦点、長焦点のいずれにおいても非
点収差の季離が生じないようにす０ るには、短焦点状態における高次の非点収差の補正過剰
を補正するように非球面の位置と形状を定めれば良い。

非球面を設ける位置は、短焦点状態と長焦点状態での主
光線高の変化が大きい面を選ぶのが好ましく、また、コ
マ収差にあまり影響を与えないようにするためマージナ
ル光線高が低い面を選ぷ′ことが好ましい。

次に、非球面の形状について説明する。

本発明で用いる非球面は以下の式（３）により表わされ
るものである。

（３）　　ｘ−（ｙｚ／ｒ　　）／　［１＋ム；７７弓
へ５了コ　＋’；ｉ　Ａ、ｙ７ｉここで、ｘ、ｙは第２
図に示すように光軸をＸ軸として光線の進行方向を正に
とり、ｙ軸を光軸に垂直な方向にとったもので、座標原
点はレンズ面と光軸との交点である。第１項は球面を示
す項でｒは座標原点におけるレンズ面の曲率半径である
。

第２項は非球面部分を与える項でＡ　２１は２Ｅ次の非
球面係数である。以下の説明ではこれらの非球面係数を
そのまま用いるが、その他の任意の軸対称な関数で表わ
された非球面も、その関数をティ１ ラー展開して式を整えれば（３）式の形に変換できるの
で、以下の説明はすべての軸対称非球面について成立す
るものである。

周知のように、各次数の非球面係数は各々一つの次数の
収差係数に影響を与え、（３）式の非球面係数Ａ４は３
次の収差係数に影響し、Ａ６は５次の収差係数に影響を
与える。本発明において問題となるのは短焦点状態にお
ける５次以上の高次の非点収差の補正過剰であり、これ
を補正するには５次以上の高次の非点収差に補正不足の
作用をもたらすように６次以上の非球面係数の値を選定
してやれば良い。６次以上の非球面係数のいずれかをＡ
で表現し、非球面の物体側の媒質の屈折率をｎｌ、像側
の媒質の屈折率をｎ；とすると、以下の条件（２）を満
足するような非球面係数Ａが存在するように非球面の形
状を選定すれば高次の非点収差の補正が可能となり、短
焦点状態と長焦点状態との非点収差の早離を小さくする
ことができる。

（２）Ａ・（ｎａ　　ｎｈ　）　＜０ この条件を満足しないと高次の非点収差を補正２ 不足にする作用が存在しなくなり、非点収差の早離を小
さくすることができない。

この条件に加えて更に非球面が以下の条件を満足するこ
とが望ましい。

（４）−０，５＜　（ｎｃＬ−ｎ、’）　ｆ−（Ａ、、
／ｆ、：’−’）　＜−０，０００５−３ 但し、ｆｗは短焦点状態における対物レンズの焦点距離
である。

この条件の範囲から外れると高次の非点収差を補正不足
にする作用が弱くなり過ぎるか、もしくは強（なり過ぎ
るため、非点収差の単離を小さくすることができず好ま
しくない。

［実施例］ 実施例１ ｆ−１〜１．５２　２ω−１００°〜５９．８°　Ｆ／
４．０〜６．２０ＢＴ　−−１２ ｒｘ　＝１７．４３１ＯＡ ｄ＋　−０，５０３７ｎｔ　−１，７５５ν１−５２．
５３ｒ２−（１，９２６５ ｄ２−１．４５２５ ｒｓ　−ｃｘ＞　（絞り） ３ ｄｓ−Ｚｌ（可変） ｒ４　−５．２１５４ ｄ４−０．８５４８　　　ｎ２−１．６９６８　　ν２
−５５．５２ｒｇ　−２，２９２１ ｄ５−０；１００７ ｒｓ　−３，９１７４ ｄｓ−０，４０３ｎ３−１．８４８６８　　νｓ　”２
３．７８ｒ７　＝１．１８２７ ｄ７−１．８０９８　　　ｎａ　−１，５１６３３Ｊ／
４−６４．１５ｒＱ　　−−２，０７’Ｊ７ ｄａ　−Ｚ２　　（可変） ｒｇ　−ｏｏ（像面） （第１面） Ａ４−０．０１９９９１　　Ａ６−０．２８２８４　Ｘ
］、０−２Ａａ　Ｊ、０１０７４３ Ａｓ　（１−１，７５５）＝−０，００８（１−１，７
５５）ΣＡ　２−／ｆｗ　２ｎ−１−０，００６β２Ｗ
−０，８０β２Ｔ−１，２５８ｇ　−２５，８４ 実施例２ ｆ−１〜１．５２ ０ＢＴ　−−１２ ｒｌ　−４３，２２２４ ｄｌ−０，５０２７ ｒ２　０．９６５９Ａ ｄ２−１．４２５８ ｒｓ　−００（絞り） ｄ３−Ｚｔ　　（可変 ｒ４−５．７８５５ ｄ４−０．６５８５ ｒｓ　−−２，３２４２ ｄ５−０．１００５ ｒｓ　−３，５０９ ｄｓ−０，４０２１ ｒア　−１．２０６３ ２ω−１００゜ ） １ ２ ３ 〜６０ −１．７５５ −１．６９６８ −１．８４６８６ Ｆ／４　、０ 〜６．２ −５２．３３ ν　２　−５５．５２ ν　３−２３ ５ ｄｌ　−１，３０８９ｎ４−１．５１６３３　　１／４
　−６４．１５ｒＱ　　−−２，２００３ ｄ、　−２２（可変） ｒ９−■（像面） （第２面） Ａ４〜０．１２Ｈ３Ａ６−０．１１９２６　　Ａｓ−０
，０５［１７４７Ａ６　（１，７５５−１）−−０，０
９Ａｓ　（１，７５５−１）−−０，０３８（１，７７
５−１）Σ　Ａ２．、／ｆｗ　２°−”−０，１２８β
２−一−０，８０β２Ｔ−１，２５βｐｔ　−２４，２
２ω−１００゜ ｆ−１〜１．５２ ０ＢＴ　　−−１２ ｒｚ　　−１１，９７７７ ａ、　　−０，５３３１ ｒ２−０．８９６１ ＣＬ　　−１，５４３３ １ 〜６１．９゜ −１，７５５ Ｆ／４゜０ 〜６．２ −５２．３３ ６ ｒ、−■（絞り） ｄ３−Ｚｌ（可変） ｒａ　　−４，０４８ Ｌ　　−０，６９３１ｎ２−１．６９６８　　　　ν　
２　−５５．５２ｒｑ　　−−２，８１８８ ｄ５　　０．１０８Ｂ ｒｓ　−３，９７８６ ｄｓ　−０，４２６５ｎｓ　　−１，８４６６６１ｉ　
３　　”２３．７８ｒ７−１．１２８５Ａ ｄｌ　　−１，３８８１ｎ４−１．５１８３３　　　ν
４−６４．１５ｒ８−−１．８３０５ ｄｓ　−２２（可変） ｒ９−■（像面） （第７面） Ａ４−０．０４４７９　　Ａ６−−０．０８７３４１　
Ａｓ　−０，０２９２３７Ａ６　（１，８４６６６−１
，５１６３３）−−０，０２９（１，８４６６６−１，
５１６Ｈ）Σ　Ａ２．／ｆｗ　”−”−〇、０１９β２
ｗ−０，８β２Ｔ−１，２５β！　−３２，５７ 実施例４ ｆ−１〜１．５２　２ω−１００°〜５９．４゜ＯＢＴ
　　−−１２ ｒｚ　　−１４，１３２８Ａ ｄ＋−０，５０３７ｎ、−１，７５５νｒ２　−０．９
２７王 ｄ２−１．３７２７ ｒ、　−Ｃｏ　（絞り） ｄｓ　−Ｚｌ　（可変） ｒ４　＝５．７４８９ ｄ４”０．６５４８　　　ｎ２−１．８９６８ｒ、　−
−２，２５Ｃ１７Ａ ｄ５−０．１００７ ｒｓ−３ＪＯＬ３ ｄｓ−０，４０３ｎ３−１．８４６［ｉ６　　νｒ７−
１．２０２５ ｄｌ−１，３０９６ｎ４−１．５１６３３工８ Ｆ／４ 〜６．２ ５２ ν　２　　＝５５．５２ −２３．７８ ν　ａ　　−６４，１５ ｒｓ　　−−２，４２８７ ｄｅ　−２２（可変） ｒ９−ω（像面） （第１面） Ａ４”、０．０３３８５９　Ａ６−０．３５９３　Ｘｌ
０−２Ａｓ　−０，０１２５３Ａ６（１−１，７５５）
−０，００１７Ａｓ　（１−１，７５５）−０，００９
５（１−１，７５５）Σ　Ａ２．、／’ｆｗ　”−”−
０，０１２（第５面） Ａ４−０．２４０２３Ｘ　１Ｏ−２Ａ６−０．２２９４
０　Ｘ　１０−’Ａｓ　＝−０，３５２４１Ｘ　１０−
’＾４（１，６９６８−１）　−０，００１７β２Ｗ−
０，８０β２Ｔ−１，２５βＥ　−２３，９ｆ−１〜１
．７２ ２ω−８５ 〜４３．４゜ Ｆ１５゜０ 〜９，４ ＯＢＴ　　−−８ ｒｘ　　−−４，１２１８Ａ ９ ｄｘ　　＝０．２６４９ ｒ２−１．０７５７ ｄ２　−１．５３０４ ｒ３−　ｏｏ（絞り） ｄ３−Ｌ　　（可変 ｒ４　−２．８１９１ ｄ４　−０．５７４０ ｒ５　−　３．８４１０ ｄ５−０．０４４２ ｒ６　−　１４．９６０３ ｄ、−０，３９７４ ｒ７　・−２，６３４！１ ｄ７−２２　　（可変 ｒ８　−３．３１１４５ ｄ８−０．７９４７ ｒ９　−−１．０９１２ ｄ９　−０．３０９１ ｒｘｏ−−７，１２６８ ｄｌｏ−１，８２０３ ｒｒ　１−　ｏＯ（像面） ３ ４ ５ ） ） １ −１．５３２５８ ２ −１．５６８７３ １ ６８７３ −１．５１６３３ −１．８４６６６ ４５ ν２　−６３．１．６ −６３．１６ シ　４−６４．１５ −２３．７８ ０ （第１面） Ａ４−０．９９６６３　Ｘ　１Ｏ−５Ａ６−０．０４５
３７６Ａａ　−−［１，０１０３９Ｂ Ａ６　（１−［５８２５６）−−０，０２４（１−１，
５３２５Ｂ）Σ　Ａ２−／ｆｗ　２°−”−０，０１９
β２Ｗ−０，７２β２Ｔ−１，３６βＢ　−２１，８実
施例６ ｆ−１〜１．６５　２ω−８５ ０ＢＴ　−−８ ｒｌ　−−４，８０６９ ｄ、　−０，２４９９ ｒ２”１．０３７７ ｄ２−１．７８４６ ｒ３−■（絞り） ｄｓ　−ｚｉ　　（可変） １ ｚ 〜４３ ７゜ １ ８２５６ Ｆ１５．０ 〜８ ν　１　”４５．ｆｌｌ ｒ４　−２．６６０２ ｄ＜　　−０，５４１４ｎｘ　　−］、、５８８７３ｒ
５−−３．５３６４ ｄ、−Ｑ、Ｑ４１５ ｒ６−−８．１２３５ ｄ６−０．３”１４８　　　ｎ３−１．５８８７３ｒ７
−　２．６１４５ ｄ７−７２　（可変） ｒ８−４．１２２３ ｄａ　　−０，７４９ｆｉ　　ｎ４−１．５１６３３ｒ
ｅ　　−−１，０４５４Ａ ｃＬ　　−０，２９１５ｎｓ　　−１，８４６６８ｒｚ
ｏ−４，３７６２ ｄｚｏ−２，０６０６ ｒ、１−ｏＯ（像面） （第１面） Ａ４−０．０２１３５８　　Ａ６−０．０４９８４１Ａ
ａ　−０，２２０５３ｘ　１Ｏ−２ Ａ６　（１，５１６３３−１，８４６６６）−−０，０
１６Ａｇ　（１，５１６３３−１，８４８６６）−−０
，０００７２ ν　２−６３．］、Ｂ ν　３〜６３ ν　４　−６４．１５ −２３．７８ （１，５１６３３−１，８４６８６）Σ　Ａｚ、、／ｆ
ｗ　”−”−０，０１７β２ｗ−−０．７４　　　β２
Ｔ−−１，３２β１１．−１５．９各実施例において、
ｆは対物レンズの焦点距離、ωは半画角、Ｆ／はエフナ
ンバー、○ＢＴは長焦点状態における物体距離、ｒ、は
各レンズ面の曲率半径、ｄ、は各レンズ面の間隔、ｎ、
は各レンズの屈折率、ν、は各レンズのアツベ数である
。

また、曲率半径の数字の後に記載されたＡは、その面が
非球面であることを表わしている。

上記のうち、実施例１ないし４はいずれも第３図に示す
ように、物体側から順に負レンズからなる第１群と、明
るさ絞りど、正レンズと接合正レンズとからなる第２群
とを配置した２群構成で、約１．５の変倍比を有してい
る。

実施例１と４は第１群の最も物体側の面、実施３ 例２は第１群の像側の面、実施例３は第２群の接合面に
条件（２）　、　（４）を満足する非球面を備えており
、長焦点、短焦点各々の状態において非点収差を良好に
補正している。実施例４は更にコマ収差、球面収差を良
好に補正するために、第２群中にも非球面を配置してい
る。本発明の光学系では３次のコマ収差および球面収差
が補正不足になりやすい。コマ収差、球面収差は口径へ
の依存度の大きい収差であるから、マージナル光線高が
なるべく大きい面に非球面を配置すれば、これらの収差
を効率よく補正できる。そのため本発明ではマージナル
光線高の大きい第２群中に、これらの収差を補正するた
めの非球面を配置することが望ましい。

３次収差に関連するのは４次の非球面係数であり、第２
群中の非球面が以下の条件を満足するようにすれば、３
次のコマ収差、球面収差に関して補正過剰の作用を発生
させてこれらの収差をより一層良好に補正できる。

（Ｃ）０＜Ａ４　（ｎ−−ｎ’、） この条件から外れると３次のコマ収差、球面収４ 差の補正不足の度合いが強くなるため好ましくない。

実施例５および６は第４図に示すように、物体側から順
に負レンズの第１群と、明るさ絞りと、２枚の正レンズ
からなる第２群と、接合正レンズの第３群とからなる３
群構成のレンズ系で約１，７の変倍比を有している。

実施例５は第１群の物体側面、実施例６は第３群の接合
面に条件（２＞、（４）を満足する非球面を有しており
、長焦点、短焦点各々の状態での非点収差を良好に補正
している。第３群の屈折力の符号は正、負いずれでも構
わないが、強い負の屈折力を持たせると第２群における
光線高が大きくなってレンズの外径が大きくなるため好
ましくない。

また、強い正の屈折力を持たせると明るさ絞りが第２群
に接近し、変倍比を大きく取れなくなったり第１群にお
ける光線高が増加してレンズの外径が大きくなるなどの
問題が生じる。このため、第３群の屈折力はあまり強く
しないほうが良い。

各実施例の収差図を第５図ないし第１０図に示５ す。

［発明の効果］ 本発明によれば、レンズ構成および移動機構が比較的簡
単でしかも変倍時の収差変動が少なく各状態において諸
収差が良好に補正された内視鏡対物レンズを得ることが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る内視鏡対物レンズの屈折力配置を
示す図、第２図は本発明における非球面を表わす座標軸
の取り方を示す図、第３図は本発明の実施例工ないし４
のレンズ系の断面図、第４図は実施例５および６のレン
ズ系の断面図、第５図ないし第１０図は実施例工ないし
６の収差曲線図である。第５図ないし第１０図において
、（ａ）は短焦点状態、（ｂ）は長焦点状態を示してい
る。 ６ 球面収差 Ｆ１５．０ 球面収差 非点収差 ω＝４２．５゜ （Ｇ） 非点収差 歪曲収差 ω＝４２．５゜ −５０， ５０゜ （鉤 歪曲収差 −０，１ ０，１ −０，１ ０，１ （ｂ） 第 図 １０４ ５０ ０ （＠

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）物体側から順に、負の屈折力を有する第１群と、
   正の屈折力を有し光軸に沿って移動可能である第２群と
   を備えた内視鏡対物レンズにおいて、該第２群を移動さ
   せることにより短焦点状態から長焦点状態への変倍を行
   なうと共に、該対物レンズを構成するレンズのいづれか
   のレンズ面が以下の式（３）で表わされる非球面であり
   、且つ以下の条件（１）、（２）満足することを特徴と
   する内視鏡対物レンズ。 （１）β＿２＿Ｔ＜−１＜β＿２＿Ｗ （２）Ａ・（ｎ＿ａ−ｎ′＿ａ）＜０ （３）▲数式、化学式、表等があります▼ 但し、β＿２＿Ｔは長焦点状態における第２群の倍率、
   β＿２＿ｗは短焦点状態における第２群の倍率、Ａは６
   次以上のいずれかの非球面係数、ｎ＿ａはこの非球面の
   物体側の媒質の屈折率、ｎ′＿ａはこの非球面の像側の
   媒質の屈折率である。また、（３）式において、ｘ、ｙ
   は光軸をｘ軸として光線の進行方向を正にとり、ｙ軸を
   光軸に垂直な方向にとり、レンズ面と光軸との交点を座
   標原点とした座標系、ｒは座標原点におけるレンズ面の
   曲率半径、Ａ＿２＿ｉは２ｉ次の非球面係数である。 （２）前記第２群の像側に光軸上に固定された第３群を
   備えた請求項（１）に記載の内視鏡対物レンズ。 （３）前記非球面が以下の条件（４）を満足することを
   特徴とする請求項（１）または（２）に記載の内視鏡対
   物レンズ。 （４）▲数式、化学式、表等があります▼ 但し、Ａ＿２＿ｎは前記非球面の２ｎ次の非球面係数、
   ｆ＿ｗは短焦点状態における全系の焦点距離である。