JPS6256916A - ワイドコンバ−タ−レンズ - Google Patents
ワイドコンバ−タ−レンズInfo
- Publication number
- JPS6256916A JPS6256916A JP19745785A JP19745785A JPS6256916A JP S6256916 A JPS6256916 A JP S6256916A JP 19745785 A JP19745785 A JP 19745785A JP 19745785 A JP19745785 A JP 19745785A JP S6256916 A JPS6256916 A JP S6256916A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- reduce
- converter
- image plane
- refractive power
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/02—Telephoto objectives, i.e. systems of the type + - in which the distance from the front vertex to the image plane is less than the equivalent focal length
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はワイドコンバーターレンズに関し、特に主レン
ズ系の像界側に着脱自在に装着して全系の焦点距１１１
１ｔ−短い万ＫＫ化させる小型でしかも高性能の写真用
カメラやビデオカメラ′４に好適なワイドコンバーター
レンズに関するものである。 ４．− （従来の技術） 従来よｐ主レンズ系の物界側若しくは像界側に装着し全
系の焦点面を一定位置に保持した状態で全糸の焦点距離
を変化させるコンバーターレンズ社楓々提案されている
。このうちコンバーターレンズを主レンズ系の物界側に
装着する所鯖フロントコンバータ一方法はコンバーター
゛し／ズのレンズ径が大型化する１頃向があり一全系の
小型化を図るのが困難であった。一方コンバーターＶ７
ズ全主レンズ系の像界（Ｉｌｌに装着する所ＮＮリヤー
コンバータ一方法は前記フロントコン−バータ一方法に
比ベレンズ径の縮小には有利であるが収差補正が嬌しく
なり、レンズ枚数を増加させねばならなくレンズ全長が
長くなる傾向があった。
ズ系の像界側に着脱自在に装着して全系の焦点距１１１
１ｔ−短い万ＫＫ化させる小型でしかも高性能の写真用
カメラやビデオカメラ′４に好適なワイドコンバーター
レンズに関するものである。 ４．− （従来の技術） 従来よｐ主レンズ系の物界側若しくは像界側に装着し全
系の焦点面を一定位置に保持した状態で全糸の焦点距離
を変化させるコンバーターレンズ社楓々提案されている
。このうちコンバーターレンズを主レンズ系の物界側に
装着する所鯖フロントコンバータ一方法はコンバーター
゛し／ズのレンズ径が大型化する１頃向があり一全系の
小型化を図るのが困難であった。一方コンバーターＶ７
ズ全主レンズ系の像界（Ｉｌｌに装着する所ＮＮリヤー
コンバータ一方法は前記フロントコン−バータ一方法に
比ベレンズ径の縮小には有利であるが収差補正が嬌しく
なり、レンズ枚数を増加させねばならなくレンズ全長が
長くなる傾向があった。
特開昭５９−２９２１４号公報では王レンズ系の後方に
正の屈折力のレンズを装着し、全系の焦点距離の’ｍｉ
ｄ化を図ったリヤーコノバータ一方法を採用しンｔワイ
ドコンバーターＶ／ズを提案シている。
正の屈折力のレンズを装着し、全系の焦点距離の’ｍｉ
ｄ化を図ったリヤーコノバータ一方法を採用しンｔワイ
ドコンバーターＶ／ズを提案シている。
しかしながら同公報で提案されているワイドコンバータ
ーレンズはレンズ枚数が３枚以上と多く、ワイドコンバ
ーターレンズを装着するとレンズ全長が長くなシ大型化
する傾向があった。
ーレンズはレンズ枚数が３枚以上と多く、ワイドコンバ
ーターレンズを装着するとレンズ全長が長くなシ大型化
する傾向があった。
一般に全系の小型化を図ｐつつ焦点距離の変倍率を高め
るにはコンバーターレンズの屈折力を強化すれば良いが
、この方法はコンバーターレンズを装着したときの収差
発生量が多くなり、特に球面収差やコマ収差が多く発生
し又ペッツバール和も増大し、像面湾曲を良好に補正す
るのが鯖しくなってくる等の欠点があった。
るにはコンバーターレンズの屈折力を強化すれば良いが
、この方法はコンバーターレンズを装着したときの収差
発生量が多くなり、特に球面収差やコマ収差が多く発生
し又ペッツバール和も増大し、像面湾曲を良好に補正す
るのが鯖しくなってくる等の欠点があった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明はリヤーコンバータ一方法ヲ採用し、全系の小型
化を図９つつ縮少変倍率の大きい良好なる光学性能を有
したワイドコノバーターレンズの提供を目的とする。
化を図９つつ縮少変倍率の大きい良好なる光学性能を有
したワイドコノバーターレンズの提供を目的とする。
（問題点を解決するための手段）
１枚の正の屈折力のレンズＬＰと１枚の負の屈折力のレ
ンズ団より成り全体として正の屈折力を有し主レンズ系
の像面側に装着して全系の焦点距離を短縮させたことで
ある。
ンズ団より成り全体として正の屈折力を有し主レンズ系
の像面側に装着して全系の焦点距離を短縮させたことで
ある。
この信奉発明の特徴は実施列において記載さ。
れている。
（実施列）
第１図、ｗｉ７図、第Ｌ１図は各々本発明のワイドコノ
バーターレンズを装着する主レンズ系１゜２．３のレン
ズ断面図、第２図、第３図は各々主レンズ系ｌに本発明
の数置′−Ａ施列１，２のワイドコンバーターレンズを
装着したときのレンズ断面図、第８図は主レンズ系２に
本発明の数値実施列３のワイドコノバーターレンズヲ装
着したときのレンズ断面図、第１２図は主レンズ系３に
本発明の数値実施列４のワイドコンバーターレンズを装
着したときのレンズ断面図で７）６゜本実施列ではワイ
ドコノバーターレンズヲ正の屈折力のレンズＬＰと負の
屈折力のレンズＬＮ 全全体として正の屈折力となる
ように構成し、ワイドコノバーターレンズヲ装看するこ
とにより・、全系の焦点距離の短縮化及び全系の小型化
を図り収差変ｄＩｂを少なくして良好なる光学性能を得
ている。
バーターレンズを装着する主レンズ系１゜２．３のレン
ズ断面図、第２図、第３図は各々主レンズ系ｌに本発明
の数置′−Ａ施列１，２のワイドコンバーターレンズを
装着したときのレンズ断面図、第８図は主レンズ系２に
本発明の数値実施列３のワイドコノバーターレンズヲ装
着したときのレンズ断面図、第１２図は主レンズ系３に
本発明の数値実施列４のワイドコンバーターレンズを装
着したときのレンズ断面図で７）６゜本実施列ではワイ
ドコノバーターレンズヲ正の屈折力のレンズＬＰと負の
屈折力のレンズＬＮ 全全体として正の屈折力となる
ように構成し、ワイドコノバーターレンズヲ装看するこ
とにより・、全系の焦点距離の短縮化及び全系の小型化
を図り収差変ｄＩｂを少なくして良好なる光学性能を得
ている。
本実施列ではレンズＬＰ とレンズ団の配置はどちらが
先行しても良いが画面全体のコマ収差及び画面周辺での
歪曲収差の発生量を少なくする為にはレンズＬＰの物本
側と像０１ｉＩｌＩＱのレンズ面の曲率半径を各々ｒａ
、 ｒｂとしたとき一＆０ （（ｒｂ−＋ｒａ ）／
（ｒｂ−ｒａ ） ＜１．０−（１１なる条件を満足さ
せるのが良い。
先行しても良いが画面全体のコマ収差及び画面周辺での
歪曲収差の発生量を少なくする為にはレンズＬＰの物本
側と像０１ｉＩｌＩＱのレンズ面の曲率半径を各々ｒａ
、 ｒｂとしたとき一＆０ （（ｒｂ−＋ｒａ ）／
（ｒｂ−ｒａ ） ＜１．０−（１１なる条件を満足さ
せるのが良い。
条件式（りの下ｌａ直ヲ越えて像面側のレンズ面の屈折
力が弱くなってくると歪曲収差が負の方向へ増大し又上
限直を越えて像面側のレンズ面の屈折力が強くなってく
ると外向性コマ収差の発生量が多くなってくるので好ま
しくない。
力が弱くなってくると歪曲収差が負の方向へ増大し又上
限直を越えて像面側のレンズ面の屈折力が強くなってく
ると外向性コマ収差の発生量が多くなってくるので好ま
しくない。
又本実施列において主レンズ系とワイドコンバーターレ
ンズとの間に絞Ｖｔ配置する場合にはレンズＬＰとレン
ズΔを共に像面側に凸面を向ｆｆたメニスカス形状のレ
ンズで構成するのが軸外収差、特に非点収差やコマ収差
等をパラ／ス良く補正するのに好ましい。
ンズとの間に絞Ｖｔ配置する場合にはレンズＬＰとレン
ズΔを共に像面側に凸面を向ｆｆたメニスカス形状のレ
ンズで構成するのが軸外収差、特に非点収差やコマ収差
等をパラ／ス良く補正するのに好ましい。
特にペッツバール和を小さくし像面湾曲を良好に維持す
ると共に非点収差の発生量を少なくする為には負の屈折
力のレンズＬＮの物体側のレンズ面の曲率半径をｒｅ
、ワイドコンバーターレンズの焦点距離′ｆｔｆｅ と
したとき０．０５ （ｌ ｒｅ／ｆｃ Ｉ （０，５・
＝（２１ｔ−満足するように構成するのが良い。
ると共に非点収差の発生量を少なくする為には負の屈折
力のレンズＬＮの物体側のレンズ面の曲率半径をｒｅ
、ワイドコンバーターレンズの焦点距離′ｆｔｆｅ と
したとき０．０５ （ｌ ｒｅ／ｆｃ Ｉ （０，５・
＝（２１ｔ−満足するように構成するのが良い。
条件式（２）の下限値を越えて物体側のレンズ面の屈折
力が強くなりすぎると非点収差の発−生が大きくなり又
逆に上限＠を越えて物体側のレンズ面の屈缶力が弱くな
ってくると負の歪曲が大きくなり、外向性のコマ収差が
大きくなってくεＧ 又本実施列においてワイドコンバーターレンズを装着し
たときの収差変Ｓを少なくする為にはワイドコンバータ
ーレンズを装着し九ときの焦点距離をだとするとき １ ＜ ｆＱ ／ｆＷ ＜ ２．５
・＋３）の１楯囲となるようにするのが良い。
力が強くなりすぎると非点収差の発−生が大きくなり又
逆に上限＠を越えて物体側のレンズ面の屈缶力が弱くな
ってくると負の歪曲が大きくなり、外向性のコマ収差が
大きくなってくεＧ 又本実施列においてワイドコンバーターレンズを装着し
たときの収差変Ｓを少なくする為にはワイドコンバータ
ーレンズを装着し九ときの焦点距離をだとするとき １ ＜ ｆＱ ／ｆＷ ＜ ２．５
・＋３）の１楯囲となるようにするのが良い。
＋ 性成（３１の上限値を越えてワイドコンバーターレ
ンズの屈折力が強くなってくると主レンズ系との間隔を
増大させねばならずし／ズ全長が増大すると共に画面周
辺での歪曲収差が大さくなってくる。又上限値を越えて
ワイドコンバーターレンズの屈折力が弱くなってくると
全系の小を化を図りつつ所定の変陪率麿・ＣするＯが殖
しくなってくる。
ンズの屈折力が強くなってくると主レンズ系との間隔を
増大させねばならずし／ズ全長が増大すると共に画面周
辺での歪曲収差が大さくなってくる。又上限値を越えて
ワイドコンバーターレンズの屈折力が弱くなってくると
全系の小を化を図りつつ所定の変陪率麿・ＣするＯが殖
しくなってくる。
本実施列のようにワイドコンパルターレンズを正と負の
屈折力の２つのレンズで構成し、広角化を図ると画面中
間から周辺にかけて外向性のコマ収差、負の歪曲が発生
してくろ。そこで２１ ゛つのレンズのうち少なく
とも１つのレンズ面を周辺に向かうにつれて正の屈折力
が強くなる若しくは負の屈折力が弱くなる形状の非球面
で構成するのが良い。
屈折力の２つのレンズで構成し、広角化を図ると画面中
間から周辺にかけて外向性のコマ収差、負の歪曲が発生
してくろ。そこで２１ ゛つのレンズのうち少なく
とも１つのレンズ面を周辺に向かうにつれて正の屈折力
が強くなる若しくは負の屈折力が弱くなる形状の非球面
で構成するのが良い。
本発明においてフォーカシングは主レンズ系若しくはコ
ンバーターレンズの一方を繰り出しでも良く又は双方を
一本的若しくは異った速度で繰り出して行っても良い。
ンバーターレンズの一方を繰り出しでも良く又は双方を
一本的若しくは異った速度で繰り出して行っても良い。
又本発明のコンバーターレンズを装着する主レンズ系は
トリプレット型に限らずテツサー屋、ガウス型、望遠型
等どのようなタイプのレンズ型であっても良い〇 次に本実ｔ３１１ （Ｄコンバーターレンズとコンバー
ターレンズを装着する主レンズ系の数値実施列を示す。
トリプレット型に限らずテツサー屋、ガウス型、望遠型
等どのようなタイプのレンズ型であっても良い〇 次に本実ｔ３１１ （Ｄコンバーターレンズとコンバー
ターレンズを装着する主レンズ系の数値実施列を示す。
数値実施列において、Ｒ１及びｒｌは物体側よりｔｉに
＠１番目のレンズ面の曲率半径、ＤＩ 及びｄｉは物
体側よシ順に第ｉ＃目のレンズ厚及び空気間隔、Ｎｉ及
びｎｉ とνｉは各々物体側よシ順に第１番目のレンズ
のガラスの屈折率とアツベ数である。又コンバーターレ
ンズの数値実施列におけるｄ％は絞りとコンバーターレ
ンズの第ルンズ面との間隔である。
＠１番目のレンズ面の曲率半径、ＤＩ 及びｄｉは物
体側よシ順に第ｉ＃目のレンズ厚及び空気間隔、Ｎｉ及
びｎｉ とνｉは各々物体側よシ順に第１番目のレンズ
のガラスの屈折率とアツベ数である。又コンバーターレ
ンズの数値実施列におけるｄ％は絞りとコンバーターレ
ンズの第ルンズ面との間隔である。
非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直な方向にＹ軸
、光の進行方向を正とし、レンズの頂点とＸ軸の交点を
原点に採り、Ｒをレンズ面の近軸曲率半径％ Ｎ１１１
２１１１３１８４１１１５１ｂｌ ・ｂ２． ｂ３．
ｂ、を非球面係数とするとき＋ ａ Ｙ８＋ ａ Ｙ”
＋ ｂ Ｙ３＋ｂ Ｙ５＋ ｂ３ｙ７＋ｂｙ９ なる式で表わされるものである。
、光の進行方向を正とし、レンズの頂点とＸ軸の交点を
原点に採り、Ｒをレンズ面の近軸曲率半径％ Ｎ１１１
２１１１３１８４１１１５１ｂｌ ・ｂ２． ｂ３．
ｂ、を非球面係数とするとき＋ ａ Ｙ８＋ ａ Ｙ”
＋ ｂ Ｙ３＋ｂ Ｙ５＋ ｂ３ｙ７＋ｂｙ９ なる式で表わされるものである。
又１’−Ｄ−０３Ｊの表示は「ｌＯｏ−３」を意味する
。
。
コンバーターレンズの数値実施列におけるＦ。
ＦＮｏ 、 ２ω は各々主レンズ系に装着したときの
全レンズ系の焦点距離、Ｆナンバー、画角を示す。
全レンズ系の焦点距離、Ｆナンバー、画角を示す。
主レンズ系ｌの数値実施例
Ｆ’−１６０ＦＮＯ−１：Ｎ４ ２ａ＋＝２９．４τＲ
１＝ ４４．３８ ＤＩ−５，２２Ｎ１−Ｌ？８５
９０ ｙｌ−４４２Ｒ２−２４Ｌ５３ Ｄ２−
１１０ Ｒ３−−１４９，４９０３−５，３１Ｎ２−１．６８８
９３ ν２鴫３ＬＩＲ４麿 ４８．４８ Ｄ
４虐４．４６Ｒ５＝−２６０，０７０５−Ｒ８４Ｎ３−
１．７８５９０ Ｎ３−４４２Ｒ６−−６５，２２
Ｉ’）６−Ｌ８ｇ Ｒ７−［υ 主レンズ系２の数値実施例 Ｆ−１９６，４ＦＮＯ−１：５．５ ２ω−２９，９τ
Ｒ１−７７，１９Ｄ１＝１５２ Ｎ１−ＬＳ６９６
５ ｙｌ−４５１４Ｒ２＝ ３０．１０
Ｄ２−Ｎ２３ Ｎ２−Ｌ７７２５０ Ｎ２−４
＆６−Ｒ３−２３５，２１ｎ３−１６４ ａ４− −８１０４ Ｄ４−Ｎ１３ Ｎ５＝Ｌ
６１２９３ Ｎ３−３７．０Ｒ５＝ ６０．６
４ ０５−２９５Ｒ６−−３２４．８２ ０６−５
．１２ Ｎ４−１．７？２５０ ν４−４９．
６Ｒ７” −５９，９４１１７−４，２９Ｒ８−絞シ 主レンズ系３の数値実施列 Ｆ−２２９，１６ＦＮＯ暉１：５．５ ２ω−２９
，９３′ −Ｒ１−９ａ０５ Ｄｉ−４１０Ｎｌ
”Ｌ５６９６５ ！１ｌ−４１４Ｒ２輿 ３氏１
２ Ｒ２−９，６０Ｎ２−１．７７２５０ シ
２−４９．６８３− ２７４．４１ Ｒ３−３１Ｏ
８Ｒ４” −’９５．７２ ｒ）４−Ｎ６６
Ｎ３−１．６１２９３ ｙｌ−３７，０Ｒ５−７
α７５ Ｒ５−３，４４ Ｒ６−−３７＆９６ Ｒ６−１９７Ｎ４＝Ｌ７７２
５０ シ４−４９．６Ｒ７−−６９，Ｎ１３
Ｒ７−＆００Ｒ８−絞り 数１１［実施列１ Ｆ−１００ＦＮＯ−４０２ωへ４５．５６’ｄｉ−９，
５４ ｒｌ＝−６７，５９ｄ２”１３９ Ｎ１−１．６９６
８０ ｙｌ”５６．５ｒ２＝−４α９１ｄ３−２Ｌ８
６ ｒ３−−１＆５７ ｄ４−４５８ Ｎ２−Ｌ７４０
７７ ｙ２＝２７．８ｒ ４＝ −２１，Ｇ Ｏ ／ｅ／／ｗ −１，８２ 数値実施列２ Ｆ−１００ＦＮＯ−４，０２ω−４５，５６゜ｄｉ調１
１８４ ｒｌ＝ −２３，１４ｄ２−１９２ Ｎ１＝Ｌ７４
０７７ ｙｌ−２７，８ｒ２− −２４．９７
ｄ３− ０．８５ｒ３＝−６１（１１７３ｄ４−３
．７２ Ｎ２−Ｌ６９６８０ ν２＝５ａ５ｒ４−
−１１＆５１ ｆｃ／ｆＷ−１８７２ 数値実施例３ Ｆ−１００ＦＮＯ−λ８２ω−５！ｈ４゜ｄ ｌ−９，
７３ ｒｌ＝ −２Ｌ１６ ｄ２−１５３ Ｎ１−Ｌ
６？２７０ ｙｌ−３２１ｒ２− −２４．５９
ｄ３−１６８＊ｒ３−−２６０．５３ ｄ４−
Ｎ０８ Ｎ２−Ｌ６９６８０ ｗ２−５４５ｒ
４＝ −７０，９２ ｒ３面弁球面 ａｌ−ｏ、ｏ ａｚ−！ｌＬ７８
５Ｄ−０７１１Ｊｍ Ｚ２９５Ｄ−１０ａ４＝−７，１
２６０−１３ａｓ＝−１１４９０−１５ ｂｌ−ｏ、ｏ ｂｌ虐 ０．０
ｂ３− ｏ、ｏ ｂ、−ｏ、。
１＝ ４４．３８ ＤＩ−５，２２Ｎ１−Ｌ？８５
９０ ｙｌ−４４２Ｒ２−２４Ｌ５３ Ｄ２−
１１０ Ｒ３−−１４９，４９０３−５，３１Ｎ２−１．６８８
９３ ν２鴫３ＬＩＲ４麿 ４８．４８ Ｄ
４虐４．４６Ｒ５＝−２６０，０７０５−Ｒ８４Ｎ３−
１．７８５９０ Ｎ３−４４２Ｒ６−−６５，２２
Ｉ’）６−Ｌ８ｇ Ｒ７−［υ 主レンズ系２の数値実施例 Ｆ−１９６，４ＦＮＯ−１：５．５ ２ω−２９，９τ
Ｒ１−７７，１９Ｄ１＝１５２ Ｎ１−ＬＳ６９６
５ ｙｌ−４５１４Ｒ２＝ ３０．１０
Ｄ２−Ｎ２３ Ｎ２−Ｌ７７２５０ Ｎ２−４
＆６−Ｒ３−２３５，２１ｎ３−１６４ ａ４− −８１０４ Ｄ４−Ｎ１３ Ｎ５＝Ｌ
６１２９３ Ｎ３−３７．０Ｒ５＝ ６０．６
４ ０５−２９５Ｒ６−−３２４．８２ ０６−５
．１２ Ｎ４−１．７？２５０ ν４−４９．
６Ｒ７” −５９，９４１１７−４，２９Ｒ８−絞シ 主レンズ系３の数値実施列 Ｆ−２２９，１６ＦＮＯ暉１：５．５ ２ω−２９
，９３′ −Ｒ１−９ａ０５ Ｄｉ−４１０Ｎｌ
”Ｌ５６９６５ ！１ｌ−４１４Ｒ２輿 ３氏１
２ Ｒ２−９，６０Ｎ２−１．７７２５０ シ
２−４９．６８３− ２７４．４１ Ｒ３−３１Ｏ
８Ｒ４” −’９５．７２ ｒ）４−Ｎ６６
Ｎ３−１．６１２９３ ｙｌ−３７，０Ｒ５−７
α７５ Ｒ５−３，４４ Ｒ６−−３７＆９６ Ｒ６−１９７Ｎ４＝Ｌ７７２
５０ シ４−４９．６Ｒ７−−６９，Ｎ１３
Ｒ７−＆００Ｒ８−絞り 数１１［実施列１ Ｆ−１００ＦＮＯ−４０２ωへ４５．５６’ｄｉ−９，
５４ ｒｌ＝−６７，５９ｄ２”１３９ Ｎ１−１．６９６
８０ ｙｌ”５６．５ｒ２＝−４α９１ｄ３−２Ｌ８
６ ｒ３−−１＆５７ ｄ４−４５８ Ｎ２−Ｌ７４０
７７ ｙ２＝２７．８ｒ ４＝ −２１，Ｇ Ｏ ／ｅ／／ｗ −１，８２ 数値実施列２ Ｆ−１００ＦＮＯ−４，０２ω−４５，５６゜ｄｉ調１
１８４ ｒｌ＝ −２３，１４ｄ２−１９２ Ｎ１＝Ｌ７４
０７７ ｙｌ−２７，８ｒ２− −２４．９７
ｄ３− ０．８５ｒ３＝−６１（１１７３ｄ４−３
．７２ Ｎ２−Ｌ６９６８０ ν２＝５ａ５ｒ４−
−１１＆５１ ｆｃ／ｆＷ−１８７２ 数値実施例３ Ｆ−１００ＦＮＯ−λ８２ω−５！ｈ４゜ｄ ｌ−９，
７３ ｒｌ＝ −２Ｌ１６ ｄ２−１５３ Ｎ１−Ｌ
６？２７０ ｙｌ−３２１ｒ２− −２４．５９
ｄ３−１６８＊ｒ３−−２６０．５３ ｄ４−
Ｎ０８ Ｎ２−Ｌ６９６８０ ｗ２−５４５ｒ
４＝ −７０，９２ ｒ３面弁球面 ａｌ−ｏ、ｏ ａｚ−！ｌＬ７８
５Ｄ−０７１１Ｊｍ Ｚ２９５Ｄ−１０ａ４＝−７，１
２６０−１３ａｓ＝−１１４９０−１５ ｂｌ−ｏ、ｏ ｂｌ虐 ０．０
ｂ３− ｏ、ｏ ｂ、−ｏ、。
ｆａ／ｆＷ−１，５３７
数値実施例４
Ｆ−１００ＦＮＯ−２Ｌ４ ２ｃｍ−５５，４ｄｉ
−１０，７４ ｒｌ＝ −２７，０４ｄ２− Ｚ０５ Ｎｌ”１
．６７２７０ シｌ−３２１ｒ２− −３４．２０
ｄ３− １．１４＊ｒ３＝−１２ＳＬ６９ ｄ
４− Ｎ１８ Ｎ２−１．７７２５０ ｙ２−４９
．６ｒ４＝ −４５，２１ ｒ３面弁球面 ａｌ’−０，０、ａ２＝ １９８３０−０６ｍ３”
４．４８２Ｄ−０９Ｒ４−１，６’ｊ９Ｄ−１２ｍ５ｍ
−４，６６５０−１５ ｂｌ−４４２６０−０５ｂ２−−１．４６２０−０７ｂ
３−−１．０２１Ｄ−１０ｂ４−＆４五９Ｄ−１４ｆ
ｅ ／ ｆＷ −１，３８３ （発明の効果） 本発明によれば所定形状のレンズとリヤーコンバータ一
方式を採用することＫより、全系の小型化を図りつつ変
倍率の高い良好なる光学性能ヲ有したワイドコンバータ
ーレンズを達成することができる。
−１０，７４ ｒｌ＝ −２７，０４ｄ２− Ｚ０５ Ｎｌ”１
．６７２７０ シｌ−３２１ｒ２− −３４．２０
ｄ３− １．１４＊ｒ３＝−１２ＳＬ６９ ｄ
４− Ｎ１８ Ｎ２−１．７７２５０ ｙ２−４９
．６ｒ４＝ −４５，２１ ｒ３面弁球面 ａｌ’−０，０、ａ２＝ １９８３０−０６ｍ３”
４．４８２Ｄ−０９Ｒ４−１，６’ｊ９Ｄ−１２ｍ５ｍ
−４，６６５０−１５ ｂｌ−４４２６０−０５ｂ２−−１．４６２０−０７ｂ
３−−１．０２１Ｄ−１０ｂ４−＆４五９Ｄ−１４ｆ
ｅ ／ ｆＷ −１，３８３ （発明の効果） 本発明によれば所定形状のレンズとリヤーコンバータ一
方式を採用することＫより、全系の小型化を図りつつ変
倍率の高い良好なる光学性能ヲ有したワイドコンバータ
ーレンズを達成することができる。
第１、第７、第１１図は各々主レンズ系１，２゜３のレ
ンズ断面図、第４、第９、第１３図は各々主レンズ系１
，２．３の諸収差図、第２、第３図は主レンズ系ｌに本
発明の数値実施例１，２のワイドコ／バ・−ターレンズ
を装着したときのレンズ断面図、第５、第６図は各々主
レンズ系ｌに数値実施列１．２を装着したときの諸収差
図である。第８、第１０図は主レンズ系２に本発明のａ
ｗ実ｍ列３のワイドコンバーターレンズを装着したとき
のレンズ断面図と諸収差図、第１２、第１４図は主レン
ズ系３に本発明の数値実施列４のワイドコンバーターレ
ンズを装着したときのレンズ断面図と諸収差図である。 図中ΔＳはサジタル像面、６Ｍはメリデイオナル像面で
ある。
ンズ断面図、第４、第９、第１３図は各々主レンズ系１
，２．３の諸収差図、第２、第３図は主レンズ系ｌに本
発明の数値実施例１，２のワイドコ／バ・−ターレンズ
を装着したときのレンズ断面図、第５、第６図は各々主
レンズ系ｌに数値実施列１．２を装着したときの諸収差
図である。第８、第１０図は主レンズ系２に本発明のａ
ｗ実ｍ列３のワイドコンバーターレンズを装着したとき
のレンズ断面図と諸収差図、第１２、第１４図は主レン
ズ系３に本発明の数値実施列４のワイドコンバーターレ
ンズを装着したときのレンズ断面図と諸収差図である。 図中ΔＳはサジタル像面、６Ｍはメリデイオナル像面で
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）１枚の正の屈折力のレンズＬＰと１枚の負の屈折
力のレンズＬＮより成り全体として正の屈折力を有し主
レンズ系の像面側に装着して全系の焦点距離を短縮させ
ることを特徴とするワイドコンバーターレンズ。 （２）前記レンズＬＰの物体側と像面側のレンズ面の曲
率半径を各々ｒａ、ｒｂとするとき −８．０＜（ｒｂ＋ｒａ）／（ｒｂ−ｒａ）＜１．０を
満足することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
ワイドコンバーターレンズ。 （３）前記レンズＬＰを像面側に凸面を向け、像面側の
曲率が物体側の曲率より強い形状とし、レンズＬＮを像
面側に凸面を向けたメニスカス形状としたことを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載のワイドコンバーターレ
ンズ。 （４）前記レンズＬＮの物体側のレンズ面の曲率半径を
ｒｃ、前記コンバーターレンズの焦点距離をｆｃとする
とき ０．０５＜｜ｒｃ／ｆｃ｜＜０．５ を満足することを特徴とする特許請求の範囲第３項記載
のワイドコンバーターレンズ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19745785A JPS6256916A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | ワイドコンバ−タ−レンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19745785A JPS6256916A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | ワイドコンバ−タ−レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6256916A true JPS6256916A (ja) | 1987-03-12 |
Family
ID=16374825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19745785A Pending JPS6256916A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | ワイドコンバ−タ−レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6256916A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2017122861A (ja) * | 2016-01-08 | 2017-07-13 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | レンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム |
-
1985
- 1985-09-05 JP JP19745785A patent/JPS6256916A/ja active Pending
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