JP2855849B2

JP2855849B2 - ケプラー式ズームファインダー光学系

Info

Publication number: JP2855849B2
Application number: JP2328220A
Authority: JP
Inventors: 孝一大下
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 1990-10-22
Filing date: 1990-11-28
Publication date: 1999-02-10
Anticipated expiration: 2014-02-10
Also published as: JPH04214517A

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、変倍可能なケプラー式ファインダー光学系
に関するものである。

（従来の技術）近年、レンズシャッター式のコンパクトカメラにおい
ては、大きなズーム比を持つズームレンズが求められて
おり、それに伴ってファインダーにおいても大きな変倍
率をもつズームファインダーが必要になってきている。

この種のズームファインダーとしては、例えば、本発
明と同一出願人により提案した特開平２−109009号公報
等があり、これらは基本的に対物レンズ群をズーム化す
ることにより連続的にファインダー倍率を可変としてい
る。

（発明が解決しようとする課題）上記特開平２−109009号公報にて提案したズームファ
インダーは、変倍比（ズーム比）が2.3倍程度、広角端
における視野（画角）が55度程度を有し優れた光学性能
を有している。

ところが、このズームファインダーは広角化、高変倍
化の点で充分なものとは言い難く、また大きな変倍比を
持つ構成にすると、ファインダー光学系の大型化を招く
恐れがある。

そこで、本発明は、広角端において画角（視野）が66
度以上にも及ぶ超広角化や、変倍比（ズーム比）が2.85
倍に及ぶ高変倍比化を可能としながらも、コンパクトで
高性能なファインダーを提供することを目的としてい
る。

（課題を解決するための手段）上記の目的を達成するために、本発明は、例えば第１
図に示す如く、変倍機能を持つ正屈折力の対物レンズ群
Ｏと、該対物レンズＯにより形成される空間像を拡大観
察するための正屈折力を持つ接眼レンズ群Ｅとを有する
ケプラー式ズームファインダーにおいて、前記対物レンズ群Ｏは、負の屈折力を持つ前群G_Fと正
屈折力を持つ後群G_Rとを有し、前記前群G_Fは、負の屈折力を持つ第１レンズL₁と、物
体側に凸面に向けた正メニスカス形状の第２レンズL₂と
からなり、前記後群G_Rは、両凸形状の第３レンズL₃と、これに接
合され物体側に凹面を向けた負メニスカス形状の第４レ
ンズL₄と、アイポイント側に凸面を向けた正メニスカス
形状の第５レンズL₅からなり、前記前群G_Fと後群G_Rとの群間隔を変えることによって
ファインダー倍率を変化させ、さらに、以下の条件を満足するようにしたものであ
る。

（１） −0.6＜r₆/f_R＜−0.3 （２） −0.12＜r₈/f₅＜−0.08 （３） 18＜ν_３−ν_４＜30 但し、 r₆ :前記第３レンズL₃と前記第４レンズL₄との接合面の
曲率半径、 r₈ :前記第５レンズL₅の物体側面の曲率半径、 f_R :対物レンズ群中の後群G_Rの焦点距離、 f₅ :前記第５レンズL₅の焦点距離、 ν₃:前記第３レンズL₃のアッベ数、 ν₄:前記第４レンズL₄のアッベ数、である。

（作用）本発明のケプラー式ズームファインダーは、第１図に
示す如く、少なくとも負正の２群構成を有するズーム対
物レンズにより物体の空間像（中間像）Ｉを形成し、そ
の空間像Ｉを接眼レンズ群で拡大観察する構成を基本と
している。そして、そのズーム対物レンズを構成する負
の屈折力を持つ前群G_Fと正の屈折力を持つ後群G_Rとの群
間隔を変化させることによって、ファインダー倍率を連
続的に変化できる構成を有している。

このようなズームファインダーにおいて、従来よりも
さらに小型化を図るためには、対物レンズ、接眼レンズ
それぞれの屈折力を強める必要があるが、以下に示す２
つの問題から非常な困難が伴う。

第１の問題は、各レンズの屈折力を高めるということ
は、対物レンズによって形成される実像がより小さくな
り、それを接眼レンズでより大きく拡大して見ることに
なるため、対物レンズ、接眼レンズの収差がより拡大さ
れてしまう。

第２の問題は、所定の瞳径を得るためには、より大口
径比のズーム対物レンズが必要となってしまい、ファイ
ンダー系の大型化を招く恐れがある。

そこで、本発明は、上述に示す条件式（１）乃至
（３）を満足することによって、これらの問題点を解決
できることを見出したものである。

本発明のファインダー光学系は、まず、対物レンズ群
中の負の前群G_Fを負の屈折力の第１レンズL₁と屈折力を
持つメニスカス形状の第２レンズL₂との２枚構成とする
ことによって、従来のズームファインダーにおいて補正
が不十分であった歪曲収差を極めて良好に補正し、広角
端（最小倍率状態）における視野を広げることを実現し
ている。

また、対物レンズ群中の変倍機能を有する正の後群G_R
を、両凸形状の第３レンズL₃とこれに接合され物体側に
凹面を向けたメニスカス形状の負の第４レンズL₄と，ア
イポイント側に凸面を向けたメニスカス形状の正の第５
レンズL₅とで構成することにより、レンズの口径比を大
きく取りながら広い変倍域にわたる収差変動を抑えるこ
とを実現している。

条件式（１）は、第３レンズL₃と第４レンズL₄との接
合面の最適な曲率半径を規定しており、対物レンズ群Ｏ
の口径比が大きくなったときの球面収差及びコマ収差の
良好な補正に関するものである。上述した如き対物レン
ズ群中の後群G_Rの構成において、口径比を大きくした場
合、第５レンズL₅の物体側面の曲率を強めると、高次の
球面収差の発生が著しくなり、逆にその曲率を弱める
と、コマ収差の補正が困難となる。

そこで、本発明では、第３レンズL₃と第４レンズL₄と
の接合面の曲率半径r₆を条件式（１）の範囲に保つこと
によって、第５レンズL₅にかかる収差補正負担を軽減
し、高次の球面収差の発生を抑えたものである。すなわ
ち条件式（１）の下限を越えると接合面の曲率半径が大
き過ぎるため、第５レンズL₅にて発生する高次の球面収
差が抑えられない。逆に上限を越えると接合面の曲率半
径が小さ過ぎるため、かえって接合面において高次収差
が発生してしまう。さらに、この接合面の曲率半径が小
さい場合、縁厚を確保するには第３レンズL₃と第４レン
ズL₄との接合よりなる接合レンズの中心厚が厚くなりす
ぎて、変倍に必要な群間隔を保つことができなくなるた
め好ましくない。

条件式（２）は、正メニスカス形状の第５レンズL₅の
焦点距離と、そのレンズL₅の物体側面の曲率半径の最適
な比率を規定している。この上限を越えると、高次の球
面収差が著しく、逆に下限を越えると、望遠端における
コマ収差の補正が困難となる。

条件式（３）は、接合レンズを構成する第３レンズL₃
と第４レンズL₄との最適なアッベ数の差の範囲を規定す
るものであり、小型化、高倍率化にともなって飛躍的に
増大する軸上色収差を良好に補正するためのものであ
る。この下限を越えると、軸上色収差は補正不足とな
り、逆に上限を越えると、望遠端における倍率の色収差
が増大するため好ましくない。

また、より十分なる非点収差補正を果たすには、第２
レンズL₂の物体側面の曲率半径をr₃とし、最小倍率状態
（広角端）での対物レンズ群の焦点距離をf_Wとすると
き、以下の条件を満足することが望ましい。

（４） 0.68＜r₃/f_W＜0.85 条件式（４）は、第２レンズL₂の物体側面の最適な曲
率半径を規定するものであり、非点収差の良好なる補正
に関するものである。この上限を越えると、広角端にお
ける子午像面が大きな負の値となり、逆に下限を越える
と、子午像面が大きな正の値となってしまうため好まし
くない。

ところで、前述の条件（１）においては、第３レンズ
L₃と第４レンズL₄との最適な接合面の曲率半径を規定し
たが、球面収差のより良好なる補正のためには、負の第
４レンズL4の屈折率を正の第３レンズL3の屈折率より高
く保つことが望ましく、このとき、第３レンズL₃の屈折
率をn₃、第４レンズL₄の屈折率をn₄とするとき、以下の
条件を満足することがより望ましい。

（５） 0.06＜n₄−n₃＜0.25 この下限を越えると接合面において球面収差が補正し
難く、逆に上限を越えると、球面収差が補正過剰とな
る。

また、歪曲収差とコマ収差とをよりバランス良く補正
するには、第１レンズL₁の焦点距離をf₁とし，広角端
（最小倍率状態）での対物レンズ群中の前群G_Fと後群G_R
との合成焦点距離をf_Wとするとき、以下の条件を満足す
ることがより好ましい。

（６） −1.22＜f₁−f_W＜−0.97 条件式（６）は、負の前群G_Fにおける負の第１レンズ
L₁と正の第２レンズL₂との最適な屈折力配分を規定した
ものである。この上限を越えると、大口径化を図った場
合に、望遠端におけるコマ収差の補正が困難となり、逆
に下限を越えると、広角端における負の歪曲収差が甚大
であるとなるので良好なる性能が得られない。

さて、ケプラー式ファインダーにおいて、対物レンズ
Ｏの射出瞳を適切なアイポイント位置に導くためには、
視野レンズ群Ｆの存在は重要である。このため、対物レ
ンズ群Ｏの空間像（中間像）が形成される位置近傍に適
切な屈折力を持つ視野レンズ群Ｆを配置することが好ま
しく、このとき、視野レンズ群Ｆの焦点距離f_Fとし、接
眼レンズ群Ｅの焦点距離f_Eとするとき、以下の条件を満
足することがより好ましい。

（７） 0.9＜f_F−f_E＜1.2 この条件式の下限を越えるとアイポイント位置が接眼
レンズ群Ｅに近くなりすぎて観察しづらく、上限を越え
ると接眼レンズ群Ｅの最終面からアイポイントまでの距
離が長くなり過ぎるので、接眼レンズやミラー、プリズ
ム等の正立光学系の大型化を招く恐れがある。

さらにズームファインダー光学系全体をバランス良く
良好なる収差補正を図めるには、第１レンズL₁のアイポ
イント側面及び正メニスカス形状の第５レンズL₅のアイ
ポイント側面をともに非球面とし、さらに各々非球面が
以下の条件を満足していることが望ましい。

（８） 0.180・r₂＜S₂（0.6・r₂）＜0.196・r₂ （９） 0.180・r₉＜S₉（0.6・r₉）＜0.195・r₉ ここで、S₂（ｙ）、S₈（ｙ）はそれぞれ第１レンズL₁
のアイポイント側の非球面，第５レンズL₅のアイポイン
ト側の非球面の形状を示しており、これらは、各非球面
において光軸から垂直方向の高さｙにおける各非球面の
頂点の接平面からの光軸方向に沿った距離を示してい
る。そして、r₂、r₉はそれぞれ第１レンズL₁のアイポイ
ント側の非球面及び第５レンズL₅のアイポイント側の非
球面の近軸曲率半径である。

但し、非球面は一般的に、円錐係数k,n次の非球面係
数をA_n、基準の曲率半径をＲとするとき、の多項式で表現できる。そして、上述の近軸曲率半径ｒ
は、ｒ＝1/（２・A₂＋1/R）である。

条件式（８）は、歪曲収差を良好に補正するためのも
のである。この上限を越えると非球面の効果に乏しく歪
曲収差の良好な補正が困難であり、反対に下限を越える
と非球面の効果が過剰となり、非点収差の増大が避けら
れない。

条件式（９）は、望遠端における球面収差の補正に関
する。この上限を越えると非球面の効果が少なくなるた
め、球面収差が補正不足であり、反対に下限を越えると
非球面の効果が過剰であって、球面収差が補正過剰とな
る。

（実施例）第１図，第３図，第５図，第７図，第９図及び第11図
は、それぞれ本発明における第１乃至第６実施例の光路
図を示しており、（ａ）は最小倍率状態（広角端），
（ｂ）は中間倍率状態、（ｃ）は最大倍率状態（望遠
端）での光路図を示している。

各光路図に示す如く、本発明の各実施例についてのケ
プラー式ズームファインダー光学系は、物体側から順
に、５枚のレンズよりなり変倍機能を持つ対物レンズ群
（ズーム対物レンズ）Ｏ、単一の正レンズよりなる視野
レンズ群（フィールドレンズ）Ｆ、１枚あるいは２枚の
正レンズよりなる接眼レンズ群Ｅと基本的に有する構成
となっている。

対物レンズ群Ｏは、負の屈折力を持つ前群G_Fと正の屈
折力を持つ後群G_Rとの２群より成り、この前群G_Fは、物
体側より順に、アイポイント側により強い曲率の凹面を
向けた負の屈折力を持つ第１レンズL₁と物体側に凸面を
向けた正メニスカス形状の第２レンズL₂とからなる。そ
して、後群G_Rは、物体側から順に、両凸形状の第３レン
ズL₃と、これに接合されてアイポイント側に凸面を向け
た正メニスカス形状の第４レンズL₄と、アイポイント側
に凸面を向けた正メニスカス形状の第５レンズL₅とから
なっている。

広角端（最小倍率状態）から望遠端（最大倍率状態）
への変倍は、前群G_Fと後群G_Rとの間隔を縮小するように
変化させることによって達成されている。具体的には、
前群G_FはＵターンを描く軌跡を描きながら移動し、後群
G_Fは非直線状に物体側へ移動する。

第１図に示す実施例１の像の正立化は、不図示ではあ
るが、対物レンズ群Ｏと視野レンズ群Ｆとの空間に設け
られた２枚の反射面と、視野レンズ群Ｆと接眼レンズ群
Ｅとの空間に設けられた２枚の反射面とによる合計して
４回反射によって達成される。なお、第２実施例では対
物レンズ群Ｏのアイポイント側には保護窓PLが設けられ
ている。

また、第３図，第７図及び第10図それぞれに示す実施
例2,4,5の像の正立化は、不図示ではあるが、プリズム
Ｐ中に設けられた４つの反射面による合計して４回反
射、あるいは対物レンズ群Ｏと視野レンズ群Ｆとの空間
に設けられた１つの反射面とプリズムＰ中に設けられた
３つの反射面とによる合計して４回反射によって達成さ
れる。

第５図に示す実施例３及び第11図に示す実施例６の像
の正立化は、不図示ではあるが、対物レンズ群Ｏと視野
レンズ群Ｆとの空間に設けられた１枚の反射面と、視野
レンズ群Ｆよりアイポイント側に設けられたプリズムＰ
中に設けられた２つの反射面と、このプリズムＰと接眼
レンズ群Ｅとの空間に設けられた１つの反射面とによる
合計して４回反射によって達成される。

また、視野枠ｓは各実施例の光路図中では不図示であ
るが、これは実施例１では平凸形状の単一レンズよりな
る視野レンズ群Ｆの物体側面近傍Ｓ上に設けられてお
り、実施例２〜６では、プリズムＰの物体側面に設けら
れている。

以下に本発明による各実施例の諸元の値を表１〜表６
に掲げる。以下の表中、左端の数字は面番号、ｒは曲率
半径、ｄは面間隔、ｎはｄ線（λ＝587.6nm）に対する
屈折率、νはアッベ数、ｘは視度（ディオプター）、ｍ
は倍率、ωは入射角（゜）、E.P.はアイポイントを表し
ている。

また、非球面を＊印にて面番号の右に示し、この非球
面形状は前述の非球面の多項式で表している。

第２面（非球面）基準の曲率半径:R₂＝7.2794 円錐係数:k＝0.66 非球面係数 C₂＝0.0 C₄＝9.5397×10^-6、C₆＝3.5718×10^-8 C₈＝−2.2217×10^-9、C₁₀＝−6.3840×10^-11 第９面（非球面）基準の曲率半径:R₉＝−7.1325 円錐係数:k＝0.50 非球面係数 C₂＝0.0 C₄＝−5.4144×10^-7、C₆＝1.7239×10^-7 C₈＝1.9200×10^-9、C₁₀＝−1.5859×10^-10 第15面（非球面）基準の曲率半径:R₁₅＝28.8300 円錐係数:k＝−0.15 非球面係数 C₂＝C₄＝C₆＝C₈＝C₁₀＝0.0 r₆/f_R＝−0.517、r₈/f₅＝−0.109 ν_３−ν_４＝21.75、r₃/f_W＝0.772 n₄−n₃＝0.181、f₁/f_W＝−1.145 f_F/f_E＝0.988 S₂（0.6・r₂）/r₂＝0.1926 S₉（0.6・r₉）/r₉＝0.1888 第２面（非球面）基準の曲率半径:R₂＝4.9184 円錐係数:k＝0.45 非球面係数 C₂＝0.0 C₄＝−1.2171×10^-5、C₆＝−7.7037×10^-8 C₈＝−1.6670×10^-8、C₁₀＝−3.3790×10^-10 第９面（非球面）基準の曲率半径:R₉＝−4.9883 円錐係数:k＝0.56 非球面係数 C₂＝0.0 C₄＝1.0777×10^-6、C₆＝−7.8899×10^-7 C₈＝−7.4134×10^-8、C₁₀＝−3.0613×10^-9 第15面（非球面）基準の曲率半径:R₁₅＝20.9880 円錐係数:k＝−1.35 非球面係数 C₂＝C₄＝C₆＝C₁₀＝0.0 C₈＝−3.0000×10^-10 r₆/f_R＝−0.457、r₈/f₅＝−0.092 ν_３−ν_４＝24.09、r₃/f_W＝0.822 n₄−n₃＝0.237、f₁/f_W＝−1.000 f_F/f_E＝0.984 S₂（0.6・r₂）/r₂＝0.1877 S₉（0.6・r₉）/r₉＝0.1903 第２面（非球面）基準の曲率半径:R₂＝6.0560 円錐係数:k＝0.74 非球面係数 C₂＝C₄＝C₆＝C₁₀＝0.0 C₈＝−1.3565×10^-8 第９面（非球面）基準の曲率半径:R₉＝−5.8860 円錐係数:k＝0.54 非球面係数 C₂＝C₄＝C₆＝C₁₀＝0.0 C₈＝−1.6108×10^-8 第15面（非球面）基準の曲率半径:R₁₅＝19.5350 円錐係数:k＝−1.30 非球面係数 C₂＝C₄＝C₆＝C₁₀＝0.0 C₈＝−6.0000×10^-10 r₆/f_R＝−0.504、r₈/f₅＝−0.097 ν_３−ν_４＝24.09、r₃/f_W＝0.690 n₄−n₃＝0.237、f₁/f_W＝−1.086 f_F/f_E＝1.133 S₂（0.6・r₂）/r₂＝0.1938 S₉（0.6・r₉）/r₉＝0.1898 第２面（非球面）基準の曲率半径:R₂＝6.8000 円錐係数:k＝0.75 非球面係数 C₂＝0.0 C₄＝−1.5688×10^-5、C₆＝5.3510×10^-7 C₈＝−2.6842×10^-8、C₁₀＝1.0507×10^-10 第９面（非球面）基準の曲率半径:R₉＝−7.0640 円錐係数:k＝0.55 非球面係数 C₂＝0.0 C₄＝3.3566×10^-5、C₆＝1.4917×10^-7 C₈＝−4.0861×10^-8、C₁₀＝1.3771×10^-9 第15面（非球面）基準の曲率半径:R₁₅＝20.9880 円錐係数:k＝−1.35 非球面係数 C₂＝C₄＝C₆＝C₁₀＝0.0 C₈＝3.0000×10^-10 r₆/f_R＝−0.406、r₈/f₅＝−0.0825 ν_３−ν_４＝22.48、r₃/f_W＝0.722 n₄−n₃＝0.083、f₁/f_W＝−1.117 f_F/f_E＝1.090 S₂（0.6・r₂）/r₂＝0.1936 S₉（0.6・r₉）/r₉＝0.1885 第２面（非球面）基準の曲率半径:R₂＝5.4223 円錐係数:k＝0.55 非球面係数 C₂＝0.0 C₄＝−2.5560×10^-5、C₆＝−4.1300×10^-7 C₈＝−2.1592×10^-8、C₁₀＝−5.3411×10^-10 第９面（非球面）基準の曲率半径:R₉＝−5.1795 円錐係数:k＝0.60 非球面係数 C₂＝0.0 C₄＝2.0029×10^-6、C₆＝9.8906×10^-7 C₈＝−1.2780×10^-7、C₁₀＝3.3668×10^-12 第15面（非球面）基準の曲率半径:R₁₅＝20.9880 円錐係数:k＝−1.35 非球面係数 C₂＝C₄＝C₆＝C₁₀＝0.0 C₈＝−3.0000×10^-10 r₆/f_R＝−0.442、r₈/f₅＝−0.088 ν_３−ν_４＝24.09、r₃/f_W＝0.794 n₄−n₃＝0.237、f₁/f_W＝−1.045 f_F/f_E＝1.056 S₂（0.6・r₂）/r₂＝0.1892 S₉（0.6・r₉）/r₉＝0.1909 第２面（非球面）基準の曲率半径:R₂＝6.0560 円錐係数:k＝0.74 非球面係数 C₂＝C₄＝C₆＝C₁₀＝0.0 C₈＝1.3565×10^-8 第９面（非球面）基準の曲率半径:R₉＝−6.9223 円錐係数:k＝0.35 非球面係数 C₂＝C₄＝C₆＝C₁₀＝0.0 C₈＝3.0000×10^-8 第15面（非球面）基準の曲率半径:R₁₅＝20.4700 円錐係数:k＝−1.30 非球面係数 C₂＝C₄＝C₆＝C₁₀＝0.0 C₈＝−6.0000×10^-10 r₆/f_R＝−0.429、r₈/f₅＝−0.104 ν_３−ν_４＝27.33、r₃/f_W＝0.690 n₄−n₃＝0.094、f₁/f_W＝−1.086 f_F/f_E＝1.102 S₂（0.6・r₂）/r₂＝0.194 S₉（0.6・r₉）/r₉＝0.185 さて、従来この種の視野レンズ群Ｆは、物体側に凸面
を向けた平凸レンズが一般的であったが、この様に構成
すると物体側面での歪曲収差の発生が著しく、歪曲収差
の変動を抑えることが難しいことが判明した。それゆ
え、実施例１では、視野レンズ群Ｆをアイポイント側に
凸面を向けた平凸レンズで構成し、実施例２〜６では、
視野レンズ群Ｆを両凸レンズで構成して、歪曲収差の変
動を良好に補正している。

ここで、視野レンズ群Ｆを対物レンズ群Ｏの結像面よ
りも物体側へ配置する場合には、視野レンズ群Ｆを両凸
レンズで構成することが望ましく、この視野レンズ群Ｆ
の物体側面をr₁₀とし、これのアイポイント側面の曲率
半径r₁₁とするとき、以下の条件を満足することが望ま
しい。

−1.2＜r₁₀/r₁₁＜−0.8 この上限を越えると、歪曲収差の変動を抑えることが
困難であって、下限を越えると、広角端における負の歪
曲収差と非点収差を同時に補正することが困難となる。

実施例２〜６では、r₁₀/r₁₁＝−１となるように視野
レンズ群Ｆの物体側面r₁₀とアイポイント側面r₁₁との曲
率を等しくした両凸形状の正レンズで構成しているた
め、組立工程において、表裏の確認の必要がなくなるた
め有利である。

尚、各実施例のファインダーの視度は、接眼レンズＥ
を移動させることによって調節することが出来る。特に
実施例１の接眼レンズは、物体側の正レンズのみの移動
によってアイポイントをほとんど変えることなく、視度
を変えることが出来る。そして、アイポイントのレンズ
側が固定されているため防塵に有利である。いずれの場
合も接眼レンズをアイポイント側に移動させると視度が
プラスになる。

第２図，第４図，第６図，第８図，第10図及び第12図
には本発明による実施例１〜６についての諸収差図を示
しており、諸収差図における上段の（ａ）は最小倍率状
態（広角端）、中段（ｂ）は中間倍率状態、下段の
（ｃ）は最大倍率状態（望遠端）での収差図である。そ
して、各収差図中のｈ′はアイポイントE.P.における光
線の高さを表しており、各収差図中のｄはｄ線（λ＝58
7.6nm）、ＣはＣ線（λ＝656.3nm）、ＦはＦ線（λ＝48
6.1nm）による収差曲線を示している。非点収差図中の
点線で示すｍはメリジオナル像面、ｓはサジタル像面を
示している。

各収差図から明らかな如く、各倍率状態で、諸収差が
良好に補正されていることが分かる。

特に、実施例1,実施例3,実施例４実施例5,実施例６で
は共に2.5以上にも達する高変倍比を実現しながらも、
色収差、歪曲収差が極めて良好に補正されてるのみなら
ず、倍率変化に伴う、これらの収差の変動も同時に補正
されている。

また、実施例2,実施例５では共に62゜以上にも達する
広角化を実現しながらも、色収差、歪曲収差が極めて良
好に補正されてるのみならず、倍率変化に伴う、これら
の収差の変動も同時に補正されている。

（発明の効果）このように本発明によれば、コンパクトな形態で全て
の変倍域で優れた光学性能を保ちながら、従来にない広
角あるいは高変倍率のケプラー式ファインダーが実現さ
れる。

【図面の簡単な説明】

第１図，第３図，第５図，第７図，第９図及び第11図は
本発明による実施例１乃至実施例６の光路図である。第２図，第４図，第６図，第８図，第10図及び第12図は
本発明による実施例１乃至実施例６の諸収差図である。（主要部分の符号の説明） G_F……前（群対物レンズ群Ｏ） G_R……後（群対物レンズ群Ｏ）Ｆ……視野レンズ群（フィールドレンズ）Ｅ……接眼レンズ群、Ｐ……正立プリズム PL……保護窓、Ｓ……視野枠 E.P.……アイポイント

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】変倍機能を持つ正屈折力の対物レンズ群Ｏ
と、該対物レンズ群Ｏにより形成される空間像を拡大観
察するための正屈折力を持つ接眼レンズ群Ｅとを有する
ケプラー式ズームファインダー光学系において、前記対物レンズ群Ｏは、負の屈折力を持つ前群G_Fと正屈
折力を持つ後群G_Rとを有し、前記前群G_Fは、負の屈折力を持つ第１レンズL₁と、物体
側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズL₂とか
らなり、前記後群G_Rは、両凸形状の第３レンズL₃と、これに接合
され物体側に凹面を向けた負メニスカス形状の第４レン
ズL₄と、アイポイント側に凸面を向けた正メニスカス形
状の第５レンズL₅とからなり、前記前群G_Fと後群G_Rとの群間隔を変えることによってフ
ァインダー倍率を変化させ、以下の条件式を満足することを特徴とするケプラー式ズ
ームファインダー光学系。（１） −0.6＜r₆/f_R＜−0.3 （２） −0.12＜r₈/f₅＜−0.08 （３） 18＜ν_３−ν_４＜30 但し、 r₆ :前記第３レンズL₃と前記第４レンズL₄とにより形成
される接合面の曲率半径、 r₈ :前記第５レンズL₅の物体側面の曲率半径、 f_R :対物レンズ群中の後群G_Rの焦点距離、 f₅ :前記第５レンズL₅の焦点距離、 ν₃:前記第３レンズL₃のアッベ数、 ν₄:前記第４レンズL₄のアッベ数、である。
【請求項２】前記ケプラー式ズームファインダー光学系
は、以下の条件を満足することを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載のケプラー式ズームファインダー光学
系。（４） 0.68＜r₃/f_W＜0.85 （５） 0.06＜n₄−n₃＜0.25 （３） −1.22＜f₁/f_w＜−0.97 但し、 r₃:前記第２レンズL₂の物体側面の曲率半径、 f_W:対物レンズ群中の前群G_Fと後群G_Rとの最低倍率端に
おける合成焦点距離、 n₃:前記第３レンズL₃の屈折率、 n₄:前記第４レンズL₄の屈折率、 f₁:前記第１レンズL₁の焦点距離、である。
【請求項３】前記ケプラー式ズームファインダー光学系
は、前記対物レンズ群Ｏの焦点位置近傍に視野レンズ群
Ｆを有し、以下の条件を満足することを特徴とする特許
請求の範囲第１項または第２項記載のケプラー式ズーム
ファインダー光学系。（７） 0.9＜f_F/f_E＜1.2 但し、 f_F:前記視野レンズ群Ｆの焦点距離、 f_E:前記接眼レンズ群Ｅの焦点距離、である。
【請求項４】前記第１レンズL₁のアイポイント側面及び
前記正メニスカス形状の第５レンズL₅のアイポイント側
面は非球面形状であり、以下の条件を満足することを特
徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３項の何れか一項
記載のケプラー式ズームファインダー光学系。（８） 0.180・r₂＜S₂（0.6・r₂）＜0.196・r₂ （９） 0.180・r₉＜S₉（0.6・r₉）＜0.195・r₉ 但し、 S₂（ｙ）：前記第１レンズL₁のアイポイント側面の非球
面において光軸から垂直方向の高さｙにおける各非球面
の頂点の接平面からの光軸方向に沿った距離、 S₉（ｙ）：前記第５レンズL₅のアイポイント側面の非球
面において光軸から垂直方向の高さｙにおける各非球面
の頂点の接平面からの光軸方向に沿った距離、 r₂ ：前記第１レンズL₁のアイポイント側面の非球
面の近軸曲率半径、 r₉ ：前記第５レンズL₅のアイポイント側面の非球
面の近軸曲率半径、である。