JPH03115546A - 耐食磁性合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、耐食性フェライト合金、より詳述すれば電気
的磁気的特性と耐食性とを兼ね備えた新規合金に関する
ものである。

従来の技術 従来、リレー、ソレノイド用の磁気コアの製造にはケイ
素−鉄合金およびフェライトステンレス鋼が用いられて
いる。ケイ素−鉄合金は最高４％のケイ素を含み、その
残余組成は主として鉄である。この合金は優れた磁気特
性を有するが、耐食性の点では今−歩である。これに対
し、Ａｌ５Ｉタイプ４３０Ｆの如きフェライトステンレ
ス鋼は耐食性の点においては優れているものの、磁気特
性の点、特に飽和誘導性の点では満足と言える性能を発
揮しない、飽和磁化と呼ばれる場合がある飽和誘導は、
合金にて作られた例えば誘導コイルコア等の製品中で誘
起される最大磁束の測定基準となることから、飽和誘導
は磁性材料において重要な特性とされている。飽和誘導
性の低い合金はこの種のコアの製造には好ましいとは言
えない。

その理由は高い飽和誘導性を示す材料に比し、定の磁気
引力を得るにはコアの断面を大きくしなければならない
からである。即ち、コア材料中で飽和誘導性が低い場合
には、リレーおよびソレノイドの設計で期待される寸法
の低減効果を得ることができない。

燃料噴射装置、アンチロック制動装置、自動調整懸吊装
置の如き自動車工業技術が新型車に応用される頻度が増
加するに応じて、耐食性に優れしかも従来のフェライト
ステンレス鋼よりも飽和誘導性の高い磁性材料の必要性
が高まってきている。自動車用の燃料噴射装置において
は、エタノールまたはメタノールを含む比較的腐食性の
高い燃料を利用するという観点から耐食性の点で優れた
材料を確保することが特に重要となってきている。

優れた耐食性１優れた磁気特性および優れた被剛性とを
兼ね備えた材料を提供するべく創意工夫している最中に
、以下の数種の合金を開発した。

これら合金は、夫々ＱＭＲＩ　Ｌ、ＱＭＲ３Ｌ、ＱＭＲ
５Ｌと呼ばれ、これらは重量％にして以下の標準的な成
分を含有している。

上記各合金中には、被剛性を高める目的で鉛も含まれて
いる。

１９７５年１２月９日に加藤等に付与された米国特許第
３，９２５，０６３号は、耐食磁性合金に関するもので
あり、この合金中には合金の被削性を高める目的で少量
の鉛、カルシウムおよび／またはテルルが添加されてい
る。この合金の組成は重量％で次の広範な範囲を占めて
おり、Ｍｏ：　　　　　０〜５ｗｔ、　　％ 更に０．０３〜０．４０％の鉛、０．００２〜００２％
のカルシウムまたは０．０１〜０．２０％のテルルのう
ちの少なくとも一つを含有し、残余は主として鉄を含ん
でいる。

１９８７年１１月１０日にホンクラ等に付与された米国
特許第４，７０５，５８１号は、Ｓｔ−Ｃｒ−Ｆｅ系の
ある程度耐食性を示す磁性合金に関するものであり、そ
の合金組成は重量％にして下記の広範な範囲を占めてお
り、 Ｓｔ：　　　　２．０〜３．０ｗｔ、％残余は主に鉄で
あり、Ｃ＋Ｎ≦０．０５％とする他０．０１５〜０．０
４５％の鉛、ｏ、ｏｏｉ。

〜ｏ、ｏｔｏｏ％のカルシウム、０．０１０〜００５０
％のテルルまたはセレンの少なくとも一種を含んでいる
。

１９８７年１２月２２日にホンクラ等に付与された米国
特許第４，７１４，５０２号は、ある程度耐食性を持ち
低温鍛造に好適とされる磁性合金に関するものである。

この合金の組成は、重量％にして以下の広範な範囲を占
めており、Ｐｂ：　　　　　　０．１０〜０．　３０ｗ
ｔ、　　％Ｎ：　最大０．０３ｗｔ、％ 残余は主に鉄であり、この他ＣＡＭ≦０．０４０％、Ｓ
ｉ＋ＡＩ≦１，３５％を条件として、０゜００２〜０．
０２％のカルシウム、０．０１〜０２０％のテルルまた
はｏ、ｏｉｏ〜０．０５０％のセレンの少なくとも一種
を含有している。

発明が解決しようとする課題 前記の合金にはＣ’ｒ、Ｓｉ、ＡＩＬが配合含有され所
望の飽和話導を示すまでには至らない。この種の合金の
中にはＳｔとＡｉとを比較的多く含んだものがあること
から、この合金類は同様に所望の展性を発揮し得ない結
果となっている。更に、前記の合金には全て鉛が含まれ
ており、合金の製造および部品の製作の何れの際にも、
環境と健康とに悪影響を与えることが知られている。

課題を解決するための手段 本発明は、優れた磁気特性と耐食性とを兼ね備えたこと
を特徴とする耐食磁性軟質合金およびこれにより作られ
ただ製品を提供することを目的とする。

より詳述すれば、本発明は、材料中の元素を調整配合し
て、従来の耐食磁性合金よりも飽和誘導性の高い合金お
よび製品を提供することを目的とする。

本発明の追加の目的および利点並びに上述の目的は、下
記の重量％で示す組成を含有するＣｒ−Ｆｅ、フェライ
ト合金並びにその合金より作られた製品において達成す
ることができる。

この合金の残余は、所望の特性を低下させぬ追加の元素
およびこの種の市販の鋼中に見受けられる通常の不純物
（数百分の１％からこの合金の所望の特性を損なわぬ程
度の比較的高含量までの変動幅をもって）を除き実質上
鉄である。

この合金は、少なくとも約１７キロガウス（以下、キロ
ガウスをｒｋＧＪと表示する。）。

（１，７テスラ、以下、テスラを「Ｔ」と表示する。）
の飽和誘導性と、エタノールまたはメタノール含有燃料
使用時の腐食環境下での耐食性とを発揮させるよう好ま
しい組成範囲内で配合調整することが好ましい。この合
金を機械加工でなく低温成形する場合には、イオウ分は
最大約０．０５％の含有率にとどめるのが望ましい。

上記表は、本発明に係る合金の組成を要約して示すため
のものであって、「広範な範囲」及び「好適な範囲」の
夫々の欄において示される個々の成分範囲の上限及び下
限が夫々の欄内においてのみ適用されるものと解しては
ならない。即ち、ある種の元素についてはこれらの欄の
うちの−又は二を採用しながら、残りの元素については
他の−又は二の欄に示される範囲を採用することも可能
である。更には、ある元素についての上限又は下限をこ
れらの欄のうちの一つに示されるものとし、該元素につ
いての他方の限界値（下限又は上限）は該欄以外の柵に
示されるものを採用することができる。この明細書中に
おいて車に％で示す場合は全て重量％を意味するものと
する。

実施例 本発明による合金は少なくとも約２％のＣｒを含んでい
る。Ｃｒの含有量を少なくとも約４％、好ましくは少な
くとも約６あるいは８％とした場合には、合金の耐食性
が増大した。最良の耐食性は、少なくとも約１０％、４
０．．５％もしくは少なくとも約１１％のＣｒ含有量の
合金で得られた。耐食性を高める目的からは最大成約１
３％まで、例えば最大１２．７５％または最大１２．５
％のＣｒを用いるのが好都合であるが、この限度量を越
すとこの合金の飽和誘導性に好ましくない効果を示し折
角の利点を損ねる結果となる。少なくとも約１７ｋＧ　
（１，７７）の飽和誘導を確保するためには、Ｃｒ含有
量を約１２％以下、好ましくは約１０％以下に限定する
とよい。Ｃｒの含有量を約１０％または約１０．５％か
ら約１２％までとした場合には、最良の磁気特性と耐食
性とを兼ね備えたものが得られた。

この合金中のＭｏの含有量は約１．５％まで許容できる
。何故ならば、この比率のもとでは、例えばメタノール
またはエタノール含有の燃料または塩化物を含んだ環境
、ＣＯ２とＨ２Ｓの如き汚染物質を含んだ環境、例えば
酢酸または希硫酸を含んだ酸性環境の如き各種の腐食環
境下でも合金の耐食性が発揮できるからである。Ｍｏの
存在によりこの合金の電気抵抗性にも良効果を与える。

但し、ＭＯは合金の飽和誘導性に悪影響を及ぼすので、
好ましくは約１．０％以下、更に好ましくは約０．５％
以下のＭＯ含有量とする。

少量且つ有効な量から約０．５％を限度とするイオウ分
を含めることができ、好ましくは約０゜１０〜０４４０
％のイオウ分を含めることによって合金の被剛性を向上
させることができる。重量％にして１：１の基準でイオ
ウの一部または全量をセレンとおきかえてもよい。

然し、この合金から製品を冷間成形する場合には、イオ
ウが合金の展性に悪影響を及ぼすので、イオウは好まし
い成分とは言えない。従って、合金を機械加工または熱
開成形するよりはむしろ冷間成形する場合には、イオウ
の含有量は約０．０５％以下とするのが望ましい。

この合金中には、マンガンを含有させることができ、そ
の含有量は合金の熱加工性を高める目的で少なくとも約
０．２％とするのが好ましい、マンガンはイオウの一部
と結合して合金の被剛性を高める硫化マンガンを構成す
る。但し、この硫化物中のマンガン量が多すぎると合金
の耐食性に悪影響を及ぼすので、約０．５％以下、好ま
しくは約０，４％程度のマンガン含有量とするのが望ま
しい。

この合金中には、脱酸素付加物の残留物としてケイ素を
加えることができる。ケイ素を含有させることにより合
金中のフェライトを安定状態とし、しかも合金に優れた
電気抵抗性を付与することができる。黙しながら、過剰
のケイ素を含めると、合金の冷間加工性を損ねるので、
ケイ素の含有量は約０．５％以下、好ましくは約０．４
％以下とし、更に好ましくは合金巾約０．３％とするよ
う調整するのがよい。

この合金の残余は、同一もしくは類似の使用目的用の市
販の合金において見受けられる通常の不純物、所望の特
性を損なわぬ程度の添加元素を除き、実質上鉄で占めら
れている。この種の添加元素の含有量は合金の所望の特
性を低減させないよう調整するとよい、この点で、炭素
と窒素は約４０ｅ（エルステッド）以下、好ましくは約
３０ｅ程度の低保磁力を付与するべく、夫々的０．０５
％以下、好ましくは約０．０３％以下（例えば、最大０
．０２５％）、更には約０．０２％以下（例えば、最大
０．０１５％）とするのが好ましい。

リンの含有量は最大約０．０３％、好ましくは最大約０
．０２％、更に好ましくは最大約０．０１５％にとどめ
る。更に、チタン、アルミニューム、ジルコニウムは、
夫々的０．０１％以下の含有量に抑えると好都合であり
、銅は約０．３％以下、ニッケルは約０．５％以下、更
に好ましくは約０．２％以下に抑え、鉛とテルルは夫々
約２０ｐｐｍ以下に限定するのが好ましい。

本発明による合金は好ましくは電気アーク炉内で溶融し
、アルゴン−酸素脱炭（ＡＯＤ）方法により精練する１
本合金は１０９３〜１２ｏ４°Ｃ（２００Ｃ）〜２２０
０°　Ｆ）の温度範囲の下で熱間加工するのが好ましい
。また、その熱間加工後に焼ならし処理するのが好まし
い。約５．０８ｃｍ（約２インチ）までの厚みのビレッ
ト（ｂｉｔｌｅｔ）の場合、この合金は９９９°Ｃ（１
８３０°　Ｆ）の温度下で少なくとも約１時間加熱して
焼ならしし、次に空気中で冷却する。比較的大形なビレ
ットは、その大きさに応じて時間をかけて加熱する。

この合金には最適な磁気性能を得るために、好ましくは
フェライト−オーステナイト転移温度以下の温度で少な
くとも約２時間焼なまずことにより熱処理を施す。ただ
し、少なくとも約１時間焼なまし処理することにより冷
間引抜きのような冷間加工をすると、満足できる磁気特
性が得られる。アニール温度と時間は、約ＡＳＴＭ８ま
たはそれ以上の粗粒度を有する実質上フェライト構造を
提供するべく、実際の組成と部材の寸法に応じて選定す
る０例えば、合金が約４％未満または約１０％を越える
含有量のＣｒを含んでいる場合には、アニール温度は好
ましくは約１４フ５°　Ｆ（８００°Ｃ）以下とし、Ｃ
ｒ含有量が約４〜１０％の場合には、アニール温度は約
１３８０°　Ｆ（７５０℃）以下とするのが好ましい。

アニール温度からの冷却はできれば十分に低速な条件で
、例えば約１５０〜２００°　Ｆ／時（８３〜１１１°
Ｃ／時）で行い焼なまし製品中に残留応力を生じないよ
う留意する。

本発明による合金はビレット、バー、ロッドの如き種々
の製品に加工することができる。焼なまし状態の合金は
接極子、　６ｆｌ極片、インジェクターケース等の自動
車燃料インジェクタ一部品およびソレノイド。リレー等
に用いる屈導コイル用磁気コア並びにアルコール含有燃
料と高湿度霊囲気の如き腐食環境に晒されるもの等に用
いるのに適している。　　　　　　　　　　　　　（以
下余白）！ｌ　＋　＋　＋　＋　＋　＋　＋　１＋−呻
１１，０υす？９ ．１藩匹詐害邪井■ 、ｔｑｑｃ！ｃ！ｃＢｃ４ｃ４ｑｑｑｃ！ｅＢ９ｃ！ｌ
　ｌ用東ミ北懸ヨ闘ミ！北知 Ｑ１８丑丑丑丑■１ すｌ：：：：丑丑Ｊ丑丑 ぷ日ツツ北間父淋淋間本 計１　＝Ｉ＝″；２ｚｇｇ＝！ｉ！！！！！！−シ１＝
ミニ賢は閂閾咥開渾 一１″Ｐ″Ｄ量ロロコロロー ＝１開ロ北北巣；財市ツ本 ツレ■肛…排ゴ１ ９０ す１＝胃＝■皐蒋：：：：ｆｆ１ｆｆｌ、ｌ：：プ北基
：ｍ：釡＝ 表Ｉ中に重量％で示した組成の本発明による合金を試作
した。比較するために、同様に表Ｉ中に示した重量％組
成の請求範囲外のＡ、Ｂ合金例を先に調整された市販の
鋳物から製造した。実施例Ａ材料はＡＳＴＭ　　Ａ３３
８−タイプ２の典型例で既知のフェライトステンレス鋼
合金であり、実施例Ｂ材料はＡＳＴＭ　　Ａ８６フータ
イプ２Ｆの典型例で既知のケイ素−鉄合金である。

実施例１〜４および６〜９は、１７ポンド（７７ｋｇ）
の材料をアルゴン気流中で誘導加熱溶融し、２．７５イ
ンチ（６，９９ｃｍ）平方のインゴットに鋳造したもの
である。実施例５は４００ボンド（１８１，４ｋｇ）材
料を同様にアルゴン気流中で誘導加熱溶融処理し、単一
の７．５インチ（１９，０５ｃｍ）平方のインゴットに
鋳造した込んだものである。また、実施例１０〜１５は
３０ボンド（１３，ｓｋｇ）材料をアルゴン気流中で誘
導加熱溶融し、２．７５インチ（６，９９ｃｍ）平方の
インゴットに鋳造したものである。実施例ＡとＢとは電
気アーク炉中で溶融して、ＡＯＤ処理で精製した製品サ
イズの圧延熱処理材料から仕上げたものである。

実施例１〜４および６〜１５の各合金材料はそれぞれ２
１００°　Ｆ（１１５０°Ｃ）の温度下で加圧鍛造して
１．２５インチ（３，１８ｃｍ）平方の棒状に形成した
ものである。実施例５の熱処理試料は２１００°　Ｆ　
（１１５０°Ｃ）の温度下で加圧鍛造し３．５インチ（
８，９ｃｍ）の角を丸めた方形（ＲＣ３）のビレットに
仕上げ、とのＲＣＳビレットの一部を加熱プレスして１
．２５インチ（３，１８ｃｍ）の角棒を製作した。

長さ約１０インチ（２５，４ｃｍ）の棒片を実施例１〜
９の圧延棒から切り取り１８３２゜Ｆ（１０００°Ｃ）
の温度下で１時間焼ならしを行った後に空冷した。この
焼ならし棒片を１インチ（２，５４ｃｍ）方形に加工し
た。実施例１〜４および６〜９材料を用いた棒材を８５
％窒素と１５％水素との混合組成の乾燥成形用ガス中に
１４７２’Ｆ（８００°Ｃ）の温度下で４時間焼なまし
を行った後、約２００°　Ｆ／時（１１１°　Ｃ／時）
の割合で炉内冷却して、電気、磁気性能試験用のサンプ
ルを調整した。実施例５の材料による棒材も同じ要領で
焼なまし処理したが、焼なまし温度はこの組成の好まし
い焼なまし温度である１３８０°　Ｆ　（７５０°Ｃ）
とした。

１２インチ（３０，５ｃｍ）長さの棒片を実施例１０〜
１５の圧延棒の各々から切り取り、１８３２゜Ｆ　（１
０００”　Ｃ）の温度下で２時間焼きならしした後空冷
した。その棒材を１３８０’Ｆ（７５０°Ｃ）の温度下
で２４時間加熱し回転楕円面形状に形成した。各棒から
１インチ×１インチ×１０インチ（２゜５４ｃｍｘ２．
５４ｃｍＸ２５．４ｃｍ）の棒と、径が３／８インチ（
０゜９５ｃｍ）で長さが１インチ（２，５４ｃｍ）の円
筒とを機械加工した１次に、実施例１０〜１５の１０イ
ンチ（２５，４ｃｍ）棒材と円筒とを乾燥成形用ガス中
で１４７２’　Ｆ　（８００’　Ｃ）の温度下で４時間
焼なましし、ｉａｏ″Ｆ／時（８３°Ｃ／時）の速度で
冷却した。

実施例１〜１５材料については、ＡＳＴＭ　　Ａ３４１
方法によって直流（ｄｃ）ｖＡ性試験を行った。最大透
磁率はＦａｈｙ透磁率透磁率−て求めた。残留誘導、最
大話導、保磁力はＦａｈｙ透磁率透磁率−２００エルス
テツド（Ｏｅ）（１５゜９　ＫＡ／ｍ）での磁化力条件
で測定した。実施例１〜１５材料の飽和誘導試験はイス
マス磁石技術（ｉｓｔｈＩＩｕｓ　ｍａｇｎｅｔ　ｔｅ
ｃｈｎｉｑｕｅ）を用いて行ないしかもＡＳＴＭＡ７７
３方法によって行った。飽和誘導は最大磁化力１５００
　０ｅ　（１１９，４ＫＡ　／　ｍ　）まで磁化力を関
数とした誘導データの補性法により求めた。

抵抗率は、最大１００アンペアまでの直流のもとに一定
長さの棒材における電圧低下を測定し、その測定データ
からＶ−１特性カーブをプロットすることによって求め
た。

実施例１〜１５材料の電磁気特性試験の結果については
、下記の表■！に示した。この表ＩＩには、最大透磁率
（μｍａｘ）、ｋＧ　（Ｔ）で示す残留誘導（Ｂｒ）、
Ｏｅ　（Ａ／ｍ）で示す保磁力（Ｈｃ）、２００　０ｅ
（１５，９ＫＡ／ｍ）条件下での誘導（Ｂｍ）、ｋＧ　
（Ｔ）で示す飽和誘導（Ｂｓ）、マイクロ−オーム−セ
ンチメータ（μΩ−ｃｍ）で示す電気抵抗率（ρ）が示
されている。また、表ＩＩには一比較対照の便宜上各実
施例ごとにＣｒ、Ｍｏの含有％も表示した。

（以下余白） 試験せず 表１１ ’１’ＡＤＬεＩＩ 表Ｉｆから本発明による合金においては従来のフェライ
トステンレス鋼と比較して飽和誘導が向上していること
が認められる。また、データ結果から本合金で得られる
飽和誘導性能が、ケイ素−鉄合金の性能に近いことが分
かる。実施例４と５に保磁力の向上が見られることも注
目に値する。４例の場合は任意の温度で焼なましを行っ
た結果を示し、５例の場合は好適温度で焼なましを行っ
た結果を示す。

追加サンプル（実施例１〜３，５．１０〜１５）および
実施例Ａ、Ｈによるサンプルは、いずれも２１００゜Ｆ
（１１５０°Ｃ）の温度条件で０．１９インチ（０，４
８ｃｍ）厚みのストリップに熱間圧延した後、２．２５
インチ（５，７２ｃｍ）長さの片を各ストリップから切
り取ったものである。実施例１〜３，５，６．実施例Ａ
のストリップ片を、乾燥成形仕上げ用ガス中で１３８０
゜Ｆ（７５０°Ｃ）の温度下で４時間焼なましし、炉内
冷却した。実施例１０〜１５のストリップ片は乾燥仕上
げガス中で１４７２゜Ｆ（８００℃）の温度下で４時間
焼なましし、１５０゜Ｆ／時（８３°Ｃ／時）の割合で
冷却した。実施例Ｂのストリップ片は湿潤水素気流中で
、１５５０Ｆ（８４３°Ｃ）の温度下で４時間焼なまし
した後、１５０゜Ｆ／時（８３°Ｃ／時）の速度で炉内
冷却した。標準の腐食試験クーポン試片２″ｘｌ’　Ｘ
ｏ、１２５’　　（５，０８ｃｍＸ２．５４ｃｍｘｏ、
３２ｃｍ）は焼なまし済片を機械加工して、表面を３２
μｍまで磨き仕上げして作った。クーポン試料はすべて
超音波洗浄を行った後、アルコールを用いて乾燥させた
。

各実施例材料の二重クーポン試料は、ＡＳＴＭ標準試験
法Ｂ１１７に従って９５゜Ｆ（３５゜Ｃ）の温度下で５
％Ｎａｃｉ溶液を吹付は試験し、更に各材料の二重クー
ポン片を９５°　Ｆ（３５°Ｃ）の温度下で９５％相対
湿度のもとに腐食試験を行った。実施例１〜９、Ａ、Ｂ
についての塩類溶液吹き付けと湿度試験の結果を下記の
表ＩＩ■に示した。相対湿度試験のデータには、最初に
発錆を示す時間（第１回錆）ｈと２００時間後の腐食進
行度（２００時間進行度）とが含まれている。塩類吹か
付は試験データには、最初の発錆時間（第１回錆）ｈ、
１時間後の腐食進行度（１時間進行度）、２４時間後の
腐食進行度（２４４時間進度）が含まれている。採用し
た進行度の表現方式は次のとおりとする。

１：　　　錆発生なし ２；　　　発錆スポット１〜３点 ３：　　　表面的５冗錆発生 ４；　　　表面約５〜１０％錆発生 Ｓ：　　　表面約１０〜２０％錆発生 ６：　　　表面的２０〜４０％錆発生 ７：　　　表面的４０〜６０％錆発生 ８：　　　表面約６０〜８０％錆発生 ９：　　　表面の８０％を越える錆発生この場合、各ク
ーポン試片の上面のみについて錆の発生状態を試験した
。

下記表ＩＩＩには実施例１０〜１５材料についてのデー
タは表示していない。その理由はこの実施例ではいずれ
も９５％湿度試験と塩類吹き付は試験の両者において１
８％Ｃｒ試料実施例Ａと同等の耐食性を示したからであ
る。これらの試験結果から約１２％以上のＣｒ含有量の
場合、耐食性以外とくに利点が見られぬことが分かる０
本発明に係る実施例１〜３，５．６に関しては、表ＩＩ
Ｉ中のデータから本発明による合金が少なくとも高湿度
条件下では実施例Ｂのケイ素−鉄合金より目立フてすぐ
れた耐食性を発揮することが理解される。塩類溶液２４
時間吹き付は試験については、本発明と比較例との間に
十分な識別が認められないので、この試験はＢ合金に対
しては苛酷すぎるように見受けられる。

試験せ゛ず 前出の実施例と同様に１〜４および６〜１５材料による
サンプルを試作した。ただし、１〜４および６の実施例
はこの場合１４７５”　Ｆ　（８００℃）の温度で焼な
ましを行った。各実施例ごとに二重クーポン試片につき
、室温下で２４時間５０％エタノールと５０％腐食水と
の腐食性燃料混合物を調整し、この中で耐食試験を行い
、これにより年間当りミル単位（ＭＰＹ）で腐食率（ｇ
／ｍ”７時）を計算した。各実施例につき追加の二重ク
ーポンを用いて２４時間沸騰状態腐食水中で耐食試験を
行い、これによりＭＰＹ腐食率（ｇ／ｍ２７時）を求め
た。腐食性燃料中の試験結果については、下記表ＩＶに
示した。比較するのために、０．４５０’円形×１＃長
ざ（１，１４ｃｍ円形ｘ２．５４ｃｍ長さ）の実施例Ａ
のサンプルと、寸法１．２５＃平方Ｘ０．１９’厚さ（
３゜１７５ｃｍ平方Ｘ０．４８ｃｍ厚さ）の実施例Ｂの
サンプルを試験しその結果を同じく表ＩＶ中に示した。

表１ｖ 表■は腐食性燃料混合物中および沸騰状態の腐食水中で
、ケイ素−鉄合金と比較して本発明合金が優れた耐食性
能を発揮することを示している。

実施例１０〜１５材料の耐食性は、腐食性燃料混合物試
験において実施例Ａの１８％Ｃｒ含有ステンレス鋼の耐
食性能と匹敵している。

ここで使用した用語１表現は説明の関係上使用したにす
ぎないものであって、本発明の内容を何部制限するもの
ではない、また、これらの用語。

表現を用いたからと言って、記載した本発明の特徴その
他これに類する本発明の特徴を何ら限定するものでもな
く、本発明の請求事項の範囲内で種々の変形を加えるこ
とができることは明らかである。

発明の効果 表ＩＩ　、　ＩＩＩ、　ＩＶで示す実施例ならびに前記
説明から明らかな如く、本発明に基づく合金は磁気特性
、耐食性ともに優れた性能を示す０本発明合金は高い飽
和誘導性、低保磁力、優れた抵抗率を必要とする分野お
よび腐食環境での使用にとくに適している。

Claims (19)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％にして実質上、最大約０．０３の炭素、最
   大約０．５のマンガン、最大約０．５のケイ素、最大約
   ０．０３のリン、約０〜０．５のイオウ、約１０〜１３
   ．０のクロム、約０〜１．５のモリブデン、最大約０．
   ０５の窒素、最大約０．０１のチタン、最大約０．０１
   のアルミニュームを含有し、残部が主として鉄から成る
   ことを特徴とする、磁性と耐食性とを兼ね備えたフェラ
   イト合金。
2. （２）クロム含量が、約１２％以下である請求項１記載
   の合金。
3. （３）モリブデン含量が、最大約１．０％である請求項
   １記載の合金。
4. （４）クロム含量が、少なくとも約１１％である請求項
   ３記載の合金。
5. （５）イオウ含量が、最大約０．０２５％である請求項
   １記載の合金。
6. （６）マンガン含量が、少なくとも約０．２％である請
   求項１記載の合金。
7. （７）イオウ含量が、少なくとも約０．１０％である請
   求項１記載の合金。
8. （８）重量％にして実質上、最大約０．０２の炭素、最
   大約０．４のマンガン、最大約０．５のケイ素、最大約
   ０．０２５のリン、約０〜０．４０のイオウ、約１０〜
   １２のクロム、最大約１．０のモリブデン、最大約０．
   ０２の窒素、最大約０．０１のチタン、最大約０．０１
   のアルミニュームを含有し、残部が主として鉄から成る
   ことを特徴とする、磁性と耐食性とを兼ね備えたフェラ
   イト合金。
9. （９）クロム含量が、少なくとも約１１％である請求項
   ８記載の合金。
10. （１０）モリブデン含量が、最大約０．５％である請求
    項９記載の合金。
11. （１１）イオウ含量が、最大０．０２５％である請求項
    １０記載の合金。
12. （１２）イオウ含量が、少なくとも約０．１０％である
    請求１０記載の合金。
13. （１３）マンガン含量が、少なくとも約０．２％である
    請求項１０記載の合金。
14. （１４）重量％にして実質上、最大約０．０２の炭素、
    約０．４のマンガン、約０．３のケイ素、最大約０．０
    ２のリン、最大約０．３のイオウ、約１２のクロム、約
    ０．３のモリブデン、最大約０．０２の窒素を含有し、
    残部が主として鉄から成ることを特徴とする、磁性と耐
    食性とを兼ね備えたフェライト合金。
15. （１５）イオウ含量が、約０．３％である請求項１４記
    載の合金。
16. （１６）イオウ含量が、約０．０２％である請求項１４
    記載の合金。
17. （１７）重量％にして実質上、最大約０．０３の炭素、
    最大約０．５のマンガン、最大約０．５のケイ素、最大
    約０．０３のリン、約０〜０．５のイオウ、約１０〜１
    ３．０のクロム、約０〜１．５のモリブデン、最大約０
    ．０５の窒素、最大約０．０１のチタン、最大約０．０
    １のアルミニュームを含有すると共に残部が主として鉄
    から成る合金にて作られ、前記合金のフェライト−オー
    ステナイト転移温度以下の温度で少なくとも約２時間焼
    なまし処理して成る耐食磁性製品。
18. （１８）焼なまし状態にある前記合金が、約ＡＳＴＭ８
    又はそれ以上の粗粒度を有する実質的にフェライト構造
    を呈する請求項１７記載の製品。
19. （１９）約８０２℃（１４７５゜Ｆ）以下の温度で焼な
    ましした請求項１８記載の製品。