JPS63125639A - 軟磁性ステンレス鋼 - Google Patents
軟磁性ステンレス鋼Info
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- JPS63125639A JPS63125639A JP60081001A JP8100185A JPS63125639A JP S63125639 A JPS63125639 A JP S63125639A JP 60081001 A JP60081001 A JP 60081001A JP 8100185 A JP8100185 A JP 8100185A JP S63125639 A JPS63125639 A JP S63125639A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は電磁弁の固定鉄芯、可動鉄芯等に用いられる磁
気特性、電気特性、溶接性、熱処理性、耐食性、機械的
性質、被削性に優れた軟磁性ステンレス鋼に関する。
気特性、電気特性、溶接性、熱処理性、耐食性、機械的
性質、被削性に優れた軟磁性ステンレス鋼に関する。
(従来技術)
従来、電磁弁の固定鉄芯、可動鉄芯等は、最大透磁率、
磁束密度などの磁気特性と、電気抵抗、耐食性、機械的
性質などの性質が優れた軟磁性ステンレス鋼が使用され
ていた。
磁束密度などの磁気特性と、電気抵抗、耐食性、機械的
性質などの性質が優れた軟磁性ステンレス鋼が使用され
ていた。
近年、さらに優れた磁気特性、電気特性を有する軟磁性
ステンレス鋼が要望され、Si量を2.2%まで増加さ
せた0、06 C−2,2Si −13Cr 8WJが
開発され一部、実用に供されている。この軟磁性ステン
レス鋼は最大透磁率が2000以上、磁束密度が11.
0000以上と良好な磁気特性を有し、かつ電気抵抗が
90μΩ−C+nと電気特性についても優れており、さ
らに耐食性、機械的性質、加工性についても比較的良好
であり、品質バランス上からも優れた鋼であった。
ステンレス鋼が要望され、Si量を2.2%まで増加さ
せた0、06 C−2,2Si −13Cr 8WJが
開発され一部、実用に供されている。この軟磁性ステン
レス鋼は最大透磁率が2000以上、磁束密度が11.
0000以上と良好な磁気特性を有し、かつ電気抵抗が
90μΩ−C+nと電気特性についても優れており、さ
らに耐食性、機械的性質、加工性についても比較的良好
であり、品質バランス上からも優れた鋼であった。
° (解決しようとする問題点)
最近、電磁弁の小型化が図られるとともに、高出力叱声
応答性化が要望されるについて、前記の軟磁性ステンレ
ス鋼では磁気特性、電気抵抗が不十分となり、より優れ
た磁気特性、電気抵抗を有し、さらに溶接用途が増加す
るについて溶接後の耐疲労強度についても優れた軟磁性
ステンレス鋼の開発が望まれていた。
応答性化が要望されるについて、前記の軟磁性ステンレ
ス鋼では磁気特性、電気抵抗が不十分となり、より優れ
た磁気特性、電気抵抗を有し、さらに溶接用途が増加す
るについて溶接後の耐疲労強度についても優れた軟磁性
ステンレス鋼の開発が望まれていた。
(問題点を解決すための手段)
本発明はかかる従来鋼の欠点に鑑みてなしたものであり
、本発明者等は12 Cr鋼の磁気特性、溶接後の耐疲
労強度、熱処理特性、耐食性に及ぼす各種合金元素の影
響について調査した結果、第1に磁気特性はCr量を1
0〜13%とするとともにTi、Siの添加と、低C+
N化によって大巾に改善されること、第2に溶接後の耐
疲労強度は低Al、低C十N化と、Ti添加によって改
善されること、第3に熱処理特性はTi添加と、低C+
N化によって改善されること、第4に耐食性は10〜1
3%のCrを含有させるとともにTi添加と、低C+N
化によって改善されることを見い出した。
、本発明者等は12 Cr鋼の磁気特性、溶接後の耐疲
労強度、熱処理特性、耐食性に及ぼす各種合金元素の影
響について調査した結果、第1に磁気特性はCr量を1
0〜13%とするとともにTi、Siの添加と、低C+
N化によって大巾に改善されること、第2に溶接後の耐
疲労強度は低Al、低C十N化と、Ti添加によって改
善されること、第3に熱処理特性はTi添加と、低C+
N化によって改善されること、第4に耐食性は10〜1
3%のCrを含有させるとともにTi添加と、低C+N
化によって改善されることを見い出した。
即ち、最大透磁率、磁束密度などの磁気特性は、第1〜
3図に示したように10〜13 Crステンレス鋼ニオ
いて、C+N量の低減とともにTi、 Siの添加によ
って改善され、C+Niを0.05%以下、Ti0.1
%程度、Si 2%以上含有することによって最大透磁
率4400以上と従来鋼(0,06C−2,25i−1
3Cr)の2倍以上の優れた磁気特性を得ることができ
、かつ、溶接後の耐疲労強度は、Al(iを0.010
%以下と低Al化することによって溶接師の熔は込み深
さを増加させるとともに0.1%程度のTiの含有とC
+N量を0.05%以下と低C+N化することによって
溶接師の靭性を向上することによって、″ −一
−Lユニ溶接後の耐疲労強度を120kgf/cd以上
と前記の従来鋼の2倍の優れた溶接性を得ることができ
、さらに、加工後め焼なましにおいても、0.1%程度
のTiの含有によって第4図に示したように、920℃
という高温で行っても磁気特性が低下することがなく、
かつ高温での結晶粒の粗大化が抑制されて、延性、靭性
を改善される。したがって、従来バッチ炉で850°C
で4時間保持していたものを、高温化することによって
30分程度の保持時間ででき、連続炉で焼なましが可能
である。連続炉を採用することによって生産性を大巾に
向上でき熱処理コストの低減に寄与するものである。
3図に示したように10〜13 Crステンレス鋼ニオ
いて、C+N量の低減とともにTi、 Siの添加によ
って改善され、C+Niを0.05%以下、Ti0.1
%程度、Si 2%以上含有することによって最大透磁
率4400以上と従来鋼(0,06C−2,25i−1
3Cr)の2倍以上の優れた磁気特性を得ることができ
、かつ、溶接後の耐疲労強度は、Al(iを0.010
%以下と低Al化することによって溶接師の熔は込み深
さを増加させるとともに0.1%程度のTiの含有とC
+N量を0.05%以下と低C+N化することによって
溶接師の靭性を向上することによって、″ −一
−Lユニ溶接後の耐疲労強度を120kgf/cd以上
と前記の従来鋼の2倍の優れた溶接性を得ることができ
、さらに、加工後め焼なましにおいても、0.1%程度
のTiの含有によって第4図に示したように、920℃
という高温で行っても磁気特性が低下することがなく、
かつ高温での結晶粒の粗大化が抑制されて、延性、靭性
を改善される。したがって、従来バッチ炉で850°C
で4時間保持していたものを、高温化することによって
30分程度の保持時間ででき、連続炉で焼なましが可能
である。連続炉を採用することによって生産性を大巾に
向上でき熱処理コストの低減に寄与するものである。
また、耐食性は第5図に示したように、C+N量の低減
と、0.1%程度のTiの含有によって大巾に改善した
ものである。
と、0.1%程度のTiの含有によって大巾に改善した
ものである。
本発明はこれらの知見をもとに12 Cr SMにおい
てC+N量を0.05%以下とするとともにSiNを増
加し、2.0〜3.0%とし、かつ0.05〜0.20
%のTiと、0.015〜0.050%のSを含有させ
、さらに八1量を0.010%以下とその含有量を規制
することによって、磁気特性を大中に改善するととに溶
接後の耐疲労強度、熱処理特性、耐食性、電気抵抗、機
械的性質、被削性を改善したものであり、本発明鋼は4
400以上の最大透磁率と、120000以上の磁束密
度と優れた磁気特性を有し、溶接後の耐疲労強度につい
ても120 kgf /cr1以上と優れており、さら
に920℃という高温で焼なましを行っても磁気特性が
低下することがなく、従来バッチ炉で処理していたもの
を連続炉で処理でき、生産性を大巾に向上できるもので
あり、さらに電気抵抗、耐食性、機械的性質、被削性に
ついても優れた軟磁性ステンレス鋼であり、本発明鋼は
電磁弁の小型化、高出力化、高応答性化に十分に対応し
得るものである。
てC+N量を0.05%以下とするとともにSiNを増
加し、2.0〜3.0%とし、かつ0.05〜0.20
%のTiと、0.015〜0.050%のSを含有させ
、さらに八1量を0.010%以下とその含有量を規制
することによって、磁気特性を大中に改善するととに溶
接後の耐疲労強度、熱処理特性、耐食性、電気抵抗、機
械的性質、被削性を改善したものであり、本発明鋼は4
400以上の最大透磁率と、120000以上の磁束密
度と優れた磁気特性を有し、溶接後の耐疲労強度につい
ても120 kgf /cr1以上と優れており、さら
に920℃という高温で焼なましを行っても磁気特性が
低下することがなく、従来バッチ炉で処理していたもの
を連続炉で処理でき、生産性を大巾に向上できるもので
あり、さらに電気抵抗、耐食性、機械的性質、被削性に
ついても優れた軟磁性ステンレス鋼であり、本発明鋼は
電磁弁の小型化、高出力化、高応答性化に十分に対応し
得るものである。
すなわち、本発明鋼は重量比にしてC0.03%以下、
Si ’2.0−3.0%、Mn 0.4%以下、S
0.015〜0.050%、Cr10〜13%、Ti
0.05〜0.20%、N0103%以下、Al 0
.010%以下を含有し、かつC+N 0.05%以下
で、残部Feならびに不純物元素6一 からなるもので、第2発明鋼は第1発明鋼にSe0.0
10〜0.050%、Te 0.010〜0.050%
、Cao、ooto〜0.0100%、Pb 0−01
5〜0.045%のうち1種ないし2種以上を含有させ
、第1発明鋼の被削性をさらに改善させたもので、第3
宛朋鋼はSを除いた第1発明鋼にMo3%以下、Ni
0.50%以下、Cu 0.50%以下、S 0.00
5%以下のうち1種ないし2種以上を含有させ、第1発
明鋼の耐食性をさらに改善したものである。
Si ’2.0−3.0%、Mn 0.4%以下、S
0.015〜0.050%、Cr10〜13%、Ti
0.05〜0.20%、N0103%以下、Al 0
.010%以下を含有し、かつC+N 0.05%以下
で、残部Feならびに不純物元素6一 からなるもので、第2発明鋼は第1発明鋼にSe0.0
10〜0.050%、Te 0.010〜0.050%
、Cao、ooto〜0.0100%、Pb 0−01
5〜0.045%のうち1種ないし2種以上を含有させ
、第1発明鋼の被削性をさらに改善させたもので、第3
宛朋鋼はSを除いた第1発明鋼にMo3%以下、Ni
0.50%以下、Cu 0.50%以下、S 0.00
5%以下のうち1種ないし2種以上を含有させ、第1発
明鋼の耐食性をさらに改善したものである。
以下に本発明鋼の成分限定理由について説明する。
Cは磁気特性、溶接後の耐疲労強度、熱処理性、耐食性
を損なう元素であり、本発明においてはできるだけ低下
させることが望ましくその上限を0.03%とした。な
お、磁気特性、溶接性、熱処理性をより向上させるため
には0.015%以下にすることが望ましい。
を損なう元素であり、本発明においてはできるだけ低下
させることが望ましくその上限を0.03%とした。な
お、磁気特性、溶接性、熱処理性をより向上させるため
には0.015%以下にすることが望ましい。
Siは、最大透磁率、磁束密度などの磁気特性を改善し
、かつ、電気抵抗を増加させる元素であり、軟磁性鋼と
しては重要な元素であり、少なくとも2.0%以上含有
させる必要がある。
、かつ、電気抵抗を増加させる元素であり、軟磁性鋼と
しては重要な元素であり、少なくとも2.0%以上含有
させる必要がある。
しかし、3.0%を越えてSjを含有させても磁気特性
の向上は少なく、かつ延性、靭性t−損なうので上限を
3.0%とした。
の向上は少なく、かつ延性、靭性t−損なうので上限を
3.0%とした。
MnはSiと同様に製鋼時の脱酸に必要な元素であり、
磁気特性を損なうことのない範囲とし、その上限を03
40%とした。
磁気特性を損なうことのない範囲とし、その上限を03
40%とした。
Crはステンレス鋼の耐食性を付与する基本的な元素で
あり、少なくとも10%以上含有させる必要がある。し
かしながら、その含有量が増血すると磁束密度など磁気
特性を損なうのでその上限を13%とした。
あり、少なくとも10%以上含有させる必要がある。し
かしながら、その含有量が増血すると磁束密度など磁気
特性を損なうのでその上限を13%とした。
Tiは最大透磁率、磁束密度などの磁気特性を大巾に改
善するとともに溶接後の耐疲労強度、熱処理特性につい
ても改善する。さらにTiは耐食性についても改善する
元素であり、本発明においては最も重要な元素である。
善するとともに溶接後の耐疲労強度、熱処理特性につい
ても改善する。さらにTiは耐食性についても改善する
元素であり、本発明においては最も重要な元素である。
これらの効果を得るには少なくとも0.05%以上含有
させる必要があり、その下限を0.05%とした。
させる必要があり、その下限を0.05%とした。
しかし、0.20%を越えてTiを含有させてもその効
果が飽和するのでその上限を0.20%とした。
果が飽和するのでその上限を0.20%とした。
Nは磁気特性、溶接後の耐疲労強度、熱処理特性を損な
う元素であり、その含有量をできるだけ低下させること
がのぞましくその上限を0.03%とした。
う元素であり、その含有量をできるだけ低下させること
がのぞましくその上限を0.03%とした。
C+Nはいずれも磁気特性、溶接後の耐疲労強度、熱処
理特性をFiなう元素である。本発明においてはC+N
Nをできるだけ低下させることが必要でありその上限を
0.05%とした。
理特性をFiなう元素である。本発明においてはC+N
Nをできるだけ低下させることが必要でありその上限を
0.05%とした。
Sは耐食性を損なう反面被削性を改善する元素である。
優れた被削性を得るには0.015%以上含有させる必
要があり、その下限を0.015%とした。
要があり、その下限を0.015%とした。
しかし、Sは0.050%を越えて含有させると耐食性
を損なうのでその上限を0.050%とした。
を損なうのでその上限を0.050%とした。
Alは溶接後の耐疲労強度を損なう元素である。しかし
、低Al化することによって溶接部の溶は込み汀さを増
し、耐疲労強度を改善することができる元素でもある。
、低Al化することによって溶接部の溶は込み汀さを増
し、耐疲労強度を改善することができる元素でもある。
本発明においてはその含有量をできるだけ低下させるこ
とが望ましくその上限をo、oto%とした。
とが望ましくその上限をo、oto%とした。
5es Te、 Ca−Pbは被削性を改善する元素で
ある。
ある。
優れた被削性を得るにはSe、 Teについては各々0
.010%以上、Caについては0.001%以上、p
bについては0.015%以上含有させる必要があり、
その下限をSes Teはそれぞれ0.010%、Ca
は0.001%、pbは0.015%とした。
.010%以上、Caについては0.001%以上、p
bについては0.015%以上含有させる必要があり、
その下限をSes Teはそれぞれ0.010%、Ca
は0.001%、pbは0.015%とした。
しかし、Seを0.050%、Teを0.050%、p
bを0.045%、Caを0.010%を越えて含有さ
せると磁気特性を損なうので、その上限をSe 0.0
50%、Teo、oso%、Ca 0.010%、Pb
0.045%とした。
bを0.045%、Caを0.010%を越えて含有さ
せると磁気特性を損なうので、その上限をSe 0.0
50%、Teo、oso%、Ca 0.010%、Pb
0.045%とした。
Mo、 Ni、 Cu、 Sについては本発明において
耐食性を改善する元素である。
耐食性を改善する元素である。
しかし、Moは3%、NiとCuはそれぞれ0.5%を
越えて含有させるといずれも磁気特性を損なうのでその
上限をMoは3%、Ni、 Cuは0.5%とした。
越えて含有させるといずれも磁気特性を損なうのでその
上限をMoは3%、Ni、 Cuは0.5%とした。
また、Sは被削性を改善する元素であるが、反面、耐食
性を低下させる元素でもある。優れた耐食性を得るため
には、0.005%以下に低下することが必要であり、
その上限を0.005%とした。
性を低下させる元素でもある。優れた耐食性を得るため
には、0.005%以下に低下することが必要であり、
その上限を0.005%とした。
(実施例)
つぎに本発明鋼の特徴を従来鋼、比較筒と比べて実施例
でもって明らかにする。
でもって明らかにする。
第1表はこれらの供試鋼の化学成分を示すものである。
賦不全白
一12=
第1表においてA−M6’fllは本発明鋼で、N−R
鋼は比較鋼で、S−U鋼は従来鋼である。
鋼は比較鋼で、S−U鋼は従来鋼である。
第2表は第1表の供試鋼について、g00″’CX2H
r保持し、ついで冷却速度100℃/Hrという熱処理
を施したA−U鋼の最大透磁率、磁束密度、電気抵抗、
硬さ、伸び、耐食性、被削性、溶接後の耐疲労強度を示
したものである。磁気特性については、直流型BHトレ
ーサーを用いて、試験片として外径24φ、内径16φ
、厚さ16uのリングを作製し、最大透磁率、磁束密度
を測定したものである。電気抵抗についてはホイースト
ンブッジ法により、試験片として1.2φX 5QQ
II線を用いて測定したものであり、伸びについてはJ
ISA号試験片を用いて測定したものである。また、耐
食性についでは、3.5%NaCl水溶液を用いて、6
0分塩水噴霧試験を行い、その発銹率を測定し、発銹率
が1%未溝のものを評点5とし、発銹率が1〜10%未
満のものを評点4とし、発銹率が10〜30%未満のも
のを評点3とし、発銹率が30〜60%未満のものを評
点2とし、発銹率が60〜100%のものを評点1とし
た。さらに被削性については、ドリル・寿命を測定した
ものであり、溶接後の疲労強度については、SO330
4のなめ付熔接を、プラズマ53AX100V、t=2
1mで行った試験片の耐圧疲労試験を行いその強度を測
定したものである。
r保持し、ついで冷却速度100℃/Hrという熱処理
を施したA−U鋼の最大透磁率、磁束密度、電気抵抗、
硬さ、伸び、耐食性、被削性、溶接後の耐疲労強度を示
したものである。磁気特性については、直流型BHトレ
ーサーを用いて、試験片として外径24φ、内径16φ
、厚さ16uのリングを作製し、最大透磁率、磁束密度
を測定したものである。電気抵抗についてはホイースト
ンブッジ法により、試験片として1.2φX 5QQ
II線を用いて測定したものであり、伸びについてはJ
ISA号試験片を用いて測定したものである。また、耐
食性についでは、3.5%NaCl水溶液を用いて、6
0分塩水噴霧試験を行い、その発銹率を測定し、発銹率
が1%未溝のものを評点5とし、発銹率が1〜10%未
満のものを評点4とし、発銹率が10〜30%未満のも
のを評点3とし、発銹率が30〜60%未満のものを評
点2とし、発銹率が60〜100%のものを評点1とし
た。さらに被削性については、ドリル・寿命を測定した
ものであり、溶接後の疲労強度については、SO330
4のなめ付熔接を、プラズマ53AX100V、t=2
1mで行った試験片の耐圧疲労試験を行いその強度を測
定したものである。
べ下条色
=16−
第2表より知られるように、従来鋼である5lilは電
気抵抗が92μΩ−■、硬さがHv 188と電気抵抗
および硬さについてはすぐれているが、必要量のTiを
含有しないとともにC+N量と、へ1量が高いことによ
って最大透磁率が230.0.磁束密度が11200
Gと磁気特性については十分ではなく、かつ溶接後の耐
疲労強度についても90kgf/cnlと劣っており、
さらに伸び、耐食性、被削性についても十分ではないも
のであり、またT鋼はSi量が0.45%と低く、かつ
所望のTi量を含有しなく、さらにAl量、C+N量及
びCr量が篇−いことによって最大透磁率が900.1
6束密度が7800Gと磁気特性が大巾に劣るものであ
り、かつ電気抵抗についても62μΩ−印と低いもので
あり、さらに溶接後の耐疲労強度、硬さ、伸び、被削性
についても劣るものであり、さらにU311についても
T鋼と同様にSi量が低いとともに所望のTi量を含有
しなく、さらにΔ】量、C+N量が高いことによって磁
気特性、電気抵抗、硬さ、被削性について劣るものであ
る。
気抵抗が92μΩ−■、硬さがHv 188と電気抵抗
および硬さについてはすぐれているが、必要量のTiを
含有しないとともにC+N量と、へ1量が高いことによ
って最大透磁率が230.0.磁束密度が11200
Gと磁気特性については十分ではなく、かつ溶接後の耐
疲労強度についても90kgf/cnlと劣っており、
さらに伸び、耐食性、被削性についても十分ではないも
のであり、またT鋼はSi量が0.45%と低く、かつ
所望のTi量を含有しなく、さらにAl量、C+N量及
びCr量が篇−いことによって最大透磁率が900.1
6束密度が7800Gと磁気特性が大巾に劣るものであ
り、かつ電気抵抗についても62μΩ−印と低いもので
あり、さらに溶接後の耐疲労強度、硬さ、伸び、被削性
についても劣るものであり、さらにU311についても
T鋼と同様にSi量が低いとともに所望のTi量を含有
しなく、さらにΔ】量、C+N量が高いことによって磁
気特性、電気抵抗、硬さ、被削性について劣るものであ
る。
また、比較鋼であるN5flJは多くのAlを含有する
ことによって溶接後の耐疲労強度が40kgf/c+1
と大巾に低いものであり、PH1についてはTiを含有
しないことによって最大透磁率が3200、磁束音度が
11200 Gと低く、かつ溶接後の疲労強度について
も低いものであり、Q鋼についてはC量とC十N量が高
いことによって最大透磁率が3000、磁束密度が11
400 Gと磁気特性が低く、かつ溶接後の耐疲強度1
00 kg f / ciと低いものであり、さらに耐
食性、伸び、被削性についても劣るものであり、R鋼は
必要量のSiを含有しないことによって最大透磁率が3
800、磁束密度が10600 Gと磁気特性が低く、
さらに電気抵抗についても81μΩ−dと他低いもので
ある。
ことによって溶接後の耐疲労強度が40kgf/c+1
と大巾に低いものであり、PH1についてはTiを含有
しないことによって最大透磁率が3200、磁束音度が
11200 Gと低く、かつ溶接後の疲労強度について
も低いものであり、Q鋼についてはC量とC十N量が高
いことによって最大透磁率が3000、磁束密度が11
400 Gと磁気特性が低く、かつ溶接後の耐疲強度1
00 kg f / ciと低いものであり、さらに耐
食性、伸び、被削性についても劣るものであり、R鋼は
必要量のSiを含有しないことによって最大透磁率が3
800、磁束密度が10600 Gと磁気特性が低く、
さらに電気抵抗についても81μΩ−dと他低いもので
ある。
(本発明の効果)
これらに対して本発明鋼であるA −M 11は、C十
N量およびAl量を極力低下させるとともに0.05〜
0.20%のTiを含有させ、かつSi量を2.0〜3
.0%、Sを0.015〜0.050%、Crを10〜
13%とすることによって、最大透磁率が4400以上
、磁束密度が120000以上と優れた磁気特性を有し
ており、かつ電気抵抗についても92μΩ−■以上、溶
接後の耐疲労強度については120’kgf /Cl1
1 以上と、電気特性、溶接性についてもすぐれてお
り、さらに耐食性についてはその発錆率が10%以下、
硬さがHv 180以上、伸びが35%以上、被削性が
500f1以上と耐食性、機械的性質、被削性について
も優れているものである。
N量およびAl量を極力低下させるとともに0.05〜
0.20%のTiを含有させ、かつSi量を2.0〜3
.0%、Sを0.015〜0.050%、Crを10〜
13%とすることによって、最大透磁率が4400以上
、磁束密度が120000以上と優れた磁気特性を有し
ており、かつ電気抵抗についても92μΩ−■以上、溶
接後の耐疲労強度については120’kgf /Cl1
1 以上と、電気特性、溶接性についてもすぐれてお
り、さらに耐食性についてはその発錆率が10%以下、
硬さがHv 180以上、伸びが35%以上、被削性が
500f1以上と耐食性、機械的性質、被削性について
も優れているものである。
上述のように、本発明鋼はC+N含有量を低減するとと
もにJiのTiを含有させ、かつSi量を増加させるこ
とによって磁気特性を大巾に改善し、かつAl含有量の
規制と、低C十N化によって溶接後の耐疲労強度を改善
し、さらに熱処理特性、耐食性、電気特性、機械的性質
、被同性についても優れており、本発明鋼は電磁弁の固
定鉄芯、可動鉄芯等に適した軟磁性ステンレス鋼であり
高い実用性を有するものである。
もにJiのTiを含有させ、かつSi量を増加させるこ
とによって磁気特性を大巾に改善し、かつAl含有量の
規制と、低C十N化によって溶接後の耐疲労強度を改善
し、さらに熱処理特性、耐食性、電気特性、機械的性質
、被同性についても優れており、本発明鋼は電磁弁の固
定鉄芯、可動鉄芯等に適した軟磁性ステンレス鋼であり
高い実用性を有するものである。
Claims (3)
- (1)重量比にしてC0.03%以下、Si2.0〜3
.0%、Mn0.40%以下、S0.015〜0.05
0%、Cr10〜13%、Ti0.05〜0.20%、
N0.03%以下、A10.010%以下を含有し、か
つC+N0.05%以下で、残部Feならびに不純物元
素からなることを特徴とする軟磁性ステンレス鋼。 - (2)重量比にしてC0.03%以下、Si2.0〜3
.0%、Mn0.40%以下、S0.015〜0.05
0%、Cr10〜13%、Ti0.05〜0.20%、
N0.03%以下、Al0.010%以下を含有し、か
つC+N0.05%以下で、さらにSe0.010〜0
.050%、Te0.010〜0.050%、Ca0.
0010〜0.0100%、Pb0.015〜0.04
5%のうち1種ないし2種以上を含有し、残部Feなら
びに不純物元素からなることを特徴とする軟磁性ステン
レス鋼。 - (3)重量比にしてC0.03%以下、Si2.0〜3
.0%、Mn0.40%以下、Cr10〜13%、Ti
0.05〜0.20%、N0.03%以下、Al0.0
10%以下を含有し、かつC+N0.05%以下で、さ
らにMo3%以下、Ni0.50%以下、Cu0.50
%以下、S0.005%以下のうち1種ないし2種以上
を含有し、残部Feならびに不純物元素からなることを
特徴とする軟磁性ステンレス鋼。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60081001A JPS63125639A (ja) | 1985-04-16 | 1985-04-16 | 軟磁性ステンレス鋼 |
US06/851,159 US4705581A (en) | 1985-04-16 | 1986-04-14 | Soft magnetic stainless steel |
DE19863612655 DE3612655A1 (de) | 1985-04-16 | 1986-04-15 | Weichmagnetischer rostfreier stahl |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60081001A JPS63125639A (ja) | 1985-04-16 | 1985-04-16 | 軟磁性ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63125639A true JPS63125639A (ja) | 1988-05-28 |
JPH0510419B2 JPH0510419B2 (ja) | 1993-02-09 |
Family
ID=13734266
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60081001A Granted JPS63125639A (ja) | 1985-04-16 | 1985-04-16 | 軟磁性ステンレス鋼 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4705581A (ja) |
JP (1) | JPS63125639A (ja) |
DE (1) | DE3612655A1 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02179855A (ja) * | 1988-12-29 | 1990-07-12 | Aichi Steel Works Ltd | 快削軟磁性ステンレス鋼 |
US7942234B2 (en) | 2006-08-29 | 2011-05-17 | Nec Display Solutions, Ltd. | Noise suppressor, electronic apparatus, and noise suppression characteristic control method |
JP2013028855A (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-07 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 固有抵抗が高く、被削性、磁化特性の優れた電磁鋼 |
JP2016113667A (ja) * | 2014-12-15 | 2016-06-23 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 加工性および耐食性に優れた非鉛軟磁性材料 |
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US6162306A (en) | 1997-11-04 | 2000-12-19 | Kawasaki Steel Corporation | Electromagnetic steel sheet having excellent high-frequency magnetic properities and method |
US7381369B2 (en) * | 1999-09-03 | 2008-06-03 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
DE60029364T2 (de) * | 1999-09-03 | 2007-08-09 | Ishida, Kiyohito, Sendai | Automatenlegierung |
US7297214B2 (en) * | 1999-09-03 | 2007-11-20 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
US20080124240A1 (en) * | 1999-09-03 | 2008-05-29 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
TW567233B (en) * | 2001-03-05 | 2003-12-21 | Kiyohito Ishida | Free-cutting tool steel |
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WO2005093111A1 (ja) * | 2004-03-29 | 2005-10-06 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | 焼結軟磁性部材およびその製造方法 |
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CN102723158B (zh) * | 2012-07-06 | 2015-12-02 | 白皞 | 含稀土的高磁导率Ni-Fe软磁合金及其制备方法和用途 |
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CN115287544B (zh) * | 2022-08-24 | 2023-10-31 | 浙江青山钢铁有限公司 | 一种具有优异焊接性能的软磁不锈钢盘条及其制造方法 |
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DE1783136C2 (de) * | 1965-10-22 | 1975-10-02 | Stahlwerke Suedwestfalen Ag, 5930 Huettental-Geisweid | Verwendung eines gut zerspanbaren, nichtrostenden magnetisch weichen Chromtstahles für Magnetventile |
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JPS5644980B2 (ja) * | 1974-07-15 | 1981-10-23 | ||
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-
1985
- 1985-04-16 JP JP60081001A patent/JPS63125639A/ja active Granted
-
1986
- 1986-04-14 US US06/851,159 patent/US4705581A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-04-15 DE DE19863612655 patent/DE3612655A1/de not_active Withdrawn
Patent Citations (3)
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---|---|
DE3612655A1 (de) | 1986-10-16 |
US4705581A (en) | 1987-11-10 |
JPH0510419B2 (ja) | 1993-02-09 |
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