JPH04272130A - ドリル加工性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法 - Google Patents
ドリル加工性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法Info
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- JPH04272130A JPH04272130A JP3034537A JP3453791A JPH04272130A JP H04272130 A JPH04272130 A JP H04272130A JP 3034537 A JP3034537 A JP 3034537A JP 3453791 A JP3453791 A JP 3453791A JP H04272130 A JPH04272130 A JP H04272130A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、核融合炉、リニアモー
タカー軌道、各種発電機等に使用される非磁性鋼の製造
方法に関し、さらに詳しくは、特に多くの機械加工を要
する部材に好適なドリル加工性に優れ、かつ高強度、高
靱性を有する高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法に関するもので
ある。
タカー軌道、各種発電機等に使用される非磁性鋼の製造
方法に関し、さらに詳しくは、特に多くの機械加工を要
する部材に好適なドリル加工性に優れ、かつ高強度、高
靱性を有する高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】近年
、超電導応用設備あるいは一般重電機器等に高強度非磁
性鋼の要求が高まっている。しかしながら、従来の代表
的な非磁性鋼であるＳＵＳ ３０４鋼（１８Ｃｒ−８Ｎ
ｉ系）等のオーステナイト系ステンレス鋼は、Ｎｉを多
量に含有しており高価である上に、耐力が低く、さらに
冷間加工により透磁率が上昇する等、非磁性構造材料と
しては適していない。
、超電導応用設備あるいは一般重電機器等に高強度非磁
性鋼の要求が高まっている。しかしながら、従来の代表
的な非磁性鋼であるＳＵＳ ３０４鋼（１８Ｃｒ−８Ｎ
ｉ系）等のオーステナイト系ステンレス鋼は、Ｎｉを多
量に含有しており高価である上に、耐力が低く、さらに
冷間加工により透磁率が上昇する等、非磁性構造材料と
しては適していない。
【０００３】他方、ハドフィールド鋼（１．０Ｃ−１３
Ｍｎ系）や特公昭５７− ４０９０１号公報に示されて
いる０．６Ｃ−１４Ｍｎ− ２Ｎｉ− ２Ｃｒ系鋼等の
高Ｍｎ非磁性鋼は、安価で、高強度を有し、かつ磁気特
性にも優れているが、被削性、特にドリル加工性が悪い
という問題がある。特公昭５７− ４０９０１号公報で
は、前記高Ｍｎ非磁性鋼に、さらにＳ， Ｃａ， Ｓｅ
，Ｐｂ， Ｔｅ 等の合金元素を添加して被削性の改善
を図ることも提案されているが、なお、十分ではない。
Ｍｎ系）や特公昭５７− ４０９０１号公報に示されて
いる０．６Ｃ−１４Ｍｎ− ２Ｎｉ− ２Ｃｒ系鋼等の
高Ｍｎ非磁性鋼は、安価で、高強度を有し、かつ磁気特
性にも優れているが、被削性、特にドリル加工性が悪い
という問題がある。特公昭５７− ４０９０１号公報で
は、前記高Ｍｎ非磁性鋼に、さらにＳ， Ｃａ， Ｓｅ
，Ｐｂ， Ｔｅ 等の合金元素を添加して被削性の改善
を図ることも提案されているが、なお、十分ではない。
【０００４】本発明は、上記従来の問題点を解消し、機
械加工性、特にドリル加工性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼の
製造方法を提供することを目的としている。
械加工性、特にドリル加工性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼の
製造方法を提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、従来の高
Ｍｎ非磁性鋼における前述した問題を解決するために鋭
意研究した結果、化学成分、特にＣｒ、Ｖ を適切に調
整すること、さらに製造工程においては加熱温度、圧延
仕上温度を適切に制御することにより、ドリル加工性に
優れ、かつ高強度、高靱性を有する高Ｍｎ非磁性鋼を得
ることができることを見出して、本発明を完成するに至
ったものである。
Ｍｎ非磁性鋼における前述した問題を解決するために鋭
意研究した結果、化学成分、特にＣｒ、Ｖ を適切に調
整すること、さらに製造工程においては加熱温度、圧延
仕上温度を適切に制御することにより、ドリル加工性に
優れ、かつ高強度、高靱性を有する高Ｍｎ非磁性鋼を得
ることができることを見出して、本発明を完成するに至
ったものである。
【０００６】すなわち、本発明によるドリル加工性に優
れ、かつ高強度、高靱性を有する高Ｍｎ非磁性鋼の製造
方法は、（１）Ｃ ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：
２％以下、Ｍｎ：１８〜３０％、Ｐ ：０．０４０ ％
以下、Ｓ ：０．０２０ ％以下、Ｃｒ： ０．１〜
８．０％、Ｖ ：０．０５〜０．９０％、Ｎ ：０．１
０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなり、かつ、ＣｒとＶ との間に、 ３０×Ｃｒ（％）≧ １００×Ｖ （％）−２なる関係
を満足する鋼塊または鋼片を、１０５０〜１２５０℃の
温度範囲に加熱し、 １００×Ｖ （％）＋ ９００≧ＦＲＴ≧ １００×Ｖ
（％）＋ ７７０ただし、ＦＲＴ：圧延仕上温度（℃
） なる条件を満たす温度で圧延を完了することを要旨とし
ている。
れ、かつ高強度、高靱性を有する高Ｍｎ非磁性鋼の製造
方法は、（１）Ｃ ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：
２％以下、Ｍｎ：１８〜３０％、Ｐ ：０．０４０ ％
以下、Ｓ ：０．０２０ ％以下、Ｃｒ： ０．１〜
８．０％、Ｖ ：０．０５〜０．９０％、Ｎ ：０．１
０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなり、かつ、ＣｒとＶ との間に、 ３０×Ｃｒ（％）≧ １００×Ｖ （％）−２なる関係
を満足する鋼塊または鋼片を、１０５０〜１２５０℃の
温度範囲に加熱し、 １００×Ｖ （％）＋ ９００≧ＦＲＴ≧ １００×Ｖ
（％）＋ ７７０ただし、ＦＲＴ：圧延仕上温度（℃
） なる条件を満たす温度で圧延を完了することを要旨とし
ている。
【０００７】そして、（２）上記（１）に記載の合金成
分組成に、さらにＣｕ： ２．０％以下、Ｎｉ： ２．
０％以下、Ｍｏ： ２．０％以下、Ｎｂ： １．０％以
下、Ｔｉ： １．０％以下、Ａｌ： １．０％以下の内
から選んだ１種または２種以上の元素が含まれていても
よい。
分組成に、さらにＣｕ： ２．０％以下、Ｎｉ： ２．
０％以下、Ｍｏ： ２．０％以下、Ｎｂ： １．０％以
下、Ｔｉ： １．０％以下、Ａｌ： １．０％以下の内
から選んだ１種または２種以上の元素が含まれていても
よい。
【０００８】また、（３）上記（１）または（２）に記
載の合金成分組成に、さらにＳｅ： ２．０％以下、Ｔ
ｅ： ２．０％以下、Ｐｂ： ２．０％以下、Ｃａ：０
．０１％以下の内から選んだ１種または２種以上の元素
が含まれていてもよい。
載の合金成分組成に、さらにＳｅ： ２．０％以下、Ｔ
ｅ： ２．０％以下、Ｐｂ： ２．０％以下、Ｃａ：０
．０１％以下の内から選んだ１種または２種以上の元素
が含まれていてもよい。
【０００９】
【作用】本発明の構成と作用を説明する。本発明に係わ
る高Ｍｎ非磁性鋼の化学成分の限定理由は次のとおりで
ある。
る高Ｍｎ非磁性鋼の化学成分の限定理由は次のとおりで
ある。
【００１０】Ｃ は、オーステナイトの安定化と強度の
向上に有効な元素であるが、含有量が０．１５％未満で
は、その効果は十分でない。他方、０．３５％を超えて
含有すると、被削性が急激に低下する。したがって、Ｃ
の含有量は０．１５〜０．３５％の範囲とする。
向上に有効な元素であるが、含有量が０．１５％未満で
は、その効果は十分でない。他方、０．３５％を超えて
含有すると、被削性が急激に低下する。したがって、Ｃ
の含有量は０．１５〜０．３５％の範囲とする。
【００１１】Ｓｉは、鋼溶製時の脱酸作用を有し、かつ
強度の向上に有効であるが、 ２％を超えて添加すると
熱間加工性を損なうことになる。したがって、Ｓｉの含
有量は ２％以下とする。
強度の向上に有効であるが、 ２％を超えて添加すると
熱間加工性を損なうことになる。したがって、Ｓｉの含
有量は ２％以下とする。
【００１２】Ｍｎは、重要なオーステナイト形成元素で
あり、非磁性を安定化させるために１８％以上の添加が
必要である。しかし、３０％を超えて含有すると熱間加
工性が著しく劣化する。したがって、Ｍｎの含有量は１
８〜３０％の範囲とする。
あり、非磁性を安定化させるために１８％以上の添加が
必要である。しかし、３０％を超えて含有すると熱間加
工性が著しく劣化する。したがって、Ｍｎの含有量は１
８〜３０％の範囲とする。
【００１３】Ｐ およびＳ は、共に熱間加工性および
溶接性を損なう不純物元素であり、極力少なくするのが
望ましいが、経済性を考慮して、Ｐ の含有量は０．０
４０ ％以下、Ｓの含有量は０．０２０ ％以下とする
。
溶接性を損なう不純物元素であり、極力少なくするのが
望ましいが、経済性を考慮して、Ｐ の含有量は０．０
４０ ％以下、Ｓの含有量は０．０２０ ％以下とする
。
【００１４】次に、ＣｒおよびＶ の含有量を限定した
理由について詳しく説明する。ＣｒおよびＶ は、本発
明において最も重要な元素である。本発明者等は、高Ｍ
ｎ非磁性鋼の機械的性質および被削性におよぼすＣｒお
よびＶ の影響を明らかにするため以下のような試験を
行った。供試鋼板は、４０ｋｇ大気溶製した ０．２５
Ｃ−０．３０Ｓｉ−２５Ｍｎ−０．０１５Ｐ−０．００
１Ｓ−０．０１Ｎ 系基本鋼（Ａ）、 ５Ｃｒ添加鋼（
Ｂ）、０．６Ｖ添加鋼（Ｃ）および ５Ｃｒと０．６Ｖ
添加鋼（Ｄ）の４種の鋼塊を用い、これらを１１５０℃
に加熱した後、 ９００℃で圧延を完了し製造した。な
お、供試鋼板の板厚は１６ｍｍである。これらの鋼板か
ら試験片を採取し、引張試験、シャルピ衝撃試験および
ドリル穴あけ試験を行った。ドリル穴あけ試験は、表１
に示す条件で実施し、板厚貫通による穴あけ個数でドリ
ル加工性を評価した。
理由について詳しく説明する。ＣｒおよびＶ は、本発
明において最も重要な元素である。本発明者等は、高Ｍ
ｎ非磁性鋼の機械的性質および被削性におよぼすＣｒお
よびＶ の影響を明らかにするため以下のような試験を
行った。供試鋼板は、４０ｋｇ大気溶製した ０．２５
Ｃ−０．３０Ｓｉ−２５Ｍｎ−０．０１５Ｐ−０．００
１Ｓ−０．０１Ｎ 系基本鋼（Ａ）、 ５Ｃｒ添加鋼（
Ｂ）、０．６Ｖ添加鋼（Ｃ）および ５Ｃｒと０．６Ｖ
添加鋼（Ｄ）の４種の鋼塊を用い、これらを１１５０℃
に加熱した後、 ９００℃で圧延を完了し製造した。な
お、供試鋼板の板厚は１６ｍｍである。これらの鋼板か
ら試験片を採取し、引張試験、シャルピ衝撃試験および
ドリル穴あけ試験を行った。ドリル穴あけ試験は、表１
に示す条件で実施し、板厚貫通による穴あけ個数でドリ
ル加工性を評価した。
【００１５】
【表１】
【００１６】図１（ａ）〜（ｃ）に試験結果を示す。図
より明らかなように、ＣｒおよびＶ の添加により耐力
は上昇する〔図１（ａ）〕。また靱性はＣｒの添加によ
り若干向上するが、Ｖ の単独添加では大幅に低下する
〔図１（ｂ）〕。さらに、ドリル加工性は、Ｃｒおよび
Ｖ の添加により向上することが分かる〔図１（ｃ）〕
。
より明らかなように、ＣｒおよびＶ の添加により耐力
は上昇する〔図１（ａ）〕。また靱性はＣｒの添加によ
り若干向上するが、Ｖ の単独添加では大幅に低下する
〔図１（ｂ）〕。さらに、ドリル加工性は、Ｃｒおよび
Ｖ の添加により向上することが分かる〔図１（ｃ）〕
。
【００１７】表２には、上記結果にもとづき、基本鋼（
Ａ）の特性を基準にした時の、鋼（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ
）の特性の相対評価を示した。
Ａ）の特性を基準にした時の、鋼（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ
）の特性の相対評価を示した。
【００１８】
【表２】
【００１９】一般に、鋼を高強度化すると、ドリル加工
性は低下するが、本発明で想定されるＣ およびＭｎ量
を含有する鋼の場合、ＣｒおよびＶ の添加は、耐力の
上昇とドリル加工性の向上の両方に寄与し、Ｃｒおよび
Ｖ の複合添加により、さらにその効果が増大するとい
う新しい知見を得た。このような効果を得るためには、
Ｃｒは ０．１％以上の添加が必要であるが、他方 ８
．０％を超えると、δフェライトを生成し易くなり、靱
性と磁気特性を低下させるので、Ｃｒの含有量は ０．
１〜 ８．０％の範囲とした。また、同様に、上記効果
を得るためには、Ｖ は０．０５％以上の添加が必要で
あるが、他方０．９０％を超えると靱性が著しく低下す
るので、Ｖ の含有量は０．０５〜０．９０％の範囲と
した。
性は低下するが、本発明で想定されるＣ およびＭｎ量
を含有する鋼の場合、ＣｒおよびＶ の添加は、耐力の
上昇とドリル加工性の向上の両方に寄与し、Ｃｒおよび
Ｖ の複合添加により、さらにその効果が増大するとい
う新しい知見を得た。このような効果を得るためには、
Ｃｒは ０．１％以上の添加が必要であるが、他方 ８
．０％を超えると、δフェライトを生成し易くなり、靱
性と磁気特性を低下させるので、Ｃｒの含有量は ０．
１〜 ８．０％の範囲とした。また、同様に、上記効果
を得るためには、Ｖ は０．０５％以上の添加が必要で
あるが、他方０．９０％を超えると靱性が著しく低下す
るので、Ｖ の含有量は０．０５〜０．９０％の範囲と
した。
【００２０】さらに注目すべきは、ＣｒおよびＶ を複
合添加することにより、Ｖ 単独添加の時に生じる靱性
の大幅低下を抑制できることである。そこで、靱性にお
よぼすＣｒおよびＶ の複合添加の影響を詳細に調べる
ため以下のような試験を行った。
合添加することにより、Ｖ 単独添加の時に生じる靱性
の大幅低下を抑制できることである。そこで、靱性にお
よぼすＣｒおよびＶ の複合添加の影響を詳細に調べる
ため以下のような試験を行った。
【００２１】供試鋼板は、 ０．３０Ｃ−０．３０Ｓｉ
−２０Ｍｎ−０．０１５Ｐ−０．００５Ｓ−０．０５Ｎ
を基本成分とし、本発明で規定される範囲でＣｒおよ
びＶ を添加した４０ｋｇ大気溶製鋼塊を用い、これら
を１２００℃に加熱した後、 ９００℃で圧延を完了し
製造した。尚、供試鋼板の板厚は２０ｍｍである。これ
ら鋼板から試験片を採取し、シャルピ衝撃試験を行った
。 その結果を図２に示す。この図２より明らかなように、
ＣｒとＶ の添加のバランスにおいて〔３０×Ｃｒ（％
）≧ １００×Ｖ （％）−２ 〕なる式を満たす領域
で５０Ｊ以上の良好な靱性が得られていることが分かる
。
−２０Ｍｎ−０．０１５Ｐ−０．００５Ｓ−０．０５Ｎ
を基本成分とし、本発明で規定される範囲でＣｒおよ
びＶ を添加した４０ｋｇ大気溶製鋼塊を用い、これら
を１２００℃に加熱した後、 ９００℃で圧延を完了し
製造した。尚、供試鋼板の板厚は２０ｍｍである。これ
ら鋼板から試験片を採取し、シャルピ衝撃試験を行った
。 その結果を図２に示す。この図２より明らかなように、
ＣｒとＶ の添加のバランスにおいて〔３０×Ｃｒ（％
）≧ １００×Ｖ （％）−２ 〕なる式を満たす領域
で５０Ｊ以上の良好な靱性が得られていることが分かる
。
【００２２】Ｎ は、オーステナイトの安定化および高
強度化に有効であるが、被削性を損なう元素であり、そ
の含有量の上限を０．１０％とした。
強度化に有効であるが、被削性を損なう元素であり、そ
の含有量の上限を０．１０％とした。
【００２３】Ｃｕ、ＮｉおよびＭｏは、オーステナイト
の安定化および靱性の向上に有効である。しかし、いず
れの元素も過多に添加すると鋼の被削性が損なわれるの
みならず、経済性も損なわれる。したがって、これらの
含有量の上限を ２．０％とした。
の安定化および靱性の向上に有効である。しかし、いず
れの元素も過多に添加すると鋼の被削性が損なわれるの
みならず、経済性も損なわれる。したがって、これらの
含有量の上限を ２．０％とした。
【００２４】Ｎｂ、ＴｉおよびＡｌは、鋼の高強度化に
有効であり、必要に応じて添加される。この目的のため
に、通常、それぞれの元素は １．０％以下の範囲で添
加される。
有効であり、必要に応じて添加される。この目的のため
に、通常、それぞれの元素は １．０％以下の範囲で添
加される。
【００２５】Ｓｅ、Ｔｅ、ＰｂおよびＣａは、鋼の被削
性向上に有効であり、必要に応じて添加される。この目
的のために、Ｓｅ、ＴｅおよびＰｂは、 ２．０％以下
の範囲で添加され、Ｃａは、０．０１％以下の範囲で添
加される。
性向上に有効であり、必要に応じて添加される。この目
的のために、Ｓｅ、ＴｅおよびＰｂは、 ２．０％以下
の範囲で添加され、Ｃａは、０．０１％以下の範囲で添
加される。
【００２６】次に、本発明に係わる高Ｍｎ非磁性鋼の製
造条件の限定理由について説明する。
造条件の限定理由について説明する。
【００２７】鋼塊または鋼片は、熱間圧延に先立って１
０５０〜１２５０℃の温度範囲に加熱される。加熱温度
が１０５０℃未満では、鋼塊または鋼片内部に析出して
いる炭窒化物の固溶が十分でなく、製品としての靱性劣
化を招くことになる上、さらに後述する所定の圧延仕上
温度の確保が難しくなる。他方、加熱温度が１２５０℃
を超えると高温延性が劣化し、熱間加工割れが発生し易
くなる。したがって、加熱温度は１０５０〜１２５０℃
の範囲とする。
０５０〜１２５０℃の温度範囲に加熱される。加熱温度
が１０５０℃未満では、鋼塊または鋼片内部に析出して
いる炭窒化物の固溶が十分でなく、製品としての靱性劣
化を招くことになる上、さらに後述する所定の圧延仕上
温度の確保が難しくなる。他方、加熱温度が１２５０℃
を超えると高温延性が劣化し、熱間加工割れが発生し易
くなる。したがって、加熱温度は１０５０〜１２５０℃
の範囲とする。
【００２８】図３は、 ０．２５Ｃ−０．３０Ｓｉ−２
５Ｍｎ−０．０２０Ｐ−０．０１０Ｓ− ５Ｃｒ− Ｖ
− ０．０１Ｎ系鋼のミクロ組織および靱性におよぼす
Ｖ含有量および圧延仕上温度（ＦＲＴ）の影響を示し
ている。尚、供試鋼板は、４０ｋｇ大気溶製鋼塊を用い
、これらを１２００℃に加熱した後 ７７０〜１０００
℃の範囲で圧延を完了し製造した。供試鋼板の厚みは１
６ｍｍである。これらの鋼板から試験片を採取し、ミク
ロ組織調査およびシャルピ衝撃試験を行った。
５Ｍｎ−０．０２０Ｐ−０．０１０Ｓ− ５Ｃｒ− Ｖ
− ０．０１Ｎ系鋼のミクロ組織および靱性におよぼす
Ｖ含有量および圧延仕上温度（ＦＲＴ）の影響を示し
ている。尚、供試鋼板は、４０ｋｇ大気溶製鋼塊を用い
、これらを１２００℃に加熱した後 ７７０〜１０００
℃の範囲で圧延を完了し製造した。供試鋼板の厚みは１
６ｍｍである。これらの鋼板から試験片を採取し、ミク
ロ組織調査およびシャルピ衝撃試験を行った。
【００２９】図３より明らかなように、Ｖ 含有量が増
すにつれて再結晶温度は高くなっていることが分かる。 ＦＲＴ≦ １００×Ｖ （％）＋９００なる式を満たす
領域では、部分再結晶組織あるいは未再結晶組織であり
、高強度化に有効であるが、ＦＲＴ＞ １００×Ｖ （
％）＋ ９００なる式の領域では再結晶組織となり、高
強度化の効果は小さい。また、ＦＲＴ＜ １００×Ｖ
（％）＋ ７７０なる式の領域では、シャルピ衝撃値が
５０Ｊ未満に低下するので好ましくない。したがって、
圧延仕上温度（ＦＲＴ）は、 １００×Ｖ （％）＋
９００≧ＦＲＴ≧ １００×Ｖ （％）＋ ７７０なる
式を満たす範囲とする。
すにつれて再結晶温度は高くなっていることが分かる。 ＦＲＴ≦ １００×Ｖ （％）＋９００なる式を満たす
領域では、部分再結晶組織あるいは未再結晶組織であり
、高強度化に有効であるが、ＦＲＴ＞ １００×Ｖ （
％）＋ ９００なる式の領域では再結晶組織となり、高
強度化の効果は小さい。また、ＦＲＴ＜ １００×Ｖ
（％）＋ ７７０なる式の領域では、シャルピ衝撃値が
５０Ｊ未満に低下するので好ましくない。したがって、
圧延仕上温度（ＦＲＴ）は、 １００×Ｖ （％）＋
９００≧ＦＲＴ≧ １００×Ｖ （％）＋ ７７０なる
式を満たす範囲とする。
【００３０】
【実施例】以下に本発明の実施例について説明する。供
試鋼は、表３に示す化学成分を有する鋼を４０ｋｇ大気
溶解し、得られた鋼片を同表に示す条件で加熱・圧延し
、製造した。これらの鋼板から試験片を採取し、引張試
験、シャルピ衝撃試験およびドリル穴あけ試験を行った
。 尚、ドリル穴あけ試験条件は前述の表１と同じである。 また、試験結果を表４に示す。
試鋼は、表３に示す化学成分を有する鋼を４０ｋｇ大気
溶解し、得られた鋼片を同表に示す条件で加熱・圧延し
、製造した。これらの鋼板から試験片を採取し、引張試
験、シャルピ衝撃試験およびドリル穴あけ試験を行った
。 尚、ドリル穴あけ試験条件は前述の表１と同じである。 また、試験結果を表４に示す。
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】表４より明らかなように、本発明により得
られたＡ，Ｂ，Ｅ，Ｇ，Ｉ，Ｋ，ＭおよびＯの各鋼は、
ドリル加工性に優れ、かつ高耐力、高靱性を有している
。
られたＡ，Ｂ，Ｅ，Ｇ，Ｉ，Ｋ，ＭおよびＯの各鋼は、
ドリル加工性に優れ、かつ高耐力、高靱性を有している
。
【００３４】これに対して、比較例のＣ，Ｆ鋼は、圧延
仕上温度（ＦＲＴ）が高く １００×Ｖ（％）＋ ９０
０≧ＦＲＴ≧ １００×Ｖ （％）＋ ７７０なる式を
満たしていないため、本発明例に比べ耐力が低い。比較
例のＤ，Ｊ鋼は、加熱温度が低いため、本発明例よりも
靱性が劣る。比較例のＨ，Ｌ鋼は、圧延仕上温度（ＦＲ
Ｔ）が低く １００×Ｖ （％）＋ ９００≧ＦＲＴ≧
１００×Ｖ （％）＋ ７７０なる式を満たしていな
いため、耐力は上昇するが、本発明例らりも靱性、ドリ
ル加工性が劣る。比較例のＰ鋼は、ＣｒとＶ の含有量
の比率が３０×Ｃｒ（％）≧ １００×Ｖ （％）−２
なる式を満たしておらず、Ｖ が過剰なため本発明例に
比べ靱性が低い。比較例のＱ鋼は、Ｖ 含有量が少ない
ため本発明例よりも耐力、ドリル加工性が劣る。比較例
のＲ鋼は、Ｃ およびＮ の含有量が多いため本発明例
よりもドリル加工性が著しく劣る。
仕上温度（ＦＲＴ）が高く １００×Ｖ（％）＋ ９０
０≧ＦＲＴ≧ １００×Ｖ （％）＋ ７７０なる式を
満たしていないため、本発明例に比べ耐力が低い。比較
例のＤ，Ｊ鋼は、加熱温度が低いため、本発明例よりも
靱性が劣る。比較例のＨ，Ｌ鋼は、圧延仕上温度（ＦＲ
Ｔ）が低く １００×Ｖ （％）＋ ９００≧ＦＲＴ≧
１００×Ｖ （％）＋ ７７０なる式を満たしていな
いため、耐力は上昇するが、本発明例らりも靱性、ドリ
ル加工性が劣る。比較例のＰ鋼は、ＣｒとＶ の含有量
の比率が３０×Ｃｒ（％）≧ １００×Ｖ （％）−２
なる式を満たしておらず、Ｖ が過剰なため本発明例に
比べ靱性が低い。比較例のＱ鋼は、Ｖ 含有量が少ない
ため本発明例よりも耐力、ドリル加工性が劣る。比較例
のＲ鋼は、Ｃ およびＮ の含有量が多いため本発明例
よりもドリル加工性が著しく劣る。
【００３５】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているから、機械加工を必要とする非磁性機械部品用と
して高強度、高靱性の材料を提供することが可能となり
、産業上極めて有用である。
ているから、機械加工を必要とする非磁性機械部品用と
して高強度、高靱性の材料を提供することが可能となり
、産業上極めて有用である。
【図１】本発明に係わる鋼の耐力、靱性およびドリル加
工性におよぼすＣｒ，Ｖ の影響を示すクラフ図であっ
て、（ａ）は耐力、（ｂ）は靱性、（ｃ）はドリル加工
性に係わるクラフ図である。
工性におよぼすＣｒ，Ｖ の影響を示すクラフ図であっ
て、（ａ）は耐力、（ｂ）は靱性、（ｃ）はドリル加工
性に係わるクラフ図である。
【図２】本発明に係わる鋼の靱性におよぼすＣｒ，Ｖ
の影響を示すクラフ図である。
の影響を示すクラフ図である。
【図３】本発明に係わる鋼のミクロ組織および靱性にお
よぼすＶ および圧延仕上温度の影響を示すクラフ図で
ある。
よぼすＶ および圧延仕上温度の影響を示すクラフ図で
ある。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：
２％以下、Ｍｎ：１８〜３０％、Ｐ ：０．０４０
％以下、Ｓ ：０．０２０ ％以下、Ｃｒ： ０．１〜
８．０％、Ｖ ：０．０５〜０．９０％、Ｎ ：０．
１０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、かつ、ＣｒとＶ との間に、 ３０×Ｃｒ（％）≧ １００×Ｖ （％）−２なる関係
を満足する鋼塊または鋼片を、１０５０〜１２５０℃の
温度範囲に加熱し、 １００×Ｖ （％）＋ ９００≧ＦＲＴ≧ １００×Ｖ
（％）＋ ７７０ただし、ＦＲＴ：圧延仕上温度（℃
） なる条件を満たす温度で圧延を完了することを特徴とす
るドリル加工性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法。 - 【請求項２】 さらにＣｕ： ２．０％以下、Ｎｉ：
２．０％以下、Ｍｏ： ２．０％以下、Ｎｂ： １．
０％以下、Ｔｉ： １．０％以下、Ａｌ： １．０％以
下の内から選んだ１種または２種以上の元素を含む請求
項１に記載のドリル加工性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼の製
造方法。 - 【請求項３】 さらにＳｅ： ２．０％以下、Ｔｅ：
２．０％以下、Ｐｂ： ２．０％以下、Ｃａ：０．０
１％以下の内から選んだ１種または２種以上の元素を含
む請求項１または請求項２に記載のドリル加工性に優れ
た高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3034537A JPH04272130A (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | ドリル加工性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3034537A JPH04272130A (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | ドリル加工性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04272130A true JPH04272130A (ja) | 1992-09-28 |
Family
ID=12417038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3034537A Withdrawn JPH04272130A (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | ドリル加工性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04272130A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6761780B2 (en) | 1999-01-27 | 2004-07-13 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing a high Mn non-magnetic steel sheet for cryogenic temperature use |
| KR100957974B1 (ko) * | 2007-12-27 | 2010-05-17 | 주식회사 포스코 | 구멍확장성이 우수한 고강도 고망간강, 열연강판,냉연강판, 도금강판 및 이들의 제조방법 |
| CN104109812A (zh) * | 2014-07-03 | 2014-10-22 | 武汉钢铁(集团)公司 | 含铬高锰无磁钢及其生产方法 |
| WO2015060499A1 (ko) * | 2013-10-23 | 2015-04-30 | 주식회사 포스코 | 방진성이 우수한 고강도 고망간 강판 및 그 제조방법 |
| CN106222554A (zh) * | 2016-08-23 | 2016-12-14 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种经济型超低温用钢及其制备方法 |
| WO2020080602A1 (ko) * | 2018-10-18 | 2020-04-23 | 주식회사 포스코 | 방진성 및 성형성이 우수한 고망간 강재의 제조방법 및 이에 의해 제조된 고망간 강재 |
-
1991
- 1991-02-28 JP JP3034537A patent/JPH04272130A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6761780B2 (en) | 1999-01-27 | 2004-07-13 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing a high Mn non-magnetic steel sheet for cryogenic temperature use |
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| WO2020080602A1 (ko) * | 2018-10-18 | 2020-04-23 | 주식회사 포스코 | 방진성 및 성형성이 우수한 고망간 강재의 제조방법 및 이에 의해 제조된 고망간 강재 |
| CN112840042A (zh) * | 2018-10-18 | 2021-05-25 | Posco公司 | 制造防震性和成型性优异的高锰钢材的方法及通过该方法制造的高锰钢材 |
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