JPH0310048A - 耐つまとび性、耐泡・黒点欠陥性及びプレス成形性に優れたほうろう用鋼板並びにその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、プレス成形性が良好で、かつ耐つまとび性
、はうろう密着性、耐泡・黒点欠陥性などのほうろう特
性にも優れたほうろう用鋼板及びその製造方法に関する
ものである。

（従来の技術） はうろう用鋼板は流し台、浴槽などの成形に代表される
ように、かなり厳しいプレス加工が施されるため、かな
りの深絞り性が要求される他、更にほうろう密着性（特
に直接−問掛けほうろう時の密着性）、焼成歪み特性、
耐つまとび性及び耐泡・黒点欠陥性を満足しなければな
らない。

従来からプレス加工性の良好なほうろう用鋼板として、
脱炭キャップド鋼が主に用いられたが、現在においては
連続鋳造製のＴｉ添加鋼が主流となっている。

Ｔｉ添加鋼に関し、Ｃ含有量を０　、００５ｗ　Ｌ％（
以下単に％で示す）以下にした場合に優れたプレス加工
性が得られることは、特公昭４２−１２３４８号公報、
特公昭４４−１８０６６号公報などに開示され、また、
このようなＴｉ添加鋼は、優れた耐つまとび性を兼ね備
えており、特公昭４５−４０６５５号公報、特開昭５３
＝１３１９１９号公報や特開昭５６−９３５７号公報な
どに開示されている。

Ｔｉ添加鋼は、Ｔｉが炭化物、窒化物、硫化物を形成す
る元素であることを利用して、これらの析出物がつまと
びの原因となる鋼中の水素をトラップし、耐つまとび性
の向上に役立てようとするのである。

ところが、Ｔｉ添加鋼では、溶接性不良が原因となる欠
陥を生じること等が特開昭６１−２７６９５８号公報に
開示されている。また、特開昭６０−１１０８４５号公
報では、更にほうろう密着性、耐泡・黒点欠陥性の点で
従来から用いられている脱炭キャップド鋼に比較して劣
っていることなどが指摘されている。

溶接性不良については、上掲特開昭６１−２７６９５８
号公報にＳｅ、↑ｅを微量添加することにより溶接部の
ブローホール欠陥、ひけを抑制することで溶接性の不具
合によって発生する泡欠陥及び筋状の欠陥の改善を図る
ことが開示されている。しかしながら、Ｔｉ添加鋼は溶
接部以外での泡・黒点欠陥の発生しやすいという欠点が
あった。

また、Ｔｉ添加鋼の他に、はうろう用鋼板として広く知
られているものにＢ添加鋼があり、特公昭５４−３４４
６号公報、特公昭５４−３９８０８号公報に開示されて
いる。上掲の各公報に開示された鋼板は、Ｂを添加する
ことによって形成されるＢＮ等の析出物を利用して耐つ
まとび性を改善しようとするものであり、また溶接性に
ついてはとくに問題はなかった。

しかし、これらは何れも焼鈍方法として箱焼鈍法が用い
られ、得られる鋼板は機械的性質、特にＴ値は著しく悪
いため、厳しいプレス成形が要求されるような用途には
不向きであった。

一方、Ｂ添加鋼の７値を改善する製造方法を開示するも
のとして、特公昭６３−５４０４９号公報がある。これ
は焼鈍の際、加熱温度を１５０℃／ｈｒ、以下の特定範
囲に規制するものである。このような加熱速度は明らか
に箱焼鈍を意味している。この工程はあまりにも製造日
数がかかる上、製造コストがかさみ、またコイル内長手
方向・幅方向に温度むらを生じやすい、特に焼鈍中の温
度むらは、っまとび欠陥防止に効果のある析出物の析出
形態、またほうろう密着性を左右する表面偏析に大きく
影響する他、コイル内の材質並びにほうろう特性に悪影
響を与え、はうろうメーカーで密着性不良、つまとび欠
陥が発生しやすくなるなどの欠点を伴う。

（発明が解決しようとする課題） この発明は、プレス成形性、耐っまとび性が良好で、更
に耐泡・黒点欠陥性並びにほうろう密着性などのほうろ
う特性にも優れたほうろう用鋼板を、その有利な製造方
法とともに提案することを目的とするものである。

（課題を解決するための手段） 本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、従来プレス成形
性の良好な鋼板が得られ難かったＢ添加鋼を用いて、は
うろう特性が良好で、かつコイル内・外径、幅方向とも
に均質で、従来の脱炭キャップド鋼と同等またはそれ以
上のプレス成形性を備えたほうろう用鋼板及びその製造
方法を見出したのである。

この発明は、 Ｃ：　０．００２５％以下、 Ｍｎ　：　０．５０％以下、 Ｂ　：　０．００７〜０．０２０％、 Ｃｕ　：　０．０１〜０．０７％、 Ａｌ　；　０．０１０％以下、 Ｏ二Ｏ，００８〜０．０２０％ Ｎ　：　０．００５〜０．０２０％及びＰ　：　０．０
２０％以下 を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなる耐つ
まとび性、プレス成形性に優れたほうろう用鋼板（第１
発明）、及び Ｃ：　０，００５０％以下、 Ｍｎ　：　０．５０％以下、 Ｂ　：　０．００７〜０．０２０％、 Ｃｕ　：　０．０１〜０．０７％、 Ａｔ　：　０．０１０％以下、 ０　：　ｏ、ｏｏｓ〜０．０２０％ Ｎ　：　０．００５〜０．０２０％及びＰ　：　０．０
２０％以下 を含み、更に Ｔｉ　：　０．０５０％以下、 Ｎｂ　：　０．０５０％以下 の１種、又は２種（２種の場合、合計でｏ、ｏｏｔ〜０
．０５０％）を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物
からなる耐つまとび性、プレス成形性に優れたほうろう
用鋼板（第２発明）、及び Ｓｅ　：　０．０００１〜０．ｌＯＯｗｔ％を、残部の
Ｆｅの同量と置換してなる請求項１又は請求項２記載の
耐つまとび性、プレス成形性に優れたほうろう用鋼板、
（第３発明）、及び第１、第２又は第３発明の組成から
なる綱スラブを素材として熱間圧延を行い、得られた熱
延板に圧下率７０％以上の冷間圧延を施した後、加熱温
度が８００℃以上、Ａｃ、変態点以下の連続焼鈍を行う
ことを特徴とする耐つまとび性、プレス成形性に優れた
ほうろう用ｍ板の製造方法（第４発明）である。

（作　用） この発明では、鋼板組成をある特定範囲内に限定し、ま
たとくに加熱温度が高温の連続焼鈍法を用いることでほ
うろう特性が良好でプレス成形性に優れたほうろう用鋼
板を製造することができるのである。

以下この発明の基礎となった実験の経緯及び実験結果に
ついて説明する。

尖辰土 Ｃ含有量を５〜４０ｐｐｍの範囲で種々変化させた他、
ｓｔ　：　ｏ、ｏｔ％、Ｍｎ　：　０．２５％、Ｂ　：
　０．０１３％、Ｃｕ：０．０３％、Ａｌ　：　０．０
０１％、Ｐ：０．０１％、０　：　０．０１４０％、Ｎ
　：　０．００８％、Ｓ：０．０１χの基本組成を共通
にする真空溶解鋼を実験室で出鋼し、分塊圧延を施して
板厚３０ａｎのシートバーとした０次いで加熱炉で１２
００℃１３時間にわたり均熱保持した後、熱間圧延を施
し３パスで板厚４．０　ｍとした。熱延仕上温度は８７
０℃であった。その後、室温まで空冷（平均冷却速度：
約３℃／分）した。

かかる熱延板について酸洗後、冷間圧延を施し、板厚０
．８　ｗ　（冷延圧下率：８０％）の冷延板とした。

次いで脱脂を行い、加熱速度１０℃／秒、均熱温度８３
０℃１均熱時間５秒、冷却速度１５℃／秒のヒートサイ
クルで再結晶焼鈍を行った。

かくして得られた各鋼板について、７値を調べた。Ｔ値
は、ＪＩＳ　５号引張試験片に加工し圧延方向に対して
０°、　４５’及び９０″方向のｒ値（ランクフォード
値）を測定し、その平均値 ｒ＝　（ｒ’ａ”＋２Ｘｒ４ｓ”＋ｒｑ。・）／４で評
価した。

その結果を第１図に示す。

同図から明らかなように、Ｃ含有量が２５　ｐＴ）Ｍ以
下になるとＴｉ又はＮｂ等の炭化物形成元素を添加せず
に、しかも絞り性に悪影響が懸念されるＢ添加鋼でも良
好なＴ値を得ることができた。

次にＴ値に及ぼす焼鈍温度の影響について検討したので
以下に説明する。

ス」［亀 第１表に示す化学組成になる鋼（鋼Ａ−綱Ｈ）を溶製し
た。ｆ４Ｇ、鋼Ｈは比較材としてのそれぞれＢを含まな
いＴｉ添加鋼、脱炭キャップド鋼である。

かかる鋼を実験室にて出綱し、分塊圧延を施して板厚３
０ｍのシートバーとした。次いで加熱炉にて１２５０℃
１４時間にわたり均熱保持を行った後、熱間圧延を施し
て３パスで板厚４．０　ｍｍとした。熱延仕上温度は８
７０　’Ｃであった。その後室温まで空冷（冷却速度約
３゛Ｃ／分）した。

かかる熱延板について酸洗後、冷間圧延を施し板厚０．
８　ｍ　（冷間圧下率：約８０％）の冷延板とした。次
いで脱脂を行い加熱速度約１０℃／秒、均熱温度７２０
〜９３０℃、均熱時間４秒、冷却速度約１０”Ｃ／秒の
ヒートサイクルで再結晶焼鈍を行った。

焼鈍後の各鋼板について下値を調べた。

この結果を第２図に示す。

第２図から明らかなように、焼鈍温度以上になると本発
明鋼の下値は向上した。

また冷延圧下率の高いものほど下値は向上する傾向にあ
った。しかし、従来鋼である鋼Ｂ　（Ｃ＞０．００２５
）は焼鈍温度が上昇しても下値の改善は生じなかった。

また、焼鈍後の各鋼板を用いて第２表に示す工程でほう
ろう前処理（酸洗時間２０分、Ｎｉ漫漬時間２０分（Ｎ
ｉ付着量２（１ｍｇ／ｄａ＋”）　）　、直接１問掛け
のほうろう施ゆう及び８２０℃１３分の焼成を施した。

その後、各鋼板の代表的な１枚を選択し、目視判定によ
り泡・黒点欠陥の発生傾向（無又は小、中、大）を調査
し、無、又は小の評価のものを良と判定した。また、Ｐ
ＥＩ密着試験（Ｐ、Ｅ、　１．すなわち：米国はうろう
協会が推奨する密着試験方法（ＡＳＴＭ　Ｃ３１３−５
９））によりほうろう密着性を調査し、表３に示した。

また、溶接性については、ブローホール欠陥、ひけの発
生具合を目視で判定し、◎印：発生なし、○印：発生少
ない、×印：発生多い、として評価し第３表に示した。

表３ アンダーライン部：本発明範囲外 ◎：本発明鋼　、＊：比較鋼 鋼Ｇは泡・黒点欠陥が発生し、溶接部にひげを生じたが
それ以外の鋼はＰＥＩ密着性及び泡・黒点欠陥ともに良
好であった。またＳｅを添加した鋼Ｆは、他の鋼種（鋼
Ｈを除く）より溶接性が良かった。

裏脹主 次に下値に及ぼす冷延圧下率の影響について調査した。

実験２で製造した鋼Ａ−鋼Ｈの成分になる板厚３０ａａ
ａのシートバーを加熱炉にて１２５０’Ｃ，４時間にわ
たり均熱保持した後、熱間圧延を施し３パスで板厚２〜
６０１ｍとした。熱延仕上温度は８７０℃であった。そ
の後室温まで空冷した。

かかる熱延板につき酸洗後、冷間圧延を施し板厚０．７
ｍｍ（冷間圧下率：約６５〜８８％）の冷延板とした。

次いで、脱脂を行い加熱速度約１５℃／秒、均熱温度８
６０℃、均熱時間１秒、冷却速度約３゛Ｃ／秒のヒート
サイクルで再結晶焼鈍を行った。

かくして得られた鋼板について、下値を調べた。

この結果を第３図に示す。

同図から明らかなように冷延圧下率が７０％以上でＴ値
が向上する傾向にあり、Ｔｉ添加鋼、脱炭キャップド鋼
と同等かまたはそれ以上の値を示した。

以上のような結果が得られた理由として、鋼組成要因で
はＣ含有量を２５ｐｐｓ＋以下に極低炭素化したこと、
また製造条件要因としては冷延圧下率を高めとし、連続
焼鈍温度を高温としたこととの相乗効果でＢＮを核にし
て再結晶集合組織、特に（１１１）面が発達したためと
考えられる。

次にこの発明で鋼成分と製造条件とを限定した理由につ
いて述べる。

Ｃ：Ｃは、侵入型固溶成分であり、０．００２５％を超
える含有量では材質を著しく硬化させてしまう。

また、Ｃ（ｈガスを発生し、泡・黒点といったほうろう
外観を著しく劣化させてしまう。そのため、Ｔｉ、　Ｎ
ｂ等の炭窒化物形成成分が添加されていない場合には、
固溶Ｃを極力減少させる必要がある。

よって、”ｔｔ　Ｎｂを添加しない第１発明ではＣの上
限を０．００２５％とした。またＴｉ＋　Ｎｂを添加さ
せる第２発明では、固溶ＣはそれぞれＴｉＣ，ＮｂＣと
しての析出物になることがらＣ含有量は多くてもあまり
材質の劣化は起こらないが、０．００５０％を超える含
有量ではＴｉｃ、　ＮｂＣの析出物が微細で、かつ多量
に析出して材質劣化を招くことから、Ｔｉ、　Ｎｂを添
加されている場合でも０．００５％を超えるＣの含有は
好ましくない。よってＴｉ、　Ｎｂを添加させる第２発
明では、Ｃ含有量の上限をｏ、ｏｏｓｏ％とした。

Ｍｎ　：　Ｍｎは、熱間圧延時の割れの原因になるＳを
ＭｎＳとして固定するとともに、はうろう前処理工程の
酸洗時にほうろう密着性を良好ならしめる鋼板表面の凹
凸を形成させるのに有効な成分である。

そのためには０．０５％程度以上の含有が望ましい。

しかし、０．５０％を超−えるＭｎの含有は材質を硬化
させ延性、プレス成形性を劣化させることからこの発明
でのＭｎ含有量の上限は０．５０％とした。

ＢＩＢは、この発明では耐つまとび性を改善させる目的
で添加する成分であるが、０．００７％に満たない含有
量では、ＢＮ、又はＢ２０１等のつまとび欠陥を防止す
るための析出物が減少し、つまとび欠陥が発生しやすく
なることから下限を０．００７％とした。また、０．０
２０％を超えるＢの含有量では、固溶Ｂの影響で材質劣
化が著しくなることから上限を０．０２０％とした。

Ｃｕ　：　Ｃｕは、はうろう前処理の酸洗時の酸洗速度
を制御するのに有効な成分であり、特にこの発明のよう
なり添加鋼は従来の脱炭キャップド鋼に比較し、その酸
洗速度は２〜３倍程度高いことがらＣｕの含有は重要で
ある。その効果を引き出すには少なくとも０．０１％以
上の含有が必要である。しかしこの発明の成分系におい
て０．０７％を超えるＣｕ含有量では、酸洗速度が遅（
なり過ぎて短時間酸洗側でのほうろう密着性を低下させ
てしまうことからこの発明のＣｕ含有量は０．０１〜０
．０７％の範囲とした。

Ａｌ　：　Ａｌは通常、製鋼段階において脱酸剤として
用いられ、この発明ではＣ含有量を制御することから有
効な成分である。しかし０．０１０％を超える含有はつ
まとび欠陥を防止する有効な酸化物を減少させることか
ら、この発明の＾！含有量の上限をｏ、ｏｉｏ％とした
。

０：この発明で０は、Ｂ、Ｎとともに耐つまとび性を改
善するのに有効な成分である。その効果を出すためには
少なくとも０．００８％の含有が必要である。しかし０
．０２０％を超える含有は連続鋳造時にプローホールを
作りやすく、これが表面欠陥の原因にもなるため上限は
０．０２０％とした。

ＮＵＮは、通常Ｃと同様に鋼中に固溶し材質を劣化させ
る成分であるが、この発明はＢ添加鋼であり、ＮはＢＮ
の析出物を形成し固定することから材質面では特に問題
にはならない。またこの析出物はつまとび欠陥の原因と
なる水素のトラップサイトを形成することから、Ｎ含有
量は多いほうが好ましく、つまとび欠陥を完全に防止す
るにはｏ、ｏｏｓ％以上の含有が必要である。しかしな
がら、０．０２０％を超える含有はＢ添加量を増大しな
ければならなくなり、また材質劣化の危険性が大きくな
ることから、この発明でのＮ含有量の範囲をｏ、ｏｏｓ
〜０．０２０％とした。

Ｐ　７０．０２０％を超えるＰの含有は、材質を硬化さ
せプレス成形性を劣化させるばかりでなく、はうろう前
処理時の酸洗速度を高め泡・黒点欠陥の原因となるスマ
ットを増加させてしまうことからこの発明でのＰ含有量
の上限を０．０２０％とした。

Ｔｉ及びＮｂ：第２発明ではＴｉ　：　０．０５０％以
下、Ｎｂ：　０．０５０％以下の１種又は２種（２種の
場合合計で０．００１〜０．０５０％）を含有させる。

かかる含有は、固溶状態にしておくと鋼板の機械的特性
およびほうろう外観特性を劣化させてしまうＣをＴｉＣ
ないしはＮｂＣの析出物にするためであり、この効果を
発揮させるためには少なくとも０．００１％添加するの
が好ましい。しかし単独もしくは合計で０．０５０％を
超える含有は連続焼鈍時の再結晶温度を著しく上昇させ
てしまうことから上限を０．０５０％とした。

Ｓｅ　：　Ｓｅは、溶接性向上およびほうろう外観（泡
・黒点欠陥）の向上に有効な成分であり、とくに溶鋼の
粘性を小さくして溶接部のひけ等を改善し、はうろう前
処理の硫酸酸洗時に鋼板表面に付着するスマットの発生
を抑制する効果があるので第３発明ではＳｅを０．００
０１％以上添加する。しかし０．１００％を超えるＳｅ
の添加は、はうろう密着性を劣化させることがらＳｅの
上限を０．１００％とする。

その他、不可避的不純物は材質及びほうろう性において
悪影響があることから極力低めに抑制することが好まし
い。Ｓｉ　：　０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下と
するのが望ましい。

この発明の鋼スラブは、造塊−分塊圧延法また連続鋳造
法によっても製造することができる。

この発明において、スラブ加熱温度はとくに規制するも
のではなく、鋼成分がこの発明の範囲内であれば、通常
の１２５０℃の温度で加熱しても、その後の冷延圧下率
、焼鈍温度の製造条件を満足していれば、良好な深絞り
性を得ることが可能である。これよりもさらに高７値を
得ることを目的とする場合には１２００℃以下の低温（
例えば１０５０℃）で加熱、均熱保持時間を短くするこ
とで目的を達成することができる。

熱間圧延条件：この発明において熱延条件は特に規制す
るものではなく、通常のＡｒ３変態点以上の温度で熱間
圧延を終了しても、Ａｒ、変態点以下の低温仕上げを行
ってもほうろう特性にはあまり影響はない。しかし鋼板
の機械的特性を重要視する場合には熱延仕上温度はＡｒ
ｓ変態点以上にするのが望ましい。また巻取り温度につ
いても機械的特性を確保したい場合には高温、特にｓｏ
ｏ’ｃ以上にするのが好ましい。

冷間圧延条件：この発明の第４発明では、冷間圧延の圧
下率を７０％以上とする。冷延圧下率を７０％以上にし
なければ絞り性（７値）が良好で、面内異方性の小さい
冷延鋼板を製造するのが困難であることからである。こ
の発明では冷延圧下率の上限は特に規制してはいないが
、９５％を超える圧下率では面内異方性が大きくなるこ
とから９５％以下にすることが望ましい。

連続焼鈍条件：この発明の第４発明では、再結晶焼鈍に
連続焼鈍法を適用する。その理由は、短時間で焼鈍工程
を完了することができるうえ、はうろう特性に悪影響を
及゛ぼす鋼中成分の表面濃化、粒界偏析を抑制すること
ができコイル内の均質化を図ることができるからである
。また焼鈍温度を８００℃以上、Ａｃ、変態点以下の温
度域とする。この理由は、焼鈍温度が８００　’Ｃに満
たないと７値の向上がなく、プレス加工を行った場合に
プレス割れを起こすからであり、また焼鈍温度がＡｃ、
変態点を超える温度では再結晶集合組織がランダム化し
て絞り性（下値）が低下することからである。

なお、第１発明、第２発明または第３発明の鋼は、とく
に連続焼鈍に限らず、箱焼鈍を適用しても高い下値の鋼
板を得ることができる。この場合焼鈍条件として６５０
℃〜＾ｃ３で、ｌｈｒ〜１週間が好適である。すなわち
、第１発明ではＣ含有量を、２５ｐｐｍ以下の超極低Ｃ
化することで、また第２発明ではＴｉ、　Ｎｂの炭窒化
物形成元素を含有させることからである。第３発明につ
いてはＳｅを添加するが、とくにＳｅは材質に悪影響を
及ぼさないことがらである。

以上、説明したような化学組成、ならびに製造条件で製
造された鋼板は、連続鋳造製であっても従来の脱炭キャ
ップド鋼と同等、またはそれ以上にプレス加工性が良好
で、かつ直接−問掛けのほうろう掛けでも泡・黒点欠陥
が発生しにくく、はうろう用として好適な鋼板を製造す
ることが可能となった。また、直接−回折けほうろう以
外のほうろうの用途でも、その特性に何ら変わることは
ない。

（実施例） 第４表に示す種々の化学組成になる連続鋳造スラブを用
意した。（ただし鋼１８についてはリムド鋼をオープン
コイル焼鈍炉による脱炭、脱窒しているため冷延焼鈍後
の鋼組成を示した。）これらの連続鋳造スラブについて
、第５表に熱延条件、冷延圧下率、焼鈍条件及び調質圧
延圧下率を示すようにスラブ加熱温度（Ｓ、Ｒ，Ｔ、）
：１０００〜１２５０℃で加熱した後、３バスの粗圧延
を施し６スタンドの仕上圧延機で仕上げ温度（Ｆ、Ｄ、
Ｔ、）　：８３０〜９００　’Ｃで板厚を２．４〜５．
５閣とし、５２０〜６４０℃の巻取温度（Ｃ，Ｔ、）で
巻取り熱延コイルとした。

酸洗後、４スタンドの冷間圧延機で板厚二０．８　ｍの
冷延板とし、連続焼鈍ラインに通板し、加熱速度：１０
℃／ｓ、均熱温度＝７３０〜９００℃１均熱時間：ｌ−
１２０秒、冷却速度：１５℃／ｓのヒートサイクルで再
結晶焼鈍を行った。また一部のものく第５表の＊印のも
の）については箱焼鈍（加熱速度３０〜１００℃／ｈ、
均熱温度６８０〜７２０℃）も行った。次いで圧下率０
．５〜２．０％の調質圧延を施した。

施した。

本箱焼鈍法 その後、これらの鋼板に、第２表で示したようなほうろ
う前処理工程（酸洗時間：１〜５０分、Ｎｉ浸漬時間：
５分）、施ゆう及び焼成を施した。

鋼板の機械的特性及びほうろう特性について調べた結果
を第６表に示す。

機械的特性は、焼鈍後の鋼板をＪＩＳ　Ｓ号引張試験片
に加工し、圧延方向に対して０°、４５°、９０゜方向
の降伏点（Ｙ、Ｓ、）、引張強さ（Ｔ、Ｓ、）、伸び（
Ｅｌ）、降伏伸び（Ｙ、Ｅｌ）、下値（ランクフォード
値）を測定し、その平均値 Ｘ＝　（Ｘ、°＋　２　Ｘ　Ｘ　４ｓ’　＋　Ｘ　９゜
°）／４で評価した。

また下値の異方性 Δｒ＝　（ｒｅ’−２Ｘｒ４．”＋ｒ、。゛）／２及び
時効指数（Ａ、１．）　（７，５％予歪し、１００℃１
３０分時効処理後の応カーフ、５％予歪時の応力）を併
せて第６表に示した。

はうろう特性は、はうろう処理後の鋼板について、目視
判定により泡・黒点欠陥の発生傾向（大、中、小又は無
）を調査し、中以上の評価になる酸洗時間で耐泡・黒点
欠陥性を評価した。

またＰＥＩ密着試験（Ｐ、Ｅ、！米国はうろう協会が推
奨する密着試験方法（ＡＳＴＭ　Ｃ３１３−５９）　）
によりほうろう密着性を調査した。

耐つまとび性は、それぞれ３枚の鋼板に酸洗時間＝２０
秒、Ｎｉ浸漬なしの前処理を施し、市販の下引きゆう薬
を施ゆう、乾燥を行い、露点４０℃で８５０℃の焼成炉
に３分間挿入し焼成を行った後、つまとび発生の促進処
理（１６０℃，１６時間）を行いつまとび発生枚数を観
察し評価した。（例えば発生枚数が０枚の場合には、０
／３で表した。）また溶接性については、ブローホール
欠陥、ひけの発生具合を目視で判定し、◎印：発生なし
、Ｏ印：発生少ない、×印：発生多いとして示した。

第６表から、この発明に従う成分組成、製造条件で製造
されたほうろう用冷延鋼板（鋼１〜４゜６、　７．２０
．２１．２２．２５〜３７）は、鋼１８に示した従来の
脱炭キャップド鋼と比較して、プレス成形性及びほうろ
う特性（耐つまとび性、耐泡・黒点欠陥性、はうろう密
着性など）に関し同等またはそれ以上であることが判明
した。一方、鋼１２は、Ｐ含有量がこの発明の範囲外で
あるため５分の酸洗時間で既に泡・黒点欠陥が発生した
。鋼１７は、Ｍｎ量がこの発明の範囲を超えるため酸洗
減量が多くなり１０分程度の酸洗時間で泡・黒点欠陥が
発生した。鋼９は、焼鈍温度が低かったため、下値は低
かった。鋼５．　８．１１．１９．２４は、Ｃ含有量が
この発明の範囲を超えるため機械的特性が低下した。ま
たＴｉ５．１０は、冷延圧下率が７０％未満のためｒ値
は著しく悪かった。鋼１３．１４．１５．１６．３８は
、窒素、酸素及びボロン含有量が少ないことからつまと
び欠陥が発生した。更に鋼１５は、Ｃｕ含有量が０．０
０１％未満のためスマット量が多く、泡・黒点欠陥が短
時間の酸洗で発生した。鋼２３は、Ｃｕ含有量がこの発
明の範囲超であったためほうろう密着性が著しく悪かっ
た。

（発明の効果） この発明のＢ添加はうろう用鋼板は、従来ブレ゛ス成形
性の良好な脱炭キャップド鋼、Ｔｉ添加鋼と同等及びそ
れ以上の深絞り性を有し、またほうろう用鋼板として必
要な耐つまとび性、はうろう密着性、表面性状をすべて
満たしている。特にＴｉ添加鋼で問題であった泡・黒点
欠陥を克服し、連続鋳造法によって製造されても脱炭キ
ャップド鋼以上の表面性状性を確保できる。

また脱炭キャップド鋼のように従来造塊法で製造されて
いた高級はうろう用鋼板が、連続鋳造法によって製造し
得ることになり、コスト及び省エネルギーの点からも大
きなメリットがもたらされる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、ｒ値に及ぼすＣ含有量の影響を示すグラフ、 第２図は、成分系、製造条件の異なるＢ添加鋼、Ｔｉ単
独鋼と脱炭キャップド鋼の、ｒ値に及ぼす焼鈍温度の影
響を示すグラフ、 第３図は、成分系、製造条件の異なるＢ添加鋼、Ｔｉ単
独鋼、脱炭キャップド鋼のｒ値に及ぼす冷延圧下率の影
響を示すグラフである。 第１図 第２図 Ｃ（ｐｐｍ） ７００　７５０　　ＢＯＯ１３５０ＱＯＯＱ５０焼鋭温
泉（０ｃ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．００２５ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．５０ｗｔ％以下、 Ｂ：０．００７〜０．０２０ｗｔ％、 Ｃｕ：０．０１〜０．０７ｗｔ％、 Ａｌ：０．０１０ｗｔ％以下、 Ｏ：０．００８〜０．０２０ｗｔ％、 Ｎ：０．００５〜０．０２０ｗｔ％及び Ｐ：０．０２０ｗｔ％以下 を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなる耐つ
   まとび性、プレス成形性に優れたほうろう用鋼板。 ２、Ｃ：０．００５０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．５０ｗｔ％以下、 Ｂ：０．００７〜０．０２０ｗｔ％、 Ｃｕ：０．０１〜０．０７ｗｔ％、 Ａｌ：０．０１０ｗｔ％以下、 Ｏ：０．００８〜０．０２０ｗｔ％、 Ｎ：０．００５〜０．０２０ｗｔ％及び Ｐ：０．０２０ｗｔ％以下 を含み、更に Ｔｉ：０．０５０ｗｔ％以下、 Ｎｂ：０．０５０ｗｔ％以下 の１種又は２種（２種の場合、合計で０．００１〜０．
   ０５０ｗｔ％）を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純
   物からなる耐つまとび性、プレス成形性に優れたほうろ
   う用鋼板。３、Ｓｅ：０．０００１ｗｔ％ を、残部のＦｅの同量と置換してなる請求項１又は請求
   項２記載の耐つまとび性、プレス成形性に優れたほうろ
   う用鋼板。 ４、請求項１、２又は３記載の組成からなる鋼スラブを
   素材として熱間圧延を行い、得られた熱延板に圧下率７
   ０％以上の冷間圧延を施した後、加熱温度が８００℃以
   上、Ａｃ＿３変態点以下の連続焼鈍を行うことを特徴と
   する耐つまとび性、プレス成形性に優れたほうろう用鋼
   板の製造方法。