JPH0230738A - 耐泡・黒点欠陥に優れた直接一回掛けほうろう用鋼板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、プレス成形性、耐つまとび性が良好で、かつ
、直接一回掛けほうろう時の密着性、ならびに耐泡・黒
点欠陥等のほうろう特性に優れたほうろう用鋼板に関す
る。

〈従来の技術〉 はうろう用鋼板は、流し台、浴槽等に代表されるように
、かなり厳しいプレス加工が施されるためかなりの深絞
り性が要求される。　さらに、はうろう密着性、焼成歪
み特性、耐つまとび性、および耐泡・黒点欠陥性を満足
しなければならない。

Ｔｉ添加鋼、とくにＣ含有量を０．００５％以下にした
場合、優れたプレス加工性が得られることは特公昭４２
−１２３４８号公報、特公昭４４−１８０６６号公報な
どに開示されている。　このＴｉ添加鋼は、プレス加工
性の他に、優れたほうろう特性を兼ね備えており、特公
昭４５−４０６５５号公報、特開昭５３−１３１９１９
号公報あるいは特開昭５６−９３５７号公報等に開示さ
れている。

これらの技術は、良好なプレス加工性とともにほうろう
特性、その中でも耐つまとび性を改善させるための技術
である。　すなわち、Ｔｉは炭化物、窒化物および硫化
物を形成する。　これらの析出物は、つまとびの原因と
なる鋼中の水素をトラップする作用があり、耐つまとび
性を向上させる。

〈発明が解決しようとする課題〉 しかしながら、優れたプレス成形性、耐つまとび性を有
するＴｉ添加鋼でも、特開昭６１−２７６９５８号公報
に記載されているような溶接性不良が原因となる欠陥、
また特開昭６０−１１０８４５号公報で説明されている
ようにほうろう密着性、耐泡・黒点欠陥性の点で、従来
から用いられている脱炭キャップド鋼に比較して劣って
いる等の問題がある。　溶接性不良については特開昭６
１−２７６９５８号公報で、Ｔｉ添加鋼にＳｅあるいは
Ｔｅを微量添加して、溶接部の“ブローホール欠陥”　
　０ひけ”を抑制し、溶接性の不具合によって発生する
泡欠陥および筋状の欠陥を改善した鋼板が開示されてい
るが、もう一方のＴｉ添加鋼特有の欠陥ともいえる溶接
部以外でのｒ泡・黒点欠陥発生のしやすさ」については
、いまだ脱炭キャップド鋼なみの耐泡・黒点欠陥まで改
善するに至っていないのが現状である。

また、特開昭６３−４５３２２号公報にＴｉ添加鋼を用
いたほうろう用鋼板の製造方法が記載されている。　し
かし、その内容はプレス成形性ならびに耐縦割れ性を改
善することを主目的としたものであり、ピンホール欠陥
やブローホール欠陥等の泡・黒点欠陥は、連続鋳造パウ
ダーのＣ含有量、および連続鋳造における引き抜と速度
を規定して改善しているのみである。　しかし、Ｔｉと
Ｂの添加のみでは泡・黒点欠陥を抑制する効果が少なく
、従来のＴｉ単独添加鋼と泡・黒点欠陥発生傾向はほと
んど変わらない、　この理由は、Ｔｉ添加鋼では結晶粒
界を強化するＣがＴｉＣとして固定され、酸洗性を増大
させるＰが結晶粒界へ析出しやすいためと考えられた。

　プレス成形性、耐つまとび性、溶接性を損ねずに従来
の脱炭キャップド鋼と同等またはそれ以上の耐泡・黒点
欠陥性を有する直接一回掛けほうろう用鋼板を提供する
ことを目的としている。

く課題を解決するための手段〉 上記目的を達成するために、本発明によれば、重量比に
て、 Ｃ：０．００５％以下、 Ｍｎ：０．１０〜１．００％、 Ｐｒｏ、０２０％以下、 Ｓ：０．０１〜０，０５％、 Ａｌ１：０．００３〜０．１００％、 Ｎ、０．００５〜０．０１０％、 Ｃｕ　　：　　０．　０　１　〜０．　０　７　％、Ｓ
ｅ　　：　　０．　００２〜０．　０２０　％、Ｂ：０
．　０００３〜０．　００３０　％、かつ、（４×Ｃ（
％）＋１．５ｘＳ　（％）＋３、　４３ＸＮ　　（％）
）≦Ｔｉ（％）≦０．　２（％）、残部がＦｅおよび不
可避的不純物から成る直接一回掛けほうろう用鋼板が提
供される。

また、本発明によれば、重量比にて、 Ｃ：０．００５％以下、 Ｍｎ　：　０．１０〜１．００％、 Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓｈｏ、０１〜０．０５％、 Ａｌｌ：０．００３〜０．１００％、 Ｎ：０．００２〜０．０１０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．０７％、 Ｓｅ　：　０．００２〜０．０２０％、Ｂ：０．０００
３〜０．００３０％、 ＲＥＭ：Ｏ，Ｏｆ　〜０．１０％、 かつ、（４×Ｃ（％）＋１．５×Ｓ　（％）＋３、　４
３ＸＮ　　（％）　）≦Ｔｉ（％）≦０．２（％）、残
部がＦｅおよび不可避的不純物から成る直接一回掛けほ
うろう用鋼板が提供される。

以下に本発明をさらに詳細に説明する。

まず、本発明の基となった実験の経緯および実験結果の
詳細について説明する。

（実験１） 表１に示す化学組成をもつ鋼（ｍＡ−Ｅ）を実験室にお
いて出鋼した後、これらを分塊圧延し、板厚３０ｍｍの
シートバーとした。　次いで温度１２５０℃の加熱炉に
４時間挿入し、３バスで板厚３．５ｍｍ、仕上げ温度８
８０℃になるように熱間圧延し、室温まで空冷（冷却速
度約り℃／分）で冷却した。

これらを酸洗後、冷間圧延を施し、板厚０．８ｍｍ（冷
延圧下率約７７％）の冷延板とした。　次いで脱脂を行
ない、加熱速度約り０℃／秒、均熱温度／時間８４０℃
／４０秒、冷却速度約り℃／秒のヒートサイクルで再結
晶焼鈍を行なった。　その後、第２表に示す工程（工程
１〜１２）でほうろう前処理［酸洗時間１〜４０分、Ｎ
ｉ漫漬時間１〜３０分（Ｎｉ付着量２〜６０　ｍ　ｇ　
／　ｄ　ｍ　’　）　］　、および直接一回掛けのほう
ろう施ゆう、８２０℃／３分の焼成を施した。

その後、目視判定により泡・黒点欠陥の発生傾向を調査
した。　また、ＰＥＩ密着試験［Ｐ、Ｅ、１．（米国は
うろう協会）が推奨する密着試験方法　（ＡＳＴＭ　：
　Ｃ３１３−５９）］により、はうろう密着性を測定し
た。　その結果を第１図に示す。　比較材として同様の
ほうろう加工を施した脱炭キャップド鋼（！Ｆ）の結果
も第１図に示した。　口内の記号は、下記に示すほうろ
う密着性、泡・黒点欠陥発生の結果を表わしている。

■：ＰＥＩ密着性〈８５％、 泡・黒点欠陥発生−なし、または小 Ｑ：ＰＥＩ密着性≧８５％、 泡・黒点欠陥発生−なし、または小 Ｇ：ＰＥＩ密着性≧８５％、 泡・黒点欠陥発生−中 ・：ＰＥＩ密着性≧８５％、 泡・黒点欠陥発生−大 Ｓｅ、ＢおよびＲＥＭ添加なしのＴｉ車独添加の鋼（鋼
Ａ）およびＴｉ＋Ｂ添加の鋼（鋼Ｅ）で酸洗時間が１０
分以上、およびＮｉ付着量が２０　ｍ　ｇ　／　ｄ　ｍ
　”以上、さらにその双方を満たすようなほうろう前処
理条件下での鋼板は、泡、黒点欠陥が発生しやすかった
。　また、Ｔｉ＋Ｓｅ添加ｍ（ｍＢ）で、酸洗時間が１
５分以上、およびＮｉ付着仝が２０ｍｇ／ｄｍ’以上、
さらにその双方を満たすようなほうろう前処理条件下で
の鋼板は、泡・黒点欠陥が発生しやすかった。　しかし
ながら、Ｔｉ＋Ｓｅ＋Ｂ添加の鋼板（鋼Ｃ）およびＢと
ＲＥＭの複合添加の鋼板（鋼Ｄ）は、脱炭キャップド！
（鋼Ｆ）とほぼ同等または、それ以上の酸洗時間でも泡
・黒点欠陥が発生しないことが判明した。　　また、Ｔ
ｉ＋Ｓｅ＋Ｂ＋ＲＥＭを添加した鋼（ｍＤ）はＴｉ＋ｓ
ｅ＋Ｂ添加の鋼（鋼Ｃ）に比較し、短時間酸洗の前処理
条件下でのほうろう密着性が良好であった。

第　　２ 表 つぎに、泡・黒点欠陥の発生傾向におよぼすＢｉ加量の
効果について検討した実験、および結果を以下に説明す
る。

（実験２） 重量比にて、 Ｃｏ０．００２％、 Ｍｎ：０．２％、 Ｐ：０．０１％、 Ｓ：０．０２％、 ＡＩｌ、；０．０４％、 Ｎ：０．００７％、 Ｃｕ：０．０３％、 Ｓｅ：０．００７％、 Ｔｉ　：０．０９８％、 ０：０．００４％ を基本組成とし、Ｂをそれぞれ０．０．０００３、ｏ、
ｏｏｏａ、０．００１５．０．００３０．０．００５０
％添加した鋼を（実験１）と同じ工程で熱延、冷延、焼
鈍を行ない冷延鋼板とした後、第２表に示す前処理工程
で酸洗時間１〜４０分、Ｎｉ浸漬時間２０分のほうろう
前処理を行なりだ鋼板に直接−回折けのほうろう施ゆう
、焼成を施し、泡・黒点欠陥発生が［中以上］になる酸
洗時間とＢ添加量の関係を調査し、比較鋼として（実験
１）に示した脱炭キャップド鋼の結果も併せて第２図に
示した。

その結果、Ｂ添加なしのＴｉ添加鋼は１５分の酸洗時間
で、評価が［中以上］の泡・黒点欠陥発生であるのに対
して、Ｂを添加したＴｉ添加鋼はＢ量がＯ，０００３ｗ
ｔ％以上で脱炭キャップド鋼と同等以上の優れた耐泡・
黒点欠陥性であった。

上記泡・黒点欠陥発生の理由は、以下のように考えられ
る。　すなわち、本来、結晶粒界に析出し、結晶粒界を
強化するＣがＴｉを添加することによってＴｉＣになり
、固定されてしまい、そのため結晶粒界は、酸洗速度を
増大するＰが粒界偏析しやすくなり、はうろう前処理工
程の酸洗時に優先的に鋼板表面の結晶粒界が腐食され、
かつ、粒界腐食が進んだ後、さらに水平方向の粒内へと
腐食が進行し、鋼板表面の性状（粗い凹凸、スマットの
堆積、過剰のＮｉ析出等）を劣化させる。　このような
粗い凹凸、スマットの堆積、過剰のＮｉ析出等がほうろ
うゆう薬の施ゆう一乾燥一焼成初期段階に泡・黒点の原
因となる空隙を形成し、表面性状が荒れているほど粗大
泡を発生してしまうものと考えられる。　これらの粗大
泡は、泡欠陥となり、また泡の上方が口を開いたものは
焼成中、大気中の酸素を取り込み、鋼板界面を異常酸化
させ、黒点欠陥を生じさせるものど考えられる。

本実験で得られたようにＢを添加することで泡・黒点欠
陥が抑制された理由は、以上のことから結晶粒界にＣの
かわりにＢが析出し、Ｐの粒界偏析を抑制することがで
きたためと考えられ、とくにＳｅを添加しであることで
Ｓｅが結晶粒内に固溶し、Ｂを優先的に結晶粒界へ析出
させることができるため、Ｂを０．０００３ｗｔ％以上
添加した鋼板は、泡・黒点欠陥発生傾向を緩和すること
ができたものと考えられる。

しかし、Ｏ，０００３ｗｔ％未満ではその効果はあまり
認められなかった。

つぎに、泡・黒点欠陥発生におよぼすＢとＳｅ添加の効
果について調査した実験、および結果について以下に述
べる。

（実験３） 重量比にて、 Ｃｏｏ、００２％、 Ｍｎ：０６２％、 Ｐ：０．０１％、 Ｓ：０．０２％、 Ａｕ、０．０４％、 Ｎ：０．００７％、 Ｃｕ：０．０３％、 Ｔｉ：０．０９％、 ０：０．　　００３　　％ を基本組成とし、Ｂをそれぞれ０．０００５％、０．０
０１８％を添加した鋼に、ＳｅをＯ〜０．００２５添加
した鋼を実験室で溶解、出鋼して（実験１）と同じ工程
で熱延、冷延、焼鈍を行ない冷延鋼板とした後、第２表
に示す前処理工程で酸洗時間１〜４０分、Ｎｉ浸漬時間
２０分のほうろう前処理を行なった鋼板に直接−回折け
のほうろう施ゆう、焼成を施し、泡・黒点欠陥発生が［
中以上］になる酸洗時間と合金添加量の関係を調査し、
比較鋼として（実験１）に示した脱炭キャップド鋼の結
果も併せて第３図に示した。

その結果、Ｓｅが添加されていない鋼はＢ添加量の多少
にかかわらず、泡・黒点欠陥が発生しやすかった。　　
しかしながら、Ｓｅが添加された鋼板の泡・黒点欠陥の
発生傾向はＳｅが微量でも泡・黒点欠陥は改善された。

　すなわち、０．００２ｗｔ％以上の添加で泡・黒点欠
陥発生限界時間は、脱炭キャップド鋼と同等またはそれ
以上となった。

つぎに、本発明で鋼成分組成の含有量を限定した理由を
以下に説明する。

Ｃ： Ｃは、侵入型固溶元素であり、０．００５ｗｔ％超の含
有量の場合、材質を著しく硬化させてしまう。　本発明
はＴｉ添加鋼であり、ＣはＴｉｃの析出物となり固溶Ｃ
を減少させ、材質を改善することができるが、木質的に
Ｃ量が増大すると微細なＴｉＣが析出しやすくなって、
材質を劣化させることから、本発明ではＣ含有量の上限
を０．００５ｗｔ％とした。

Ｍｎ Ｍｎは、熱間圧延時の割れの原因になるＳをＭｎＳとし
て固定するとともに、はうろう前処理工程の酸洗時にほ
うろう密着性を良好ならしめる鋼板表面の凹凸を形成さ
せる上につまとび欠陥となる水素をトラップするのに有
効な元素であるため、少なくとも０．１０ｗｔ％の含有
量が必要である。　　しかし、１．００ｗｔ％超の含有
は材質を硬化させ、延性、プレス成形性を劣化させるこ
とから本発明でのＭｎ含有量の範囲を０．１０〜１．０
０ｗｔ％とした。

Ｐ　： ０．０２０ｗｔ％超のＰの含有は、材質を硬化させ、プ
レス成形性を劣化させるばかりでなく、はうろう前処理
時の酸洗速度を速め、泡・黒点欠陥の原因となるスマッ
トを増加させてしまうことの他に、２次加工脆性を劣化
させてしまうことから、本発明でのＰ含有量の上限を０
．０２０ｗｔ％とじた。　また、下限についてはとくに
規定しないが、極端に低い含有量にするには溶鋼コスト
を大幅に上昇させてしまうことから、０．００１ｗｔ％
程度までが好ましい。

Ｓ　； Ｓは、本発明においてＭｎＳ、およびＴｉ−Ｍｎ−５等
の析出物を形成する。　これらの析出物は、はうろう密
着性を良好ならしめる鋼板表面の緻密な凹凸を形成する
上に、つまとび欠陥の原因となる水素をトラップする効
果を有する。　しかし、これらの効果を引き出すには少
なくとも０．０１ｗｔ％の含有が必要である。　ところ
が、０．０５ｗｔ％超の含有はＳを固定するＭｎ、Ｔｉ
の含有量を増大させなければならなくなり、溶鋼コスト
が増大し、材質的にも不利となることから、本発明での
Ｓ含有量を０．０１〜０．０５＊ｔ％とした。

Ａ　Ａ　： Ａ℃は、製鋼段階において脱酸剤として用いられること
から有効な元素であり、脱酸を十分に行なうには少なく
とも０．００３ｗｔ％含有するように添加する必要があ
る。　しかし、ＡＬＬは高価な元素であり、０．１００
ｗｔ％超の多量の添加、および含有はコストアップにつ
ながることから、上限は０．１００ｗｔ％が望ましい。

そこで、本発明のＡｎ含有量の範囲を０．００３〜０．
１００　ｗｔ％とした。

Ｎ　： Ｎは、通常、Ｃと同様に鋼中に固溶し、材質を劣化させ
る元素であるが、本発明はＴｉ添加鋼であり、ＮはＴｉ
Ｎの析出物を形成し固定することから材質面ではとくに
問題にはならない。　またこの析出物はつまとび欠陥の
原因となる水素をトラップするボイドを形成することが
らＮ含有量は多い方が好ましく、つまとび欠陥を防止す
るには最低限０．００５ｗｔ％以上の含有が必要である
。　しかしながら、０．０１０ｗｔ％超の含有はＴｉ添
加量を増大しなければならなくなり、必然的にコストア
ップを招いてしまう。　よって本発明でのＮ含有量の範
囲をＯ，ＯＯ５〜０．０１０ｗｔ％とじた。

しかし、ＲＥＶが添加された場合にはＴｉＮ以外に水素
のトラップサイトが形成されるため、０．００５ｗｔ％
以下のＮ含有量としてもつまとび欠陥が発生しなくなる
。　それでも最低限０．００２ｗｔ％の含有量は必要で
あることから、ＲＥＭが添加された場合のＮ含有量の範
囲をＯ，ＯＯ２〜０．　０１０ｗｔ％とじた。

Ｃｕ　： Ｃｕは、はうろう前処理の酸洗時の酸洗速度をコントロ
ールするのに有効な元素であり、とくに本発明のような
Ｔｉ添加鋼は脱炭キャップド鋼に比較し、その酸洗速度
は２〜３倍程度速いことがらＣｕの含有は重要である。

　その効果を引き出すには、少なくとも０．０１ｗｔ％
以上の含有が必要である。　しかし、本発明の成分系に
おいて０．０７ｗｔ％超のＣｕ含有量では、酸洗速度が
遅くなりすぎ、短時間酸洗側でのほうろう密着性を低下
させてしまうことから本発明のＣｕ含有量の範囲を０．
０１〜０．０７ｗｔ％とした。

Ｓｅ； 本発明でＳｅを添加する理由は、溶接性、とくにＴｉ添
加鋼は鋼中の０含有流が少なく表面張力が大きいため溶
接部の形状が悪い（凹み部が形成される）ので溶鋼の粘
性を小さくし、溶接後の突き合わせ部の形状を改善する
ためである。　また、Ｓｅは結晶粒内に固溶し、Ｂを優
先的に結晶粒界へ析出させ、泡・黒点欠陥の発生原因と
なる結晶粒界の腐食を抑制させる効果をも持っているこ
とからである。　しかしながら、０．００２ｗｔ％未満
の含有量ではそれらの効果がなく、また酸洗速度を増大
させ、泡・黒点欠陥を発生しやすくなるため好ましくな
い。

一方、０．０２０ｗｔ％超の含有量では、はうろう前処
理の酸洗性が悪くなり、はうろう密着性に有利な緻密な
凹凸が鋼板表面に形成されにくくなるので好ましくない
。

よって、本発明ではＳｅの含有量を０．００２〜０．０
２０　＊ｔ％とした。

Ｂ　： Ｂは、本発明の主たる目的のために添加する元素であり
、その目的は本来結晶粒界に析出し結晶粒界を強化する
ＣがＴｉ添加によってＴｉＣとして固定されてしまい、
結晶粒界は酸洗速度を増大するＰが粒界偏析しやすくな
り、はうろう前処理工程の酸洗時に優先的に鋼板表面の
結晶粒界が酸洗され、泡・黒点発生の起点が形成されて
しまうのを防止するためである。

すなわち、Ｂを添加することで結晶粒界にＣのかわりに
Ｂを析出させ、Ｐの粒界偏析を抑制するためである。　
　しかし、Ｏ，０００３ｗｔ％未満ではその効果はなく
、また０、００３０＋ｖｔ％超の含有量では、鋼板の機
械的特性を著しく劣化させてしまうことから、本発明で
のＢ含有量を０．０００３〜０．００３０ｗｔ％とした
。

Ｔ　ｉ　： Ｔｉの含有量を（４×Ｃ（ｗｔ％）＋１．５×Ｓ（ｗｔ
％）　　＋３．　４３×Ｎ　　（ｗｔ％）　）≦Ｔｉ（
ｗｔ％）≦０．２（ｗｔ％）とした理由は、固溶状態に
しておくと著しく鋼板の機械的特性を劣化させてしまう
Ｃ，Ｓ、ＮをＴｉＣ％ＴｉＳ。

ＴｉＮ等の析出物にするには少なくとも（４×Ｃ（ｗｔ
％）＋１．５×Ｓ（ｗｔ％）＋３．４３ＸＮ（ｗｔ％）
）以上の含有が必要であることからである。　しかし、
０．２ｗｔ％超の含有は酸洗速度の上昇、スマット量の
増大により、泡・黒点欠陥が発生しやすくなるからであ
る。

ＲＥＭ　　： ＲＥＶは硫化物を形成し、Ｔｉ系の析出物と同様に水素
をトラップし１．酎つまとび性を向上させることが可能
であり、ＲＥＭを添加することで泡・黒点欠陥の主たる
原因と考えられるＴｉ量を低減することを可能とする他
、Ｔｔ−Ｍｎ−３−ＲＥＭ系の析出物は鋼板表面に緻密
な凹凸を形成し、はうろう密着性を良好ならしめる効果
があり、その効果の現れるＲＥＭの含有量は少なくとも
０．０１ｗｔ％は必要である。　しかし、０．１０ｗｔ
％超の含有は酸洗速度を増大させ、泡・黒点欠陥が発生
しやすくなることから本発明での上限を０．１０ｗｔ％
とじた。

その他、不可避的不純物については極力その含有を控え
たほうが望ましいが、とくに本発明においてその含有量
は制限しない。

つぎに、本発明鋼の製造条件の一例について述べる。

本発明において熱延条件は、通常Ａｒ３変態点以上の温
度で熱間圧延を終了しても、Ａｒ３変態点以下の低温仕
上を行ってもほうろう特性にはあまり影響はないが、鋼
板の機械的特性を重要視する場合には熱延仕上げ温度は
Ａｒ３変態点以上にするのが望ましい。

また、巻取温度についても機械的特性を確保したい場合
には高温とくに６００℃以上にするのが好ましい。　し
かし、６５０℃以上の巻取温度ではスケール層が厚くな
り脱スケール性（酸洗性）が低下することから上限は６
５０℃程度とするのが望ましい。

冷延条件： 冷延条件もまた本発明では規定するものではないが、機
械的特性、とくに絞り性（ｒ値）の良好な冷延鋼板を製
造する場合には、冷延圧下率を７０％以上にするのが好
ましい。

連続焼鈍： 再結晶焼鈍は、短時間で焼鈍工程を完了することができ
る上、はうろう特性に悪影響をおよぼす鋼中元素の表面
濃化、粒界偏析を抑制することができる連続焼鈍が望ま
しい。

また、再結晶が完全でないと加工性を箸しく損ない、プ
レス加工等を行なった場合にプレス割れを起こすこと、
一方、Ａｃ３変態点超の温度では再結晶集合組織がラン
ダム化し、絞り性が低下することから、焼鈍温度は、再
結晶温度以上、Ａｃ＝変態点以下の温度域とする。

〈実施例〉 以下に本発明を実施例に基づき具体的に説明する。

第３表に示した化学組成の連続鋳造スラブを１２００℃
で３時間加熱保持し、粗圧延で板５３０ｍｍのシートバ
ーとした後、タンデム圧延機で仕上げ温度８８０℃、板
厚３．５ｍｍの熱延板とし、６２０℃で巻き取った。　
酸洗後、４スタンドの冷間圧延機で板厚０．８ｍｍの冷
延板とし、連続焼鈍ラインに通板し、加熱速度１０℃／
Ｓ、均熱温度８３０℃、均熱時間２分間、冷却速度１５
℃／Ｓのヒートサイクルで再結晶焼鈍を行なった。　つ
いで、圧下率０．８％の調質圧延を施した。

その後、これらの鋼板に第２表に示したようなほうろう
前処理［酸洗時間１〜５０分、Ｎｉ浸漬時間５分］、お
よび直接−回折けのほうろう施ゆう、８２０℃／３分の
焼成を施した。

その後、目視判定により泡・黒点欠陥の発生傾向［小、
中、大］を調査し、評価が［中以上］になる泡・黒点欠
陥発生限界の酸洗時間で表した。

また、ＰＥＩ密着試験［Ｐ、Ｅ、１．（米国はうろう協
会）が推奨する密着試験方法（ＡＳＴＭ　：　Ｃ３１３
−５９）］により、はうろう密着性を測定した。

耐つまとび性は、それぞれ３枚（ｎ数＝３）脱脂後の鋼
板に酸洗時間２０秒、Ｎｉ漫漬なしの前処理を施し、市
販の下引きゆう薬を施ゆう、乾燥を行ない、８２０℃／
３分の焼成を行なった後、つまとび発生の促進処理（１
６０℃／１６時間）を行ない、つまとび発生枚数を観察
し、評価した（発生枚数二〇の場合、０／３で表わした
）。

機械的特性は、焼鈍後の鋼板をＪＩＳＳ号引張試験片に
加工し、圧延方向に対して０゜４５°および９０°方向
の降伏点（ｙｓ）、引張強さ（ＴＳ）、伸び（Ｅｌ）　
降伏伸び（ＹＥｆ）、ｒ値（ランクフォード値）を測定
し、その平均値［０°値＋２×４５°値十９０°値）／
４］で評価した。　これらの結果を第４表に示した。

その結果、本発明成分系で製造されたほうろう用冷延鋼
板（鋼１．２．３．４．１２．１５．１６）は、ｔ１４
１８に示した従来の脱炭キャップド鋼に比較し、プレス
成形性、溶接性に優れ、かつ耐つまとび性、耐泡・黒点
性、密着性等のほうろう特性に関して、同等またはそれ
以上であることが判明した。　　しかし、鋼５．６．７
はＰ含有量が本発明範囲外であるため１５〜２０分です
でに泡・黒点欠陥が発生した。　とくに、鋼５は、Ｂが
添加されてないため１５分程度の酸洗時間で泡・黒点が
発生した。　鋼８はＳｅ含有量が本発明範囲超のため密
着性が悪かった。　鋼９はＣｕ含有量が本発明範囲超の
ため、酸洗減量が低下し密着性が低下した。　＃４１０
および１１はＳｅが添加されていないため、溶接部に“
ひけ“を生じた上に、酸洗速度が速かったため、泡・黒
点欠陥が生じやすかった。　また、鋼１３はＣ含有量が
０．００５ｗｔ％超のため機械的特性が著しく悪い他、
Ｔｉ含有量が多いため泡・黒点欠陥が短時間で発生した
。　ｔＩ４１４は、Ｎ含有量が少ないためつまとび欠陥
が発生した。　また鋼１７はＮ含有量が少ない上にＲＥ
Ｍの添加量も少ないことがらつまとび欠陥が発生した。

〈発明の効果〉 本発明は、以上説明したような鋼組成で構成されている
ので、Ｔｉ添加鋼であるにもかかわらず、直接一回掛け
のほうろう掛けでも従来の脱炭キャップド鋼と同等、ま
たはそれ以上のプレス加工性で、かつ泡・黒点欠陥が発
生しにくい直接一回掛けほうろう用鋼板を提供すること
ができる。

また、本発明により、従来造塊法で製造されていた高級
はうろう用鋼板が連続鋳造法によって製造し得ることに
なり、コストおよび省エネルギーの点からも非常に大き
なメリットがもたらされる。

なお、本発明鋼板は、直接一回掛けの用途ばかりでなく
、下引き一回掛け、２回掛けほうろう用の鋼板に用いて
も何らその特性に変りはない。

【図面の簡単な説明】

第１ａ図、第１ｂ図、第１Ｃ図、第１ｄ図および第１ｅ
図はそれぞれ成分系の異なるＴｉ添加鋼の、第１ｆ図は
脱炭キャップド鋼の、密着性と泡・黒点欠陥発生傾向に
およぼす酸洗時間とＮｉ付着量の関係を示す図である。 第２図は泡・黒点欠陥発生限界酸洗時間とＢ添加量の関
係を示す図である。 第３図は泡・黒点欠陥発生限界時間とＢ、Ｓｅ添加量の
関係を示す図である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量比にて、 Ｃ：０．００５％以下、 Ｍｎ：０．１０〜１．００％、 Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１〜０．０５％、 Ａｌ：０．００３〜０．１００％、 Ｎ：０．００５〜０．０１０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．０７％、 Ｓｅ：０．００２〜０．０２０％、 Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、 かつ、（４×Ｃ（％）＋１．５×Ｓ（％）＋３．４３×
   Ｎ（％））≦Ｔｉ（％）≦０．２（％）、残部がＦｅお
   よび不可避的不純物から成る直接一回掛けほうろう用鋼
   板。
2. （２）重量比にて、 Ｃ：０．００５％以下、 Ｍｎ：０．１０〜１．００％、 Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１〜０．０５％、 Ａｌ：０．００３〜０．１００％、 Ｎ：０．００２〜０．０１０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．０７％、 Ｓｅ：０．００２〜０．０２０％、 Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、 ＲＥＭ：０．０１〜０．１０％、 かつ、（４×Ｃ（％）＋１．５×Ｓ（％）＋３．４３×
   Ｎ（％））≦Ｔｉ（％）≦０．２（％）、残部がＦｅお
   よび不可避的不純物から成る直接一回掛けほうろう用鋼
   板。