JPH04235226A - 密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法 - Google Patents
密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法Info
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- JPH04235226A JPH04235226A JP4453391A JP4453391A JPH04235226A JP H04235226 A JPH04235226 A JP H04235226A JP 4453391 A JP4453391 A JP 4453391A JP 4453391 A JP4453391 A JP 4453391A JP H04235226 A JPH04235226 A JP H04235226A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、特にほうろう密着性
、耐泡・黒点欠陥性に優れ、かつ耐つまとび性などにも
優れるほうろう用鋼板の製造方法に関するものである。
、耐泡・黒点欠陥性に優れ、かつ耐つまとび性などにも
優れるほうろう用鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ほうろう用鋼板は流し台、浴槽などの成
形に代表されるように、かなり厳しいプレス加工が施さ
れるため、かなりの深絞り性が要求される。またほうろ
う密着性（特に直接一回掛けほうろう時の密着性）、耐
泡・黒点欠陥性、耐つまとび性などのほうろう特性を満
足しなければならないことは言うまでもない。
形に代表されるように、かなり厳しいプレス加工が施さ
れるため、かなりの深絞り性が要求される。またほうろ
う密着性（特に直接一回掛けほうろう時の密着性）、耐
泡・黒点欠陥性、耐つまとび性などのほうろう特性を満
足しなければならないことは言うまでもない。
【０００３】従来からプレス加工性の良好なほうろう用
鋼板として、脱炭キャップド鋼が主に用いられたが、現
在においては連続鋳造製のＴｉ添加鋼が主流となってい
る。Ｔｉ添加鋼に関し、Ｃ含有量を ０．００５ｗｔ％
（以下単に％で示す）以下にした場合に優れたプレス加
工性が得られることは、特公昭４２−１２３４８号公報
、特公昭４４−１８０６６号公報などに開示され、また
、このようなＴｉ添加鋼は、優れた耐つまとび性を兼ね
備えており、特公昭４５−４０６５５号公報、特開昭５
３− １３１９１９号公報や特開昭５６−９３５７ 号
公報などに開示されている。
鋼板として、脱炭キャップド鋼が主に用いられたが、現
在においては連続鋳造製のＴｉ添加鋼が主流となってい
る。Ｔｉ添加鋼に関し、Ｃ含有量を ０．００５ｗｔ％
（以下単に％で示す）以下にした場合に優れたプレス加
工性が得られることは、特公昭４２−１２３４８号公報
、特公昭４４−１８０６６号公報などに開示され、また
、このようなＴｉ添加鋼は、優れた耐つまとび性を兼ね
備えており、特公昭４５−４０６５５号公報、特開昭５
３− １３１９１９号公報や特開昭５６−９３５７ 号
公報などに開示されている。
【０００４】Ｔｉ添加鋼は、Ｔｉが炭化物、窒化物、硫
化物を形成する元素であることを利用して、これらの析
出物がつまとびの原因となる鋼中の水素をトラップし、
耐つまとび性の向上に役立てようとするものである。
化物を形成する元素であることを利用して、これらの析
出物がつまとびの原因となる鋼中の水素をトラップし、
耐つまとび性の向上に役立てようとするものである。
【０００５】ところが、Ｔｉ添加鋼では、溶接性不良が
原因となる欠陥を生じること等が特開昭６１−２７６９
５８ 号公報に開示されている。また、特開昭６０−１
１０８４５ 号公報では、更にほうろう密着性、耐泡・
黒点欠陥性の点で従来から用いられている脱炭キャップ
ド鋼に比較して劣っていることなどが指摘されている。
原因となる欠陥を生じること等が特開昭６１−２７６９
５８ 号公報に開示されている。また、特開昭６０−１
１０８４５ 号公報では、更にほうろう密着性、耐泡・
黒点欠陥性の点で従来から用いられている脱炭キャップ
ド鋼に比較して劣っていることなどが指摘されている。
【０００６】溶接性不良については、上掲特開昭６１−
２７６９５８ 号公報にＳｅ，Ｔｅを微量添加すること
により溶接部のブローホール欠陥、ひけを抑制すること
で溶接性の不具合によって発生する泡欠陥及び筋状の欠
陥の改善を図ることが開示されている。しかしながら、
Ｔｉ添加鋼は溶接部以外での泡・黒点欠陥については依
然として解決されるに至っていなかった。
２７６９５８ 号公報にＳｅ，Ｔｅを微量添加すること
により溶接部のブローホール欠陥、ひけを抑制すること
で溶接性の不具合によって発生する泡欠陥及び筋状の欠
陥の改善を図ることが開示されている。しかしながら、
Ｔｉ添加鋼は溶接部以外での泡・黒点欠陥については依
然として解決されるに至っていなかった。
【０００７】Ｔｉ添加鋼の他に、ほうろう用鋼板として
広く知られているものにＢ添加鋼があり、特公昭５４−
３４４６ 号公報、特公昭５４−３９８０８号公報に開
示されている。上掲の各公報に開示された鋼板は、Ｂを
添加することによって形成されるＢＮ等の析出物を利用
して耐つまとび性を改善しようとするものであり、また
溶接性についてはとくに問題はなかった。しかしこれら
は何れもＴｉ添加鋼と同様に泡・黒点欠陥については脱
炭キャップド鋼に比べて劣っていた。さらに焼鈍方法と
して箱焼鈍法が用いられ、得られる鋼板は機械的性質、
特にｒ値は著しく悪いため、厳しいプレス成形が要求さ
れるような用途には不向きであった。
広く知られているものにＢ添加鋼があり、特公昭５４−
３４４６ 号公報、特公昭５４−３９８０８号公報に開
示されている。上掲の各公報に開示された鋼板は、Ｂを
添加することによって形成されるＢＮ等の析出物を利用
して耐つまとび性を改善しようとするものであり、また
溶接性についてはとくに問題はなかった。しかしこれら
は何れもＴｉ添加鋼と同様に泡・黒点欠陥については脱
炭キャップド鋼に比べて劣っていた。さらに焼鈍方法と
して箱焼鈍法が用いられ、得られる鋼板は機械的性質、
特にｒ値は著しく悪いため、厳しいプレス成形が要求さ
れるような用途には不向きであった。
【０００８】なおＢ添加鋼のｒ値を改善する製造方法を
開示するものとして、特公昭６３−５４０４９ 号公報
がある。 これは焼鈍の際、加熱温度を １５０℃／ｈｒ．以下の
特定範囲に規制するものである。このような加熱速度は
明らかに箱焼鈍を意味している。この工程はあまりにも
製造日数がかかる上、製造コストがかさみ、またコイル
内長手方向・幅方向に温度むらを生じやすい。特に焼鈍
中の温度むらは、つまとび欠陥防止に効果のある析出物
の析出形態、またほうろう密着性を左右する表面偏析に
大きく影響する他、コイル内の材質並びにほうろう特性
に悪影響を与え、ほうろうメーカーで密着性不良、つま
とび欠陥が発生しやすくなるなどの欠点を伴う。
開示するものとして、特公昭６３−５４０４９ 号公報
がある。 これは焼鈍の際、加熱温度を １５０℃／ｈｒ．以下の
特定範囲に規制するものである。このような加熱速度は
明らかに箱焼鈍を意味している。この工程はあまりにも
製造日数がかかる上、製造コストがかさみ、またコイル
内長手方向・幅方向に温度むらを生じやすい。特に焼鈍
中の温度むらは、つまとび欠陥防止に効果のある析出物
の析出形態、またほうろう密着性を左右する表面偏析に
大きく影響する他、コイル内の材質並びにほうろう特性
に悪影響を与え、ほうろうメーカーで密着性不良、つま
とび欠陥が発生しやすくなるなどの欠点を伴う。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、特に耐泡
・黒点欠陥性に優れる他、耐つまとび性、ほうろう密着
性などのほうろう特性も良好で、さらにプレス成形性に
優れるほうろう用鋼板を有利に製造する方法を提案する
ことを目的とするものである。
・黒点欠陥性に優れる他、耐つまとび性、ほうろう密着
性などのほうろう特性も良好で、さらにプレス成形性に
優れるほうろう用鋼板を有利に製造する方法を提案する
ことを目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】さて発明者らは、鋭意研
究を重ねた結果、脱炭キャップド鋼と比較して泡・黒点
欠陥が発生し易かった連続鋳造鋼を用いても、プレス成
形性を損なうことなく密着性ならびに耐泡・黒点欠陥性
の優れたほうろう用鋼板を製造し得る方法を見い出した
。
究を重ねた結果、脱炭キャップド鋼と比較して泡・黒点
欠陥が発生し易かった連続鋳造鋼を用いても、プレス成
形性を損なうことなく密着性ならびに耐泡・黒点欠陥性
の優れたほうろう用鋼板を製造し得る方法を見い出した
。
【００１１】すなわちこの発明は、Ｃ：０．００５ ％
以下、Ｍｎ：１．０ ％以下、Ｃｕ：０．０１〜０．０
７％及びＰ：０．０２０ ％以下を含み、かつ下記（ａ
） 〜（ｆ） から選ばれる一の成分群を含有し、残部
はＦｅ及び不可避的不純物よりなるほうろう用鋼連続鋳
造スラブの表層を１〜５ｍｍ研削した後、熱間圧延を施
して５００ ℃以上の温度で巻取り、酸洗後、冷間圧延
を施し、次いで再結晶温度以上、Ａｃ３ 変態点以下の
温度域で連続焼鈍法による再結晶焼鈍を行うことを特徴
とする、密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用
鋼板の製造方法である。またこの発明は、Ｃ：０．００
５ ％以下、Ｍｎ：１．０ ％以下、Ｃｕ：０．０１〜
０．０７％及びＰ：０．０２０ ％以下を含み、更にＳ
ｅ、Ｓｂの１種又は２種を合計で０．０００５〜０．１
０００％を含有し、かつ下記（ａ） 〜（ｆ） から選
ばれる一の成分群を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不
純物よりなるほうろう用鋼連続鋳造スラブの表層を１〜
５ｍｍ研削した後、熱間圧延を施して５００℃以上の温
度で巻取り、酸洗後、冷間圧延を施し、次いで再結晶温
度以上、Ａｃ３ 変態点以下の温度域で連続焼鈍法によ
る再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、密着性、耐泡・
黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法である。 記 （ａ） Ｂ：０．００７ 〜０．０２００％、Ａｌ：０
．０１０ ％以下、Ｎ：０．００５ 〜０．０１０ ％
、Ｏ：０．００５０〜０．０３００％（ｂ） Ｂ：０．
００７ 〜０．０２００％、Ａｌ：０．０１０ ％以下
、Ｎ：０．００５ 〜０．０１０ ％、Ｏ：０．００５
０〜０．０３００％及びＴｉ、Ｎｂの１種又は２種を合
計で０．００１ 〜０．０５０ ％（ｃ） Ｔｉ：α〜
０．２０％（α＝ ４．０〔Ｃ〕＋ １．５〔Ｓ〕＋
３．４〔Ｎ〕（ ％） ）、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ
：０．００５ 〜０．０１０ ％、Ｓ：０．０５０ ％
以下、 （ｄ） Ｔｉ：α〜０．２０％（α＝ ４．０〔Ｃ〕＋
１．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ〕（ ％） ）、Ａｌ：
０．１０％以下、Ｎ：０．００２ 〜０．０１０ ％、
Ｓ：０．０５０ ％以下、ＲＥＭ （ＲＥＭ はＲａｒ
ｅ Ｅａｒｔｈ Ｍｅｔｅｌｓ でＬａ及びランタノイ
ド系元素、以下単にＲＥＭ で示す） ：０．０１〜０
．１０％ （ｅ） Ｔｉ：α〜０．２０％（α＝ ４．０〔Ｃ〕＋
１．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ〕（ ％） ）、Ｂ：０
．０００１〜０．００３０％、Ａｌ：０．１０％以下、
Ｎ：０．００５ 〜０．０１０ ％、Ｓ：０．０５０
％以下（ｆ） Ｔｉ：α〜０．２０％（α＝ ４．０〔
Ｃ〕＋ １．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ〕（ ％） ）、
Ｂ：０．０００１〜０．００３０％、Ａｌ：０．１０％
以下、Ｎ：０．００２ 〜０．０１０ ％、Ｓ：０．０
５０ ％以下、ＲＥＭ ：０．０１〜０．１０％
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７％及びＰ：０．０２０ ％以下を含み、かつ下記（ａ
） 〜（ｆ） から選ばれる一の成分群を含有し、残部
はＦｅ及び不可避的不純物よりなるほうろう用鋼連続鋳
造スラブの表層を１〜５ｍｍ研削した後、熱間圧延を施
して５００ ℃以上の温度で巻取り、酸洗後、冷間圧延
を施し、次いで再結晶温度以上、Ａｃ３ 変態点以下の
温度域で連続焼鈍法による再結晶焼鈍を行うことを特徴
とする、密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用
鋼板の製造方法である。またこの発明は、Ｃ：０．００
５ ％以下、Ｍｎ：１．０ ％以下、Ｃｕ：０．０１〜
０．０７％及びＰ：０．０２０ ％以下を含み、更にＳ
ｅ、Ｓｂの１種又は２種を合計で０．０００５〜０．１
０００％を含有し、かつ下記（ａ） 〜（ｆ） から選
ばれる一の成分群を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不
純物よりなるほうろう用鋼連続鋳造スラブの表層を１〜
５ｍｍ研削した後、熱間圧延を施して５００℃以上の温
度で巻取り、酸洗後、冷間圧延を施し、次いで再結晶温
度以上、Ａｃ３ 変態点以下の温度域で連続焼鈍法によ
る再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、密着性、耐泡・
黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法である。 記 （ａ） Ｂ：０．００７ 〜０．０２００％、Ａｌ：０
．０１０ ％以下、Ｎ：０．００５ 〜０．０１０ ％
、Ｏ：０．００５０〜０．０３００％（ｂ） Ｂ：０．
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、Ｎ：０．００５ 〜０．０１０ ％、Ｏ：０．００５
０〜０．０３００％及びＴｉ、Ｎｂの１種又は２種を合
計で０．００１ 〜０．０５０ ％（ｃ） Ｔｉ：α〜
０．２０％（α＝ ４．０〔Ｃ〕＋ １．５〔Ｓ〕＋
３．４〔Ｎ〕（ ％） ）、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ
：０．００５ 〜０．０１０ ％、Ｓ：０．０５０ ％
以下、 （ｄ） Ｔｉ：α〜０．２０％（α＝ ４．０〔Ｃ〕＋
１．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ〕（ ％） ）、Ａｌ：
０．１０％以下、Ｎ：０．００２ 〜０．０１０ ％、
Ｓ：０．０５０ ％以下、ＲＥＭ （ＲＥＭ はＲａｒ
ｅ Ｅａｒｔｈ Ｍｅｔｅｌｓ でＬａ及びランタノイ
ド系元素、以下単にＲＥＭ で示す） ：０．０１〜０
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１．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ〕（ ％） ）、Ｂ：０
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％以下（ｆ） Ｔｉ：α〜０．２０％（α＝ ４．０〔
Ｃ〕＋ １．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ〕（ ％） ）、
Ｂ：０．０００１〜０．００３０％、Ａｌ：０．１０％
以下、Ｎ：０．００２ 〜０．０１０ ％、Ｓ：０．０
５０ ％以下、ＲＥＭ ：０．０１〜０．１０％
【００１２】
【作用】この発明では、鋼組成をある特定範囲内に限定
した上で、連続鋳造スラブの表層を研削することにより
優れた耐泡・黒点欠陥性を密着性とともにそなえる深絞
りほうろう用鋼板を製造することができるのである。ま
ずこの発明で鋼成分組成範囲を限定した理由について述
べる。
した上で、連続鋳造スラブの表層を研削することにより
優れた耐泡・黒点欠陥性を密着性とともにそなえる深絞
りほうろう用鋼板を製造することができるのである。ま
ずこの発明で鋼成分組成範囲を限定した理由について述
べる。
【００１３】Ｃ：Ｃは、ほうろう焼成時にＣＯ２ ガス
を発生して泡・黒点欠陥といったほうろう外観欠陥の原
因になるため、Ｃ量を低減することが必要であり、また
耐時効性及びプレス成形性を確保するために０．００５
％以下に限定した。
を発生して泡・黒点欠陥といったほうろう外観欠陥の原
因になるため、Ｃ量を低減することが必要であり、また
耐時効性及びプレス成形性を確保するために０．００５
％以下に限定した。
【００１４】Ｍｎ：Ｍｎは、熱間圧延時の割れの原因に
なるＳをＭｎＳとして固定するとともに、ほうろう前処
理工程の酸洗時にほうろう密着性を良好ならしめる鋼板
表面の凹凸を形成させるのに有効な成分である。そのた
めには０．０５％程度以上の含有が望ましい。しかし、
１．０ ％を超えるＭｎの含有は材質を硬化させ延性、
プレス成形性を劣化させることからこの発明でのＭｎ含
有量の上限は１．０ ％とした。
なるＳをＭｎＳとして固定するとともに、ほうろう前処
理工程の酸洗時にほうろう密着性を良好ならしめる鋼板
表面の凹凸を形成させるのに有効な成分である。そのた
めには０．０５％程度以上の含有が望ましい。しかし、
１．０ ％を超えるＭｎの含有は材質を硬化させ延性、
プレス成形性を劣化させることからこの発明でのＭｎ含
有量の上限は１．０ ％とした。
【００１５】Ｃｕ：Ｃｕは、ほうろう前処理（酸洗）時
の酸洗速度を制御するのに有効な成分であり、特にこの
発明のような連続鋳造鋼は従来の脱炭キャップド鋼に比
較して酸洗速度が２〜３倍程度速いことからＣｕの含有
は重要である。その効果を引き出すには少なくとも０．
０１％以上の含有が必要である。しかしこの発明の成分
系において０．０７％を超えるＣｕの含有は、酸洗速度
が遅くなり過ぎて短時間酸洗側でのほうろう密着性を低
下させてしまうことからこの発明のＣｕ含有量の上限を
０．０７％とした。
の酸洗速度を制御するのに有効な成分であり、特にこの
発明のような連続鋳造鋼は従来の脱炭キャップド鋼に比
較して酸洗速度が２〜３倍程度速いことからＣｕの含有
は重要である。その効果を引き出すには少なくとも０．
０１％以上の含有が必要である。しかしこの発明の成分
系において０．０７％を超えるＣｕの含有は、酸洗速度
が遅くなり過ぎて短時間酸洗側でのほうろう密着性を低
下させてしまうことからこの発明のＣｕ含有量の上限を
０．０７％とした。
【００１６】Ｐ：０．０２０ ％を超えるＰの含有は、
材質を硬化させプレス成形性を劣化させるばかりでなく
、ほうろう前処理時の酸洗速度を高め泡・黒点欠陥の原
因となるスマットを増加させてしまうことからこの発明
ではＰ含有量の上限を０．０２０ ％とした。
材質を硬化させプレス成形性を劣化させるばかりでなく
、ほうろう前処理時の酸洗速度を高め泡・黒点欠陥の原
因となるスマットを増加させてしまうことからこの発明
ではＰ含有量の上限を０．０２０ ％とした。
【００１７】この発明では、上記成分の他、前述した成
分群（ａ） 〜（ｆ） の一を含有させる。かかる成分
群は、耐つまとび性、密着性及びプレス成形性を確保す
るために必要な成分である。これら成分群における各成
分組成範囲の限定理由は次のとおりである。
分群（ａ） 〜（ｆ） の一を含有させる。かかる成分
群は、耐つまとび性、密着性及びプレス成形性を確保す
るために必要な成分である。これら成分群における各成
分組成範囲の限定理由は次のとおりである。
【００１８】Ｂ：（ａ） 、（ｂ） 群の場合、つまと
び欠陥を防止するためＢＮ、Ｂ２Ｏ３を利用しているこ
とから、つまとび欠陥を十分に防止するためにはＢは少
なくとも０．００７ ％が必要である。しかし０．０２
０ ％を超える含有は連続鋳造で鋳込んだ後の溶断時に
割れ易くなることから、上限を０．０２０ ％とした。 （ｅ）、（ｆ）群の場合、ほうろう前処理時の硫酸酸洗
で優先的な結晶粒界の腐食を防止することを目的として
含有させるものであり、その効果を引き出すには、少な
くとも０．０００１％の含有量が必要である。しかし０
．００３０％を超える含有はプレス成形性を劣化させる
ことから上限を０．００３０％とした。
び欠陥を防止するためＢＮ、Ｂ２Ｏ３を利用しているこ
とから、つまとび欠陥を十分に防止するためにはＢは少
なくとも０．００７ ％が必要である。しかし０．０２
０ ％を超える含有は連続鋳造で鋳込んだ後の溶断時に
割れ易くなることから、上限を０．０２０ ％とした。 （ｅ）、（ｆ）群の場合、ほうろう前処理時の硫酸酸洗
で優先的な結晶粒界の腐食を防止することを目的として
含有させるものであり、その効果を引き出すには、少な
くとも０．０００１％の含有量が必要である。しかし０
．００３０％を超える含有はプレス成形性を劣化させる
ことから上限を０．００３０％とした。
【００１９】Ａｌ：（ａ） 、（ｂ） 群の場合、つま
とび欠陥防止対策としてＢ２Ｏ３などの酸素系介在物を
も用いているため、酸素含有量を高めとする必要がある
。そのためには優先的に酸素と結合するＡｌの含有量を
低めにして、鋼中の酸素含有量を制御する必要性がある
ため、Ａｌ量を０．０１０ ％以下とした。（ｃ）、（
ｄ） 、（ｅ） 及び（ｆ） 群の場合、Ｔｉ系析出物
でつまとび欠陥防止対策を行っているため、Ｔｉの歩留
まりを良くする必要がある。そのためにはＡｌを添加し
て脱酸を行わなければならない。しかしＡｌは高価な成
分であるため、０．１０％を超える添加は好ましくない
ので上限を０．１０％とした。
とび欠陥防止対策としてＢ２Ｏ３などの酸素系介在物を
も用いているため、酸素含有量を高めとする必要がある
。そのためには優先的に酸素と結合するＡｌの含有量を
低めにして、鋼中の酸素含有量を制御する必要性がある
ため、Ａｌ量を０．０１０ ％以下とした。（ｃ）、（
ｄ） 、（ｅ） 及び（ｆ） 群の場合、Ｔｉ系析出物
でつまとび欠陥防止対策を行っているため、Ｔｉの歩留
まりを良くする必要がある。そのためにはＡｌを添加し
て脱酸を行わなければならない。しかしＡｌは高価な成
分であるため、０．１０％を超える添加は好ましくない
ので上限を０．１０％とした。
【００２０】Ｎ：（ａ） 、（ｂ） 、（ｃ） 及び（
ｅ）群の場合、つまとび欠陥防止対策としてＢＮ、Ｂ２
Ｏ３あるいはＴｉＮ を利用していることから、つまと
び欠陥を十分に防止するにはＮは、少なくとも０．００
５ ％が必要である。しかし０．０１０ ％を超える含
有は製鋼上困難であることから上限を０．０１０ ％と
した。（ｄ） 及び（ｆ） 群の場合、つまとび欠陥防
止対策としてＴｉＮ の他にＲＥＭ 硫化物を利用して
いて、十分につまとび欠陥を十分に防止するためにはＮ
は必ずしも０．００５ ％を必要としない。しかし０．
００２ ％に満たないとつまとび欠陥を防止できないこ
とから最低限０．００２ ％は必要である。また０．０
１０ ％を超える含有は製鋼上困難であることから上限
を０．０１０ ％とした。
ｅ）群の場合、つまとび欠陥防止対策としてＢＮ、Ｂ２
Ｏ３あるいはＴｉＮ を利用していることから、つまと
び欠陥を十分に防止するにはＮは、少なくとも０．００
５ ％が必要である。しかし０．０１０ ％を超える含
有は製鋼上困難であることから上限を０．０１０ ％と
した。（ｄ） 及び（ｆ） 群の場合、つまとび欠陥防
止対策としてＴｉＮ の他にＲＥＭ 硫化物を利用して
いて、十分につまとび欠陥を十分に防止するためにはＮ
は必ずしも０．００５ ％を必要としない。しかし０．
００２ ％に満たないとつまとび欠陥を防止できないこ
とから最低限０．００２ ％は必要である。また０．０
１０ ％を超える含有は製鋼上困難であることから上限
を０．０１０ ％とした。
【００２１】Ｏ：（ａ） 、（ｂ） 群の場合、Ｂは酸
素と結合してＢ２Ｏ３を形成して耐つまとび性を確保す
るために含有させる。その効果を出すためには少なくと
も０．００５０％の含有が必要である。しかし ０．０
３０％を超える含有は連続鋳造時にブローホールを作り
やすくなるため上限を０．０３０ ％とした。
素と結合してＢ２Ｏ３を形成して耐つまとび性を確保す
るために含有させる。その効果を出すためには少なくと
も０．００５０％の含有が必要である。しかし ０．０
３０％を超える含有は連続鋳造時にブローホールを作り
やすくなるため上限を０．０３０ ％とした。
【００２２】Ｔｉ及びＮｂ：（ｂ） 群の場合Ｔｉ、Ｎ
ｂの１種又は２種を合計で０．００１ 〜０．０５０
％を含有させる。これは耐時効性、プレス成形性を確保
する目的からであり、そのためには少なくとも０．００
１ ％の含有が必要である。しかし０．０５０ ％を超
える含有は焼鈍時の再結晶温度を著しく上昇させてしま
うことから上限を０．０５０ ％とした。 （ｃ）、（ｄ） 、（ｅ） 及び（ｆ） 群の場合、Ｔ
ｉＮ でつまとび欠陥を防止する目的でＴｉを含有させ
る。Ｔｉの含有量がαすなわち４．０ 〔Ｃ〕＋ １．
５〔Ｓ〕＋３．４〔Ｎ〕（ ％） ）に満たないと固溶
Ｃが存在してしまい耐時効性ならびにプレス形成性が劣
化してしまう。また０．２０％を超えるＴｉの含有は、
ほうろう前処理時の硫酸酸洗にて鋼板表面にスマットが
多量に付着し、泡・黒点欠陥の原因になりかねないため
、上限を０．２０％とした。
ｂの１種又は２種を合計で０．００１ 〜０．０５０
％を含有させる。これは耐時効性、プレス成形性を確保
する目的からであり、そのためには少なくとも０．００
１ ％の含有が必要である。しかし０．０５０ ％を超
える含有は焼鈍時の再結晶温度を著しく上昇させてしま
うことから上限を０．０５０ ％とした。 （ｃ）、（ｄ） 、（ｅ） 及び（ｆ） 群の場合、Ｔ
ｉＮ でつまとび欠陥を防止する目的でＴｉを含有させ
る。Ｔｉの含有量がαすなわち４．０ 〔Ｃ〕＋ １．
５〔Ｓ〕＋３．４〔Ｎ〕（ ％） ）に満たないと固溶
Ｃが存在してしまい耐時効性ならびにプレス形成性が劣
化してしまう。また０．２０％を超えるＴｉの含有は、
ほうろう前処理時の硫酸酸洗にて鋼板表面にスマットが
多量に付着し、泡・黒点欠陥の原因になりかねないため
、上限を０．２０％とした。
【００２３】Ｓ： （ｃ）、（ｄ） 、（ｅ） 及び（
ｆ） 群の場合、Ｓは、ＴｉＳ 、ＭｎＳ あるいはＲ
ＥＭ 硫化物を形成し、ほうろう前処理の硫酸酸洗時に
鋼板表面に緻密な凹凸を形成してほうろう密着性を向上
させる効果をもつ。その効果を引出すためには、少なく
とも０．００５ ％以上含有しているのが好ましい。し
かし、０．０５０ ％超の含有は、酸洗速度を速くし、
泡・黒点欠陥の原因になるスマット量を増加し、ほうろ
う外観欠陥が発生しやすくなるため上限を０．０５０
％に限定した。
ｆ） 群の場合、Ｓは、ＴｉＳ 、ＭｎＳ あるいはＲ
ＥＭ 硫化物を形成し、ほうろう前処理の硫酸酸洗時に
鋼板表面に緻密な凹凸を形成してほうろう密着性を向上
させる効果をもつ。その効果を引出すためには、少なく
とも０．００５ ％以上含有しているのが好ましい。し
かし、０．０５０ ％超の含有は、酸洗速度を速くし、
泡・黒点欠陥の原因になるスマット量を増加し、ほうろ
う外観欠陥が発生しやすくなるため上限を０．０５０
％に限定した。
【００２４】ＲＥＭ ：（ｄ） 及び（ｆ） 群の場合
にＲＥＭを０．０１〜０．１０％含有する。ＲＥＭ は
硫化物を形成し、つまとび欠陥の原因になる水素のトラ
ップサイトをＴｉＮ 同様に形成することから有効な成
分であり、またＴｉ−Ｍｎ−Ｓ−ＲＥＭ 系の析出物を
形成して硫酸酸洗時に鋼板表面に緻密な凹凸を形成させ
、ほうろう密着性を向上させることができるからである
。その効果を引き出すためには少なくとも０．０１％の
含有が必要である。しかし０．１０％を超える含有は酸
洗速度を高め、泡・黒点欠陥が発生し易くなることから
上限を０．１０％とした。
にＲＥＭを０．０１〜０．１０％含有する。ＲＥＭ は
硫化物を形成し、つまとび欠陥の原因になる水素のトラ
ップサイトをＴｉＮ 同様に形成することから有効な成
分であり、またＴｉ−Ｍｎ−Ｓ−ＲＥＭ 系の析出物を
形成して硫酸酸洗時に鋼板表面に緻密な凹凸を形成させ
、ほうろう密着性を向上させることができるからである
。その効果を引き出すためには少なくとも０．０１％の
含有が必要である。しかし０．１０％を超える含有は酸
洗速度を高め、泡・黒点欠陥が発生し易くなることから
上限を０．１０％とした。
【００２５】この発明では、Ｓｅ、Ｓｂの１種又は２種
を含有させてもよい。Ｓｅ、Ｓｂはいずれも溶接性向上
及びほうろう外観 （泡・黒点欠陥） の向上に有効な
成分であり、とくに溶鋼の粘性を小さくして溶接部のひ
け等を改善し、ほうろう前処理の硫酸酸洗時に鋼板表面
に付着するスマットの発生を抑制する効果がある。この
効果を発揮させるためには少なくともＳｅ、Ｓｂの１種
又は２種を合計で０．０００５％含有させる必要がある
。しかしＳｅ、Ｓｂの１種又は２種を合計で０．１００
０％を超える含有は、ほうろう密着性を劣化させること
から上限を ０．１００％とした。その他、不可避的不
純物は材質及びほうろう性において悪影響があることか
ら極力低めに抑制することが好ましく、例えばＳｉは０
．０３％以下とするのが望ましい。
を含有させてもよい。Ｓｅ、Ｓｂはいずれも溶接性向上
及びほうろう外観 （泡・黒点欠陥） の向上に有効な
成分であり、とくに溶鋼の粘性を小さくして溶接部のひ
け等を改善し、ほうろう前処理の硫酸酸洗時に鋼板表面
に付着するスマットの発生を抑制する効果がある。この
効果を発揮させるためには少なくともＳｅ、Ｓｂの１種
又は２種を合計で０．０００５％含有させる必要がある
。しかしＳｅ、Ｓｂの１種又は２種を合計で０．１００
０％を超える含有は、ほうろう密着性を劣化させること
から上限を ０．１００％とした。その他、不可避的不
純物は材質及びほうろう性において悪影響があることか
ら極力低めに抑制することが好ましく、例えばＳｉは０
．０３％以下とするのが望ましい。
【００２６】次に製造条件を限定した理由について説明
する。この発明では、連続鋳造法によって製造した鋼ス
ラブの表層を研削することが肝要である。熱間圧延前に
表層を研削することにより、連続鋳造で鋳込んだ際に表
面で付着するＳｉ等を除去することができ、ほうろう特
性、特に耐泡・黒点欠陥性を著しく改善することが可能
であるからである。ここに研削量が１ｍｍに満たないと
ブローホールの痕跡が残り、スリーバー欠陥の原因にな
ることから、一方５ｍｍを超えると歩留りの低下、コス
ト上昇の不都合があるのでこの発明では１〜５ｍｍに限
定した。なお具体的な研削手段については、スラブスカ
ーフィング、機械的な研削等を用いればよい。
する。この発明では、連続鋳造法によって製造した鋼ス
ラブの表層を研削することが肝要である。熱間圧延前に
表層を研削することにより、連続鋳造で鋳込んだ際に表
面で付着するＳｉ等を除去することができ、ほうろう特
性、特に耐泡・黒点欠陥性を著しく改善することが可能
であるからである。ここに研削量が１ｍｍに満たないと
ブローホールの痕跡が残り、スリーバー欠陥の原因にな
ることから、一方５ｍｍを超えると歩留りの低下、コス
ト上昇の不都合があるのでこの発明では１〜５ｍｍに限
定した。なお具体的な研削手段については、スラブスカ
ーフィング、機械的な研削等を用いればよい。
【００２７】この発明において、スラブ加熱温度はとく
に規制するものではなく、必要に応じて通常の１２００
℃から１１００℃程度まで低下させてもかまわない。
に規制するものではなく、必要に応じて通常の１２００
℃から１１００℃程度まで低下させてもかまわない。
【００２８】熱間圧延条件：この発明において熱間圧延
条件は特に規制するものではないが、通常、深絞り性を
重要視する場合にはＡｒ３ 変態点以上の温度域で仕上
圧延を終了することが好ましい。
条件は特に規制するものではないが、通常、深絞り性を
重要視する場合にはＡｒ３ 変態点以上の温度域で仕上
圧延を終了することが好ましい。
【００２９】巻取り温度：巻取り温度については、深絞
り性をより向上させるために ５００℃以上に限定する
。
り性をより向上させるために ５００℃以上に限定する
。
【００３０】冷間圧延条件：冷間圧延条件について特に
規制するものではないが、通常、より高いｒ値を得よう
とする場合には冷間圧延の圧下率を７０％以上にするこ
とが好ましい。
規制するものではないが、通常、より高いｒ値を得よう
とする場合には冷間圧延の圧下率を７０％以上にするこ
とが好ましい。
【００３１】連続焼鈍条件：この発明では、再結晶焼鈍
に連続焼鈍法を適用する。その理由は、短時間で焼鈍工
程を完了することができるうえ、ほうろう特性に悪影響
を及ぼす鋼中成分の表面濃化、粒界偏析を抑制すること
ができコイル内の均質化を図ることができるからである
。また焼鈍温度を再結晶温度以上、Ａｃ３ 変態点以下
とした理由は、焼鈍温度が再結晶温度に満たないと圧延
組織のままとなってプレス加工を施しても直ちに割れが
生じてしまうからであり、またＡｃ３ 変態点を超える
温度では再結晶集合組織がランダム化して深絞り特性が
劣化するからである。
に連続焼鈍法を適用する。その理由は、短時間で焼鈍工
程を完了することができるうえ、ほうろう特性に悪影響
を及ぼす鋼中成分の表面濃化、粒界偏析を抑制すること
ができコイル内の均質化を図ることができるからである
。また焼鈍温度を再結晶温度以上、Ａｃ３ 変態点以下
とした理由は、焼鈍温度が再結晶温度に満たないと圧延
組織のままとなってプレス加工を施しても直ちに割れが
生じてしまうからであり、またＡｃ３ 変態点を超える
温度では再結晶集合組織がランダム化して深絞り特性が
劣化するからである。
【００３２】以上、説明したような化学組成、ならびに
製造条件で製造された鋼板は、連続鋳造製であっても従
来の脱炭キャップド鋼を超えるプレス成形性であり、ま
た直接一回掛けのほうろう掛けでも泡・黒点欠陥が発生
しにいほうろう用鋼板を製造することが可能となった。 また、直接一回掛けほうろう以外のほうろうの用途でも
、その特性に何ら変わることはない。
製造条件で製造された鋼板は、連続鋳造製であっても従
来の脱炭キャップド鋼を超えるプレス成形性であり、ま
た直接一回掛けのほうろう掛けでも泡・黒点欠陥が発生
しにいほうろう用鋼板を製造することが可能となった。 また、直接一回掛けほうろう以外のほうろうの用途でも
、その特性に何ら変わることはない。
【００３３】
【実施例】表１
【表１】
に示す種々の化学組成になる連続鋳造スラブを用意した
。
。
【００３４】これらの連続鋳造スラブについて、表裏面
を各１〜５ｍｍずつ研削したもの、研削しないものをそ
れぞれ１２５０℃の範囲に保持した加熱炉内に４時間挿
入して再加熱し、３パスの熱間粗圧延を行った後６スタ
ンドの熱間仕上圧延機で圧延を施して板厚３．５ ｍｍ
の熱延板とし、６２０℃で巻き取った。酸洗後、４スタ
ンドの冷間圧延機で冷間圧延を施し板厚０．８ ｍｍの
冷延板とした。その後、温度：８６０ ℃、均熱時間：
５秒の連続焼鈍で再結晶焼鈍を行った。次いで圧下率：
０．５ ％の調質圧延を施したのち、ＪＩＳ ５ 号引
張試験片に加工し、機械的特性を調査した。また表２に
示したほうろう加工工程で直接１回掛けのほうろう処理
を行い、泡・黒点欠陥の発生する酸洗時間を調査し、結
果を表３に示した。また、酸洗時間：３分、Ｎｉフラッ
シュ時間：２０分時の密着性も、表３に示した。
を各１〜５ｍｍずつ研削したもの、研削しないものをそ
れぞれ１２５０℃の範囲に保持した加熱炉内に４時間挿
入して再加熱し、３パスの熱間粗圧延を行った後６スタ
ンドの熱間仕上圧延機で圧延を施して板厚３．５ ｍｍ
の熱延板とし、６２０℃で巻き取った。酸洗後、４スタ
ンドの冷間圧延機で冷間圧延を施し板厚０．８ ｍｍの
冷延板とした。その後、温度：８６０ ℃、均熱時間：
５秒の連続焼鈍で再結晶焼鈍を行った。次いで圧下率：
０．５ ％の調質圧延を施したのち、ＪＩＳ ５ 号引
張試験片に加工し、機械的特性を調査した。また表２に
示したほうろう加工工程で直接１回掛けのほうろう処理
を行い、泡・黒点欠陥の発生する酸洗時間を調査し、結
果を表３に示した。また、酸洗時間：３分、Ｎｉフラッ
シュ時間：２０分時の密着性も、表３に示した。
【００３５】表 ２
【００３６】表３ （その１）
【００３７】
表３ （その２）
表３ （その２）
【００３８】表３
（その３）
（その３）
【００３９】なお、鋼１〜１６の機械的
特性を表４
特性を表４
【表４】
に示す。
【００４０】表３から、この発明に従って製造された鋼
板は、従来鋼及び脱炭キャップド鋼に比較して、はるか
に耐泡・黒点欠陥性が良好であり、表４に示したように
機械的特性もまた脱炭キャップド鋼と同等またはそれ以
上の特性であった。
板は、従来鋼及び脱炭キャップド鋼に比較して、はるか
に耐泡・黒点欠陥性が良好であり、表４に示したように
機械的特性もまた脱炭キャップド鋼と同等またはそれ以
上の特性であった。
【００４１】
【発明の効果】この発明に従うほうろう用鋼板の製造方
法によれば、従来プレス成形性の良好な脱炭キャップド
鋼それ以上の深絞り性を有しながら、ほうろう用鋼板と
して必用な耐つまとび性、ほうろう密着性、すべて満足
するほうろう用鋼板を得ることができる。特にＴｉ添加
鋼で問題であった泡・黒点欠陥を克服し、連続鋳造法に
よって製造されても脱炭キャップド鋼以上の表面性状性
を確保できる。また脱炭キャップド鋼のように従来造塊
法で製造されていた高級ほうろう用鋼板が、連続鋳造法
によって製造し得ることになり、コスト及び省エネルギ
ーの点からも大きなメリットがもたらされる。
法によれば、従来プレス成形性の良好な脱炭キャップド
鋼それ以上の深絞り性を有しながら、ほうろう用鋼板と
して必用な耐つまとび性、ほうろう密着性、すべて満足
するほうろう用鋼板を得ることができる。特にＴｉ添加
鋼で問題であった泡・黒点欠陥を克服し、連続鋳造法に
よって製造されても脱炭キャップド鋼以上の表面性状性
を確保できる。また脱炭キャップド鋼のように従来造塊
法で製造されていた高級ほうろう用鋼板が、連続鋳造法
によって製造し得ることになり、コスト及び省エネルギ
ーの点からも大きなメリットがもたらされる。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．００５ ｗｔ％以下、Ｍｎ：
１．０ ｗｔ％以下、 Ｃｕ：０．０１〜０．０７ｗｔ％及び Ｐ：０．０２０ ｗｔ％以下 を含み、かつ下記（ａ） 〜（ｆ） から選ばれる一の
成分群を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりな
るほうろう用鋼連続鋳造スラブの表層を１〜５ｍｍ研削
した後、熱間圧延を施して５００ ℃以上の温度で巻取
り、酸洗後、冷間圧延を施し、次いで再結晶温度以上、
Ａｃ３ 変態点以下の温度域で連続焼鈍法による再結晶
焼鈍を行うことを特徴とする、密着性、耐泡・黒点欠陥
性に優れたほうろう用鋼板の製造方法。 記 （ａ） Ｂ：０．００７ 〜０．０２００ｗｔ％、Ａｌ
：０．０１０ ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５ 〜０．０
１０ ｗｔ％、Ｏ：０．００５０〜０．０３００ｗｔ％
（ｂ） Ｂ：０．００７ 〜０．０２００ｗｔ％、Ａｌ
：０．０１０ ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５ 〜０．０
１０ｗｔ ％、Ｏ：０．００５０〜０．０３００ｗｔ％
及びＴｉ、Ｎｂの１種又は２種を合計で０．００１ 〜
０．０５０ ｗｔ％（ｃ） Ｔｉ：α〜０．２０ｗｔ％
（α＝ ４．０〔Ｃ〕＋ １．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ
〕（ｗｔ％） ）、Ａｌ：０．１０ｗｔ％以下、Ｎ：０
．００５ 〜０．０１０ ｗｔ％、Ｓ：０．０５０ ｗ
ｔ％以下（ｄ） Ｔｉ：α〜０．２０ｗｔ％（α＝ ４
．０〔Ｃ〕＋ １．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ〕（ｗｔ
％） ）、Ａｌ：０．１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００２
〜０．０１０ ｗｔ％、Ｓ：０．０５０ ｗｔ％以下
、ＲＥＭ （ＲＥＭはＬａ及びランタナイド系元素）：
０．０１〜０．１０ｗｔ％（ｅ） Ｔｉ：α〜０．２０
ｗｔ％（α＝ ４．０〔Ｃ〕＋ １．５〔Ｓ〕＋ ３．
４〔Ｎ〕（ ｗｔ％） ）、Ｂ：０．０００１〜０．０
０３０ｗｔ％、Ａｌ：０．１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０
０５ 〜０．０１０ ｗｔ％、Ｓ：０．０５０ｗｔ ％
以下 （ｆ） Ｔｉ：α〜０．２０ｗｔ％（α＝ ４．０〔Ｃ
〕＋ １．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ〕（ｗｔ ％） ）
、Ｂ：０．０００１〜０．００３０ｗｔ％、Ａｌ：０．
１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００２ 〜０．０１０ｗｔ
％、Ｓ：０．０５０ ｗｔ％以下、ＲＥＭ （ＲＥＭ
はＬａ及びランタノイド系元素） ：０．０１〜０．１
０ｗｔ％ - 【請求項２】 Ｃ：０．００５ ｗｔ％以下、Ｍｎ：
１．０ ｗｔ％以下、 Ｃｕ：０．０１〜０．０７ｗｔ％及び Ｐ：０．０２０ ｗｔ％以下 を含み、更にＳｅ、Ｓｂの１種又は２種を合計で０．０
００５〜０．１０００ｗｔ％ を含有し、かつ下記（ａ） 〜（ｆ） から選ばれる一
の成分群を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物より
なるほうろう用鋼連続鋳造スラブの表層を１〜５ｍｍ研
削した後、熱間圧延を施して５００ ℃以上の温度で巻
取り、酸洗後、冷間圧延を施し、次いで再結晶温度以上
、Ａｃ３ 変態点以下の温度域で連続焼鈍法による再結
晶焼鈍を行うことを特徴とする、密着性、耐泡・黒点欠
陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法。 記 （ａ） Ｂ：０．００７ 〜０．０２００ｗｔ％、Ａｌ
：０．０１０ ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５ 〜０．０
１０ ｗｔ％、Ｏ：０．００５０〜０．０３００ｗｔ％
（ｂ） Ｂ：０．００７ 〜０．０２００ｗｔ％、Ａｌ
：０．０１０ ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５ 〜０．０
１０ ｗｔ％、Ｏ：０．００５０〜０．０３００ｗｔ％
及びＴｉ、Ｎｂの１種又は２種を合計で０．００１ 〜
０．０５０ ｗｔ％（ｃ） Ｔｉ：α〜０．２０ｗｔ％
（α＝ ４．０〔Ｃ〕＋ １．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ
〕（ｗｔ ％） ）、Ａｌ：０．１０ｗｔ％以下、Ｎ：
０．００５ 〜０．０１０ ｗｔ％、Ｓ：０．０５０
ｗｔ％以下（ｄ） Ｔｉ：α〜０．２０ｗｔ％（α＝
４．０〔Ｃ〕＋ １．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ〕（ ｗ
ｔ％） ）、Ａｌ：０．１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００
２ 〜０．０１０ ｗｔ％、Ｓ：０．０５０ｗｔ ％以
下、ＲＥＭ （ＲＥＭはＬａ及びランタノイド系元素）
：０．０１〜０．１０ｗｔ％（ｅ） Ｔｉ：α〜０．
２０ｗｔ％（α＝ ４．０〔Ｃ〕＋ １．５〔Ｓ〕＋
３．４〔Ｎ〕（ ｗｔ％） ）、Ｂ：０．０００１〜０
．００３０ｗｔ％、Ａｌ：０．１０ｗｔ％以下、Ｎ：０
．００５ 〜０．０１０ ｗｔ％、Ｓ：０．０５０ ｗ
ｔ％以下 （ｆ） Ｔｉ：α〜０．２０ｗｔ％（α＝ ４．０〔Ｃ
〕＋ １．５〔Ｓ〕＋ ３．４〔Ｎ〕（ｗｔ ％） ）
、Ｂ：０．０００１〜０．００３０ｗｔ％、Ａｌ：０．
１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．００２ 〜０．０１０ ｗｔ
％、Ｓ：０．０５０ ｗｔ％以下、ＲＥＭ （ＲＥＭ
はＬａ及びランタノイド系元素） ：０．０１〜０．１
０ｗｔ％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3044533A JPH07122099B2 (ja) | 1991-01-10 | 1991-01-10 | 密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3044533A JPH07122099B2 (ja) | 1991-01-10 | 1991-01-10 | 密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04235226A true JPH04235226A (ja) | 1992-08-24 |
| JPH07122099B2 JPH07122099B2 (ja) | 1995-12-25 |
Family
ID=12694149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3044533A Expired - Lifetime JPH07122099B2 (ja) | 1991-01-10 | 1991-01-10 | 密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07122099B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100402001B1 (ko) * | 1999-08-12 | 2003-10-17 | 주식회사 포스코 | 직접 법랑용 냉연강판의 제조방법 |
| JP2007536219A (ja) * | 2004-05-06 | 2007-12-13 | サムヤン コーポレーション | 両親性ブロック共重合体及びポリ乳酸誘導体を含む高分子薬物担体に基づいた生物活性剤の細胞内伝達システム |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54134017A (en) * | 1978-04-11 | 1979-10-18 | Nippon Steel Corp | Steel plate for enamelling |
| JPH01148444A (ja) * | 1987-12-04 | 1989-06-09 | Kawasaki Steel Corp | 高酸素鋼のブローホール減少方法 |
| JPH01180916A (ja) * | 1988-01-13 | 1989-07-18 | Kawasaki Steel Corp | 密着性および耐泡性の優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-01-10 JP JP3044533A patent/JPH07122099B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54134017A (en) * | 1978-04-11 | 1979-10-18 | Nippon Steel Corp | Steel plate for enamelling |
| JPH01148444A (ja) * | 1987-12-04 | 1989-06-09 | Kawasaki Steel Corp | 高酸素鋼のブローホール減少方法 |
| JPH01180916A (ja) * | 1988-01-13 | 1989-07-18 | Kawasaki Steel Corp | 密着性および耐泡性の優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100402001B1 (ko) * | 1999-08-12 | 2003-10-17 | 주식회사 포스코 | 직접 법랑용 냉연강판의 제조방법 |
| JP2007536219A (ja) * | 2004-05-06 | 2007-12-13 | サムヤン コーポレーション | 両親性ブロック共重合体及びポリ乳酸誘導体を含む高分子薬物担体に基づいた生物活性剤の細胞内伝達システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07122099B2 (ja) | 1995-12-25 |
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