JPH07122099B2 - 密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法 - Google Patents
密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法Info
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- JPH07122099B2 JPH07122099B2 JP3044533A JP4453391A JPH07122099B2 JP H07122099 B2 JPH07122099 B2 JP H07122099B2 JP 3044533 A JP3044533 A JP 3044533A JP 4453391 A JP4453391 A JP 4453391A JP H07122099 B2 JPH07122099 B2 JP H07122099B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、特にほうろう密着
性、耐泡・黒点欠陥性に優れ、かつ耐つまとび性などに
も優れるほうろう用鋼板の製造方法に関するものであ
る。
性、耐泡・黒点欠陥性に優れ、かつ耐つまとび性などに
も優れるほうろう用鋼板の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ほうろう用鋼板は流し台、浴槽などの成
形に代表されるように、かなり厳しいプレス加工が施さ
れるため、かなりの深絞り性が要求される。またほうろ
う密着性（特に直接一回掛けほうろう時の密着性）、耐
泡・黒点欠陥性、耐つまとび性などのほうろう特性を満
足しなければならないことは言うまでもない。
形に代表されるように、かなり厳しいプレス加工が施さ
れるため、かなりの深絞り性が要求される。またほうろ
う密着性（特に直接一回掛けほうろう時の密着性）、耐
泡・黒点欠陥性、耐つまとび性などのほうろう特性を満
足しなければならないことは言うまでもない。
【０００３】従来からプレス加工性の良好なほうろう用
鋼板として、脱炭キャップド鋼が主に用いられたが、現
在においては連続鋳造製のTi添加鋼が主流となってい
る。Ti添加鋼に関し、Ｃ含有量を 0.005wt％（以下単に
％で示す）以下にした場合に優れたプレス加工性が得ら
れることは、特公昭42-12348号公報、特公昭44-18066号
公報などに開示され、また、このようなTi添加鋼は、優
れた耐つまとび性を兼ね備えており、特公昭45-40655号
公報、特開昭53- 131919号公報や特開昭56-9357 号公報
などに開示されている。
鋼板として、脱炭キャップド鋼が主に用いられたが、現
在においては連続鋳造製のTi添加鋼が主流となってい
る。Ti添加鋼に関し、Ｃ含有量を 0.005wt％（以下単に
％で示す）以下にした場合に優れたプレス加工性が得ら
れることは、特公昭42-12348号公報、特公昭44-18066号
公報などに開示され、また、このようなTi添加鋼は、優
れた耐つまとび性を兼ね備えており、特公昭45-40655号
公報、特開昭53- 131919号公報や特開昭56-9357 号公報
などに開示されている。
【０００４】Ti添加鋼は、Tiが炭化物、窒化物、硫化物
を形成する元素であることを利用して、これらの析出物
がつまとびの原因となる鋼中の水素をトラップし、耐つ
まとび性の向上に役立てようとするものである。
を形成する元素であることを利用して、これらの析出物
がつまとびの原因となる鋼中の水素をトラップし、耐つ
まとび性の向上に役立てようとするものである。
【０００５】ところが、Ti添加鋼では、溶接性不良が原
因となる欠陥を生じること等が特開昭61-276958 号公報
に開示されている。また、特開昭60-110845 号公報で
は、更にほうろう密着性、耐泡・黒点欠陥性の点で従来
から用いられている脱炭キャップド鋼に比較して劣って
いることなどが指摘されている。
因となる欠陥を生じること等が特開昭61-276958 号公報
に開示されている。また、特開昭60-110845 号公報で
は、更にほうろう密着性、耐泡・黒点欠陥性の点で従来
から用いられている脱炭キャップド鋼に比較して劣って
いることなどが指摘されている。
【０００６】溶接性不良については、上掲特開昭61-276
958 号公報にSe，Teを微量添加することにより溶接部の
ブローホール欠陥、ひけを抑制することで溶接性の不具
合によって発生する泡欠陥及び筋状の欠陥の改善を図る
ことが開示されている。しかしながら、Ti添加鋼は溶接
部以外での泡・黒点欠陥については依然として解決され
るに至っていなかった。
958 号公報にSe，Teを微量添加することにより溶接部の
ブローホール欠陥、ひけを抑制することで溶接性の不具
合によって発生する泡欠陥及び筋状の欠陥の改善を図る
ことが開示されている。しかしながら、Ti添加鋼は溶接
部以外での泡・黒点欠陥については依然として解決され
るに至っていなかった。
【０００７】Ti添加鋼の他に、ほうろう用鋼板として広
く知られているものにＢ添加鋼があり、特公昭54-3446
号公報、特公昭54-39808号公報に開示されている。上掲
の各公報に開示された鋼板は、Ｂを添加することによっ
て形成されるＢＮ等の析出物を利用して耐つまとび性を
改善しようとするものであり、また溶接性についてはと
くに問題はなかった。しかしこれらは何れもTi添加鋼と
同様に泡・黒点欠陥については脱炭キャップド鋼に比べ
て劣っていた。さらに焼鈍方法として箱焼鈍法が用いら
れ、得られる鋼板は機械的性質、特にｒ値は著しく悪い
ため、厳しいプレス成形が要求されるような用途には不
向きであった。
く知られているものにＢ添加鋼があり、特公昭54-3446
号公報、特公昭54-39808号公報に開示されている。上掲
の各公報に開示された鋼板は、Ｂを添加することによっ
て形成されるＢＮ等の析出物を利用して耐つまとび性を
改善しようとするものであり、また溶接性についてはと
くに問題はなかった。しかしこれらは何れもTi添加鋼と
同様に泡・黒点欠陥については脱炭キャップド鋼に比べ
て劣っていた。さらに焼鈍方法として箱焼鈍法が用いら
れ、得られる鋼板は機械的性質、特にｒ値は著しく悪い
ため、厳しいプレス成形が要求されるような用途には不
向きであった。
【０００８】なおＢ添加鋼のｒ値を改善する製造方法を
開示するものとして、特公昭63−54049 号公報がある。
これは焼鈍の際、加熱温度を 150℃/hr.以下の特定範囲
に規制するものである。このような加熱速度は明らかに
箱焼鈍を意味している。この工程はあまりにも製造日数
がかかる上、製造コストがかさみ、またコイル内長手方
向・幅方向に温度むらを生じやすい。特に焼鈍中の温度
むらは、つまとび欠陥防止に効果のある析出物の析出形
態、またほうろう密着性を左右する表面偏析に大きく影
響する他、コイル内の材質並びにほうろう特性に悪影響
を与え、ほうろうメーカーで密着性不良、つまとび欠陥
が発生しやすくなるなどの欠点を伴う。
開示するものとして、特公昭63−54049 号公報がある。
これは焼鈍の際、加熱温度を 150℃/hr.以下の特定範囲
に規制するものである。このような加熱速度は明らかに
箱焼鈍を意味している。この工程はあまりにも製造日数
がかかる上、製造コストがかさみ、またコイル内長手方
向・幅方向に温度むらを生じやすい。特に焼鈍中の温度
むらは、つまとび欠陥防止に効果のある析出物の析出形
態、またほうろう密着性を左右する表面偏析に大きく影
響する他、コイル内の材質並びにほうろう特性に悪影響
を与え、ほうろうメーカーで密着性不良、つまとび欠陥
が発生しやすくなるなどの欠点を伴う。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、特に耐泡
・黒点欠陥性に優れる他、耐つまとび性、ほうろう密着
性などのほうろう特性も良好で、さらにプレス成形性に
優れるほうろう用鋼板を有利に製造する方法を提案する
ことを目的とするものである。
・黒点欠陥性に優れる他、耐つまとび性、ほうろう密着
性などのほうろう特性も良好で、さらにプレス成形性に
優れるほうろう用鋼板を有利に製造する方法を提案する
ことを目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】さて発明者らは、鋭意研
究を重ねた結果、脱炭キャップド鋼と比較して泡・黒点
欠陥が発生し易かった連続鋳造鋼を用いても、プレス成
形性を損なうことなく密着性ならびに耐泡・黒点欠陥性
の優れたほうろう用鋼板を製造し得る方法を見い出し
た。
究を重ねた結果、脱炭キャップド鋼と比較して泡・黒点
欠陥が発生し易かった連続鋳造鋼を用いても、プレス成
形性を損なうことなく密着性ならびに耐泡・黒点欠陥性
の優れたほうろう用鋼板を製造し得る方法を見い出し
た。
【００１１】すなわちこの発明は、Ｃ：0.005 ％以下、
Mn：1.0 ％以下、Cu：0.01〜0.07％及びＰ：0.020 ％以
下を含み、かつ下記(a) 〜(f) から選ばれる一の成分群
を含有し、残部はFe及び不可避的不純物よりなるほうろ
う用鋼連続鋳造スラブの表層を１〜５mm研削した後、熱
間圧延を施して500 ℃以上の温度で巻取り、酸洗後、冷
間圧延を施し、次いで再結晶温度以上、Ac3 変態点以下
の温度域で連続焼鈍法による再結晶焼鈍を行うことを特
徴とする、密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう
用鋼板の製造方法である。またこの発明は、Ｃ：0.005
％以下、Mn：1.0 ％以下、Cu：0.01〜0.07％及びＰ：0.
020 ％以下を含み、更にSe、Sbの１種又は２種を合計で
0.0005〜0.1000％を含有し、かつ下記(a) 〜(f) から選
ばれる一の成分群を含有し、残部はFe及び不可避的不純
物よりなるほうろう用鋼連続鋳造スラブの表層を１〜５
mm研削した後、熱間圧延を施して500℃以上の温度で巻
取り、酸洗後、冷間圧延を施し、次いで再結晶温度以
上、Ac3 変態点以下の温度域で連続焼鈍法による再結晶
焼鈍を行うことを特徴とする、密着性、耐泡・黒点欠陥
性に優れたほうろう用鋼板の製造方法である。 記 (a) Ｂ：0.007 〜0.0200％、Al：0.010 ％以下、Ｎ：0.
005 〜0.010 ％、Ｏ：0.0050〜0.0300％ (b) Ｂ：0.007 〜0.0200％、Al：0.010 ％以下、Ｎ：0.
005 〜0.010 ％、Ｏ：0.0050〜0.0300％及びTi、Nbの１
種又は２種を合計で0.001 〜0.050 ％ (c) Ti：α〜0.20％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕( ％) ）、Al：0.10％以下、Ｎ：0.005 〜0.0
10 ％、Ｓ：0.050 ％以下、 (d) Ti：α〜0.20％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕( ％) ）、Al：0.10％以下、Ｎ：0.002 〜0.0
10 ％、Ｓ：0.050 ％以下、REM （REM はRare Earth Me
tels でLa及びランタノイド系元素、以下単にREM で示
す) ：0.01〜0.10％ (e) Ti：α〜0.20％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕( ％) ）、Ｂ：0.0001〜0.0030％、Al：0.10
％以下、Ｎ：0.005 〜0.010 ％、Ｓ：0.050 ％以下 (f) Ti：α〜0.20％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕( ％) ）、Ｂ：0.0001〜0.0030％、Al：0.10
％以下、Ｎ：0.002 〜0.010 ％、Ｓ：0.050 ％以下、RE
M ：0.01〜0.10％
Mn：1.0 ％以下、Cu：0.01〜0.07％及びＰ：0.020 ％以
下を含み、かつ下記(a) 〜(f) から選ばれる一の成分群
を含有し、残部はFe及び不可避的不純物よりなるほうろ
う用鋼連続鋳造スラブの表層を１〜５mm研削した後、熱
間圧延を施して500 ℃以上の温度で巻取り、酸洗後、冷
間圧延を施し、次いで再結晶温度以上、Ac3 変態点以下
の温度域で連続焼鈍法による再結晶焼鈍を行うことを特
徴とする、密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう
用鋼板の製造方法である。またこの発明は、Ｃ：0.005
％以下、Mn：1.0 ％以下、Cu：0.01〜0.07％及びＰ：0.
020 ％以下を含み、更にSe、Sbの１種又は２種を合計で
0.0005〜0.1000％を含有し、かつ下記(a) 〜(f) から選
ばれる一の成分群を含有し、残部はFe及び不可避的不純
物よりなるほうろう用鋼連続鋳造スラブの表層を１〜５
mm研削した後、熱間圧延を施して500℃以上の温度で巻
取り、酸洗後、冷間圧延を施し、次いで再結晶温度以
上、Ac3 変態点以下の温度域で連続焼鈍法による再結晶
焼鈍を行うことを特徴とする、密着性、耐泡・黒点欠陥
性に優れたほうろう用鋼板の製造方法である。 記 (a) Ｂ：0.007 〜0.0200％、Al：0.010 ％以下、Ｎ：0.
005 〜0.010 ％、Ｏ：0.0050〜0.0300％ (b) Ｂ：0.007 〜0.0200％、Al：0.010 ％以下、Ｎ：0.
005 〜0.010 ％、Ｏ：0.0050〜0.0300％及びTi、Nbの１
種又は２種を合計で0.001 〜0.050 ％ (c) Ti：α〜0.20％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕( ％) ）、Al：0.10％以下、Ｎ：0.005 〜0.0
10 ％、Ｓ：0.050 ％以下、 (d) Ti：α〜0.20％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕( ％) ）、Al：0.10％以下、Ｎ：0.002 〜0.0
10 ％、Ｓ：0.050 ％以下、REM （REM はRare Earth Me
tels でLa及びランタノイド系元素、以下単にREM で示
す) ：0.01〜0.10％ (e) Ti：α〜0.20％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕( ％) ）、Ｂ：0.0001〜0.0030％、Al：0.10
％以下、Ｎ：0.005 〜0.010 ％、Ｓ：0.050 ％以下 (f) Ti：α〜0.20％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕( ％) ）、Ｂ：0.0001〜0.0030％、Al：0.10
％以下、Ｎ：0.002 〜0.010 ％、Ｓ：0.050 ％以下、RE
M ：0.01〜0.10％
【００１２】
【作用】この発明では、鋼組成をある特定範囲内に限定
した上で、連続鋳造スラブの表層を研削することにより
優れた耐泡・黒点欠陥性を密着性とともにそなえる深絞
りほうろう用鋼板を製造することができるのである。ま
ずこの発明で鋼成分組成範囲を限定した理由について述
べる。
した上で、連続鋳造スラブの表層を研削することにより
優れた耐泡・黒点欠陥性を密着性とともにそなえる深絞
りほうろう用鋼板を製造することができるのである。ま
ずこの発明で鋼成分組成範囲を限定した理由について述
べる。
【００１３】Ｃ：Ｃは、ほうろう焼成時にCO2 ガスを発
生して泡・黒点欠陥といったほうろう外観欠陥の原因に
なるため、Ｃ量を低減することが必要であり、また耐時
効性及びプレス成形性を確保するために0.005 ％以下に
限定した。
生して泡・黒点欠陥といったほうろう外観欠陥の原因に
なるため、Ｃ量を低減することが必要であり、また耐時
効性及びプレス成形性を確保するために0.005 ％以下に
限定した。
【００１４】Mn：Mnは、熱間圧延時の割れの原因になる
ＳをMnＳとして固定するとともに、ほうろう前処理工程
の酸洗時にほうろう密着性を良好ならしめる鋼板表面の
凹凸を形成させるのに有効な成分である。そのためには
0.05％程度以上の含有が望ましい。しかし、1.0 ％を超
えるMnの含有は材質を硬化させ延性、プレス成形性を劣
化させることからこの発明でのMn含有量の上限は1.0 ％
とした。
ＳをMnＳとして固定するとともに、ほうろう前処理工程
の酸洗時にほうろう密着性を良好ならしめる鋼板表面の
凹凸を形成させるのに有効な成分である。そのためには
0.05％程度以上の含有が望ましい。しかし、1.0 ％を超
えるMnの含有は材質を硬化させ延性、プレス成形性を劣
化させることからこの発明でのMn含有量の上限は1.0 ％
とした。
【００１５】Cu：Cuは、ほうろう前処理（酸洗）時の酸
洗速度を制御するのに有効な成分であり、特にこの発明
のような連続鋳造鋼は従来の脱炭キャップド鋼に比較し
て酸洗速度が２〜３倍程度速いことからCuの含有は重要
である。その効果を引き出すには少なくとも0.01％以上
の含有が必要である。しかしこの発明の成分系において
0.07％を超えるCuの含有は、酸洗速度が遅くなり過ぎて
短時間酸洗側でのほうろう密着性を低下させてしまうこ
とからこの発明のCu含有量の上限を0.07％とした。
洗速度を制御するのに有効な成分であり、特にこの発明
のような連続鋳造鋼は従来の脱炭キャップド鋼に比較し
て酸洗速度が２〜３倍程度速いことからCuの含有は重要
である。その効果を引き出すには少なくとも0.01％以上
の含有が必要である。しかしこの発明の成分系において
0.07％を超えるCuの含有は、酸洗速度が遅くなり過ぎて
短時間酸洗側でのほうろう密着性を低下させてしまうこ
とからこの発明のCu含有量の上限を0.07％とした。
【００１６】Ｐ：0.020 ％を超えるＰの含有は、材質を
硬化させプレス成形性を劣化させるばかりでなく、ほう
ろう前処理時の酸洗速度を高め泡・黒点欠陥の原因とな
るスマットを増加させてしまうことからこの発明ではＰ
含有量の上限を0.020 ％とした。
硬化させプレス成形性を劣化させるばかりでなく、ほう
ろう前処理時の酸洗速度を高め泡・黒点欠陥の原因とな
るスマットを増加させてしまうことからこの発明ではＰ
含有量の上限を0.020 ％とした。
【００１７】この発明では、上記成分の他、前述した成
分群(a) 〜(f) の一を含有させる。かかる成分群は、耐
つまとび性、密着性及びプレス成形性を確保するために
必要な成分である。これら成分群における各成分組成範
囲の限定理由は次のとおりである。
分群(a) 〜(f) の一を含有させる。かかる成分群は、耐
つまとび性、密着性及びプレス成形性を確保するために
必要な成分である。これら成分群における各成分組成範
囲の限定理由は次のとおりである。
【００１８】Ｂ：(a) 、(b) 群の場合、つまとび欠陥を
防止するためBN、B2O3を利用していることから、つまと
び欠陥を十分に防止するためにはＢは少なくとも0.007
％が必要である。しかし0.020 ％を超える含有は連続鋳
造で鋳込んだ後の溶断時に割れ易くなることから、上限
を0.020 ％とした。(e)、(f)群の場合、ほうろう前処理
時の硫酸酸洗で優先的な結晶粒界の腐食を防止すること
を目的として含有させるものであり、その効果を引き出
すには、少なくとも0.0001％の含有量が必要である。し
かし0.0030％を超える含有はプレス成形性を劣化させる
ことから上限を0.0030％とした。
防止するためBN、B2O3を利用していることから、つまと
び欠陥を十分に防止するためにはＢは少なくとも0.007
％が必要である。しかし0.020 ％を超える含有は連続鋳
造で鋳込んだ後の溶断時に割れ易くなることから、上限
を0.020 ％とした。(e)、(f)群の場合、ほうろう前処理
時の硫酸酸洗で優先的な結晶粒界の腐食を防止すること
を目的として含有させるものであり、その効果を引き出
すには、少なくとも0.0001％の含有量が必要である。し
かし0.0030％を超える含有はプレス成形性を劣化させる
ことから上限を0.0030％とした。
【００１９】Al：(a) 、(b) 群の場合、つまとび欠陥防
止対策としてB2O3などの酸素系介在物をも用いているた
め、酸素含有量を高めとする必要がある。そのためには
優先的に酸素と結合するAlの含有量を低めにして、鋼中
の酸素含有量を制御する必要性があるため、Al量を0.01
0 ％以下とした。(c)、(d) 、(e) 及び(f) 群の場合、T
i系析出物でつまとび欠陥防止対策を行っているため、T
iの歩留まりを良くする必要がある。そのためにはAlを
添加して脱酸を行わなければならない。しかしAlは高価
な成分であるため、0.10％を超える添加は好ましくない
ので上限を0.10％とした。
止対策としてB2O3などの酸素系介在物をも用いているた
め、酸素含有量を高めとする必要がある。そのためには
優先的に酸素と結合するAlの含有量を低めにして、鋼中
の酸素含有量を制御する必要性があるため、Al量を0.01
0 ％以下とした。(c)、(d) 、(e) 及び(f) 群の場合、T
i系析出物でつまとび欠陥防止対策を行っているため、T
iの歩留まりを良くする必要がある。そのためにはAlを
添加して脱酸を行わなければならない。しかしAlは高価
な成分であるため、0.10％を超える添加は好ましくない
ので上限を0.10％とした。
【００２０】Ｎ：(a) 、(b) 、(c) 及び(e)群の場合、
つまとび欠陥防止対策としてBN、B2O3あるいはTiN を利
用していることから、つまとび欠陥を十分に防止するに
はＮは、少なくとも0.005 ％が必要である。しかし0.01
0 ％を超える含有は製鋼上困難であることから上限を0.
010 ％とした。(d) 及び(f) 群の場合、つまとび欠陥防
止対策としてTiN の他にREM 硫化物を利用していて、十
分につまとび欠陥を十分に防止するためにはＮは必ずし
も0.005 ％を必要としない。しかし0.002 ％に満たない
とつまとび欠陥を防止できないことから最低限0.002 ％
は必要である。また0.010 ％を超える含有は製鋼上困難
であることから上限を0.010 ％とした。
つまとび欠陥防止対策としてBN、B2O3あるいはTiN を利
用していることから、つまとび欠陥を十分に防止するに
はＮは、少なくとも0.005 ％が必要である。しかし0.01
0 ％を超える含有は製鋼上困難であることから上限を0.
010 ％とした。(d) 及び(f) 群の場合、つまとび欠陥防
止対策としてTiN の他にREM 硫化物を利用していて、十
分につまとび欠陥を十分に防止するためにはＮは必ずし
も0.005 ％を必要としない。しかし0.002 ％に満たない
とつまとび欠陥を防止できないことから最低限0.002 ％
は必要である。また0.010 ％を超える含有は製鋼上困難
であることから上限を0.010 ％とした。
【００２１】Ｏ：(a) 、(b) 群の場合、Ｂは酸素と結合
してB2O3を形成して耐つまとび性を確保するために含有
させる。その効果を出すためには少なくとも0.0050％の
含有が必要である。しかし 0.030％を超える含有は連続
鋳造時にブローホールを作りやすくなるため上限を0.03
0 ％とした。
してB2O3を形成して耐つまとび性を確保するために含有
させる。その効果を出すためには少なくとも0.0050％の
含有が必要である。しかし 0.030％を超える含有は連続
鋳造時にブローホールを作りやすくなるため上限を0.03
0 ％とした。
【００２２】Ti及びNb：(b) 群の場合Ti、Nbの１種又は
２種を合計で0.001 〜0.050 ％を含有させる。これは耐
時効性、プレス成形性を確保する目的からであり、その
ためには少なくとも0.001 ％の含有が必要である。しか
し0.050 ％を超える含有は焼鈍時の再結晶温度を著しく
上昇させてしまうことから上限を0.050 ％とした。
(c)、(d) 、(e) 及び(f) 群の場合、TiN でつまとび欠
陥を防止する目的でTiを含有させる。Tiの含有量がαす
なわち4.0 〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋3.4〔Ｎ〕( ％) ）に
満たないと固溶Ｃが存在してしまい耐時効性ならびにプ
レス形成性が劣化してしまう。また0.20％を超えるTiの
含有は、ほうろう前処理時の硫酸酸洗にて鋼板表面にス
マットが多量に付着し、泡・黒点欠陥の原因になりかね
ないため、上限を0.20％とした。
２種を合計で0.001 〜0.050 ％を含有させる。これは耐
時効性、プレス成形性を確保する目的からであり、その
ためには少なくとも0.001 ％の含有が必要である。しか
し0.050 ％を超える含有は焼鈍時の再結晶温度を著しく
上昇させてしまうことから上限を0.050 ％とした。
(c)、(d) 、(e) 及び(f) 群の場合、TiN でつまとび欠
陥を防止する目的でTiを含有させる。Tiの含有量がαす
なわち4.0 〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋3.4〔Ｎ〕( ％) ）に
満たないと固溶Ｃが存在してしまい耐時効性ならびにプ
レス形成性が劣化してしまう。また0.20％を超えるTiの
含有は、ほうろう前処理時の硫酸酸洗にて鋼板表面にス
マットが多量に付着し、泡・黒点欠陥の原因になりかね
ないため、上限を0.20％とした。
【００２３】Ｓ： (c)、(d) 、(e) 及び(f) 群の場合、
Ｓは、TiS 、MnS あるいはREM 硫化物を形成し、ほうろ
う前処理の硫酸酸洗時に鋼板表面に緻密な凹凸を形成し
てほうろう密着性を向上させる効果をもつ。その効果を
引出すためには、少なくとも0.005 ％以上含有している
のが好ましい。しかし、0.050 ％超の含有は、酸洗速度
を速くし、泡・黒点欠陥の原因になるスマット量を増加
し、ほうろう外観欠陥が発生しやすくなるため上限を0.
050 ％に限定した。
Ｓは、TiS 、MnS あるいはREM 硫化物を形成し、ほうろ
う前処理の硫酸酸洗時に鋼板表面に緻密な凹凸を形成し
てほうろう密着性を向上させる効果をもつ。その効果を
引出すためには、少なくとも0.005 ％以上含有している
のが好ましい。しかし、0.050 ％超の含有は、酸洗速度
を速くし、泡・黒点欠陥の原因になるスマット量を増加
し、ほうろう外観欠陥が発生しやすくなるため上限を0.
050 ％に限定した。
【００２４】REM ：(d) 及び(f) 群の場合にREMを0.01
〜0.10％含有する。REM は硫化物を形成し、つまとび欠
陥の原因になる水素のトラップサイトをTiN 同様に形成
することから有効な成分であり、またTi−Mn−Ｓ−REM
系の析出物を形成して硫酸酸洗時に鋼板表面に緻密な凹
凸を形成させ、ほうろう密着性を向上させることができ
るからである。その効果を引き出すためには少なくとも
0.01％の含有が必要である。しかし0.10％を超える含有
は酸洗速度を高め、泡・黒点欠陥が発生し易くなること
から上限を0.10％とした。
〜0.10％含有する。REM は硫化物を形成し、つまとび欠
陥の原因になる水素のトラップサイトをTiN 同様に形成
することから有効な成分であり、またTi−Mn−Ｓ−REM
系の析出物を形成して硫酸酸洗時に鋼板表面に緻密な凹
凸を形成させ、ほうろう密着性を向上させることができ
るからである。その効果を引き出すためには少なくとも
0.01％の含有が必要である。しかし0.10％を超える含有
は酸洗速度を高め、泡・黒点欠陥が発生し易くなること
から上限を0.10％とした。
【００２５】この発明では、Se、Sbの１種又は２種を含
有させてもよい。Se、Sbはいずれも溶接性向上及びほう
ろう外観 (泡・黒点欠陥) の向上に有効な成分であり、
とくに溶鋼の粘性を小さくして溶接部のひけ等を改善
し、ほうろう前処理の硫酸酸洗時に鋼板表面に付着する
スマットの発生を抑制する効果がある。この効果を発揮
させるためには少なくともSe、Sbの１種又は２種を合計
で0.0005％含有させる必要がある。しかしSe、Sbの１種
又は２種を合計で0.1000％を超える含有は、ほうろう密
着性を劣化させることから上限を 0.100％とした。その
他、不可避的不純物は材質及びほうろう性において悪影
響があることから極力低めに抑制することが好ましく、
例えばSiは0.03％以下とするのが望ましい。
有させてもよい。Se、Sbはいずれも溶接性向上及びほう
ろう外観 (泡・黒点欠陥) の向上に有効な成分であり、
とくに溶鋼の粘性を小さくして溶接部のひけ等を改善
し、ほうろう前処理の硫酸酸洗時に鋼板表面に付着する
スマットの発生を抑制する効果がある。この効果を発揮
させるためには少なくともSe、Sbの１種又は２種を合計
で0.0005％含有させる必要がある。しかしSe、Sbの１種
又は２種を合計で0.1000％を超える含有は、ほうろう密
着性を劣化させることから上限を 0.100％とした。その
他、不可避的不純物は材質及びほうろう性において悪影
響があることから極力低めに抑制することが好ましく、
例えばSiは0.03％以下とするのが望ましい。
【００２６】次に製造条件を限定した理由について説明
する。この発明では、連続鋳造法によって製造した鋼ス
ラブの表層を研削することが肝要である。熱間圧延前に
表層を研削することにより、連続鋳造で鋳込んだ際に表
面で付着するSi等を除去することができ、ほうろう特
性、特に耐泡・黒点欠陥性を著しく改善することが可能
であるからである。ここに研削量が１mmに満たないとブ
ローホールの痕跡が残り、スリーバー欠陥の原因になる
ことから、一方５mmを超えると歩留りの低下、コスト上
昇の不都合があるのでこの発明では１〜５mmに限定し
た。なお具体的な研削手段については、スラブスカーフ
ィング、機械的な研削等を用いればよい。
する。この発明では、連続鋳造法によって製造した鋼ス
ラブの表層を研削することが肝要である。熱間圧延前に
表層を研削することにより、連続鋳造で鋳込んだ際に表
面で付着するSi等を除去することができ、ほうろう特
性、特に耐泡・黒点欠陥性を著しく改善することが可能
であるからである。ここに研削量が１mmに満たないとブ
ローホールの痕跡が残り、スリーバー欠陥の原因になる
ことから、一方５mmを超えると歩留りの低下、コスト上
昇の不都合があるのでこの発明では１〜５mmに限定し
た。なお具体的な研削手段については、スラブスカーフ
ィング、機械的な研削等を用いればよい。
【００２７】この発明において、スラブ加熱温度はとく
に規制するものではなく、必要に応じて通常の1200℃か
ら1100℃程度まで低下させてもかまわない。
に規制するものではなく、必要に応じて通常の1200℃か
ら1100℃程度まで低下させてもかまわない。
【００２８】熱間圧延条件：この発明において熱間圧延
条件は特に規制するものではないが、通常、深絞り性を
重要視する場合にはAr3 変態点以上の温度域で仕上圧延
を終了することが好ましい。
条件は特に規制するものではないが、通常、深絞り性を
重要視する場合にはAr3 変態点以上の温度域で仕上圧延
を終了することが好ましい。
【００２９】巻取り温度：巻取り温度については、深絞
り性をより向上させるために 500℃以上に限定する。
り性をより向上させるために 500℃以上に限定する。
【００３０】冷間圧延条件：冷間圧延条件について特に
規制するものではないが、通常、より高いｒ値を得よう
とする場合には冷間圧延の圧下率を70％以上にすること
が好ましい。
規制するものではないが、通常、より高いｒ値を得よう
とする場合には冷間圧延の圧下率を70％以上にすること
が好ましい。
【００３１】連続焼鈍条件：この発明では、再結晶焼鈍
に連続焼鈍法を適用する。その理由は、短時間で焼鈍工
程を完了することができるうえ、ほうろう特性に悪影響
を及ぼす鋼中成分の表面濃化、粒界偏析を抑制すること
ができコイル内の均質化を図ることができるからであ
る。また焼鈍温度を再結晶温度以上、Ac3 変態点以下と
した理由は、焼鈍温度が再結晶温度に満たないと圧延組
織のままとなってプレス加工を施しても直ちに割れが生
じてしまうからであり、またAc3 変態点を超える温度で
は再結晶集合組織がランダム化して深絞り特性が劣化す
るからである。
に連続焼鈍法を適用する。その理由は、短時間で焼鈍工
程を完了することができるうえ、ほうろう特性に悪影響
を及ぼす鋼中成分の表面濃化、粒界偏析を抑制すること
ができコイル内の均質化を図ることができるからであ
る。また焼鈍温度を再結晶温度以上、Ac3 変態点以下と
した理由は、焼鈍温度が再結晶温度に満たないと圧延組
織のままとなってプレス加工を施しても直ちに割れが生
じてしまうからであり、またAc3 変態点を超える温度で
は再結晶集合組織がランダム化して深絞り特性が劣化す
るからである。
【００３２】以上、説明したような化学組成、ならびに
製造条件で製造された鋼板は、連続鋳造製であっても従
来の脱炭キャップド鋼を超えるプレス成形性であり、ま
た直接一回掛けのほうろう掛けでも泡・黒点欠陥が発生
しにいほうろう用鋼板を製造することが可能となった。
また、直接一回掛けほうろう以外のほうろうの用途で
も、その特性に何ら変わることはない。
製造条件で製造された鋼板は、連続鋳造製であっても従
来の脱炭キャップド鋼を超えるプレス成形性であり、ま
た直接一回掛けのほうろう掛けでも泡・黒点欠陥が発生
しにいほうろう用鋼板を製造することが可能となった。
また、直接一回掛けほうろう以外のほうろうの用途で
も、その特性に何ら変わることはない。
【００３３】
【実施例】表１
【表１】 に示す種々の化学組成になる連続鋳造スラブを用意し
た。
た。
【００３４】これらの連続鋳造スラブについて、表裏面
を各１〜５mmずつ研削したもの、研削しないものをそれ
ぞれ1250℃の範囲に保持した加熱炉内に４時間挿入して
再加熱し、３パスの熱間粗圧延を行った後６スタンドの
熱間仕上圧延機で圧延を施して板厚3.5 mmの熱延板と
し、620℃で巻き取った。酸洗後、４スタンドの冷間圧
延機で冷間圧延を施し板厚0.8 mmの冷延板とした。その
後、温度：860 ℃、均熱時間：５秒の連続焼鈍で再結晶
焼鈍を行った。次いで圧下率：0.5 ％の調質圧延を施し
たのち、JIS 5 号引張試験片に加工し、機械的特性を調
査した。また表２に示したほうろう加工工程で直接１回
掛けのほうろう処理を行い、泡・黒点欠陥の発生する酸
洗時間を調査し、結果を表３に示した。また、酸洗時
間：３分、Niフラッシュ時間：20分時の密着性も、表３
に示した。
を各１〜５mmずつ研削したもの、研削しないものをそれ
ぞれ1250℃の範囲に保持した加熱炉内に４時間挿入して
再加熱し、３パスの熱間粗圧延を行った後６スタンドの
熱間仕上圧延機で圧延を施して板厚3.5 mmの熱延板と
し、620℃で巻き取った。酸洗後、４スタンドの冷間圧
延機で冷間圧延を施し板厚0.8 mmの冷延板とした。その
後、温度：860 ℃、均熱時間：５秒の連続焼鈍で再結晶
焼鈍を行った。次いで圧下率：0.5 ％の調質圧延を施し
たのち、JIS 5 号引張試験片に加工し、機械的特性を調
査した。また表２に示したほうろう加工工程で直接１回
掛けのほうろう処理を行い、泡・黒点欠陥の発生する酸
洗時間を調査し、結果を表３に示した。また、酸洗時
間：３分、Niフラッシュ時間：20分時の密着性も、表３
に示した。
【００３５】表 ２
【００３６】表３ （その１）
【００３７】表３ （その２）
【００３８】表３ （その３）
【００３９】なお、鋼１〜16の機械的特性を表４
【表４】 に示す。
【００４０】表３から、この発明に従って製造された鋼
板は、従来鋼及び脱炭キャップド鋼に比較して、はるか
に耐泡・黒点欠陥性が良好であり、表４に示したように
機械的特性もまた脱炭キャップド鋼と同等またはそれ以
上の特性であった。
板は、従来鋼及び脱炭キャップド鋼に比較して、はるか
に耐泡・黒点欠陥性が良好であり、表４に示したように
機械的特性もまた脱炭キャップド鋼と同等またはそれ以
上の特性であった。
【００４１】
【発明の効果】この発明に従うほうろう用鋼板の製造方
法によれば、従来プレス成形性の良好な脱炭キャップド
鋼それ以上の深絞り性を有しながら、ほうろう用鋼板と
して必用な耐つまとび性、ほうろう密着性、すべて満足
するほうろう用鋼板を得ることができる。特にTi添加鋼
で問題であった泡・黒点欠陥を克服し、連続鋳造法によ
って製造されても脱炭キャップド鋼以上の表面性状性を
確保できる。また脱炭キャップド鋼のように従来造塊法
で製造されていた高級ほうろう用鋼板が、連続鋳造法に
よって製造し得ることになり、コスト及び省エネルギー
の点からも大きなメリットがもたらされる。
法によれば、従来プレス成形性の良好な脱炭キャップド
鋼それ以上の深絞り性を有しながら、ほうろう用鋼板と
して必用な耐つまとび性、ほうろう密着性、すべて満足
するほうろう用鋼板を得ることができる。特にTi添加鋼
で問題であった泡・黒点欠陥を克服し、連続鋳造法によ
って製造されても脱炭キャップド鋼以上の表面性状性を
確保できる。また脱炭キャップド鋼のように従来造塊法
で製造されていた高級ほうろう用鋼板が、連続鋳造法に
よって製造し得ることになり、コスト及び省エネルギー
の点からも大きなメリットがもたらされる。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：0.005 wt％以下、 Mn：1.0 wt％以下、 Cu：0.01〜0.07wt％及び Ｐ：0.020 wt％以下 を含み、かつ下記(a) 〜(f) から選ばれる一の成分群を
含有し、残部はFe及び不可避的不純物よりなるほうろう
用鋼連続鋳造スラブの表層を１〜５mm研削した後、熱間
圧延を施して500 ℃以上の温度で巻取り、酸洗後、冷間
圧延を施し、次いで再結晶温度以上、Ac3 変態点以下の
温度域で連続焼鈍法による再結晶焼鈍を行うことを特徴
とする、密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用
鋼板の製造方法。 記 (a) Ｂ：0.007 〜0.0200wt％、Al：0.010 wt％以下、
Ｎ：0.005 〜0.010 wt％、Ｏ：0.0050〜0.0300wt％ (b) Ｂ：0.007 〜0.0200wt％、Al：0.010 wt％以下、
Ｎ：0.005 〜0.010wt ％、Ｏ：0.0050〜0.0300wt％及び
Ti、Nbの１種又は２種を合計で0.001 〜0.050 wt％ (c) Ti：α〜0.20wt％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕（wt％) ）、Al：0.10wt％以下、Ｎ：0.005
〜0.010 wt％、Ｓ：0.050 wt％以下 (d) Ti：α〜0.20wt％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕(wt ％) ）、Al：0.10wt％以下、Ｎ：0.002
〜0.010 wt％、Ｓ：0.050 wt％以下、REM （REMはLa及
びランタナイド系元素）：0.01〜0.10wt％ (e) Ti：α〜0.20wt％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕( wt％) ）、Ｂ：0.0001〜0.0030wt％、Al：
0.10wt％以下、Ｎ：0.005 〜0.010 wt％、Ｓ：0.050wt
％以下 (f) Ti：α〜0.20wt％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕(wt ％) ）、Ｂ：0.0001〜0.0030wt％、Al：
0.10wt％以下、Ｎ：0.002 〜0.010wt ％、Ｓ：0.050 wt
％以下、REM （REM はLa及びランタノイド系元素) ：0.
01〜0.10wt％ - 【請求項２】 Ｃ：0.005 wt％以下、 Mn：1.0 wt％以下、 Cu：0.01〜0.07wt％及び Ｐ：0.020 wt％以下 を含み、更にSe、Sbの１種又は２種を合計で0.0005〜0.
1000wt％ を含有し、かつ下記(a) 〜(f) から選ばれる一の成分群
を含有し、残部はFe及び不可避的不純物よりなるほうろ
う用鋼連続鋳造スラブの表層を１〜５mm研削した後、熱
間圧延を施して500 ℃以上の温度で巻取り、酸洗後、冷
間圧延を施し、次いで再結晶温度以上、Ac3 変態点以下
の温度域で連続焼鈍法による再結晶焼鈍を行うことを特
徴とする、密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう
用鋼板の製造方法。 記 (a) Ｂ：0.007 〜0.0200wt％、Al：0.010 wt％以下、
Ｎ：0.005 〜0.010 wt％、Ｏ：0.0050〜0.0300wt％ (b) Ｂ：0.007 〜0.0200wt％、Al：0.010 wt％以下、
Ｎ：0.005 〜0.010 wt％、Ｏ：0.0050〜0.0300wt％及び
Ti、Nbの１種又は２種を合計で0.001 〜0.050 wt％ (c) Ti：α〜0.20wt％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕(wt ％) ）、Al：0.10wt％以下、Ｎ：0.005
〜0.010 wt％、Ｓ：0.050 wt％以下 (d) Ti：α〜0.20wt％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕( wt％) ）、Al：0.10wt％以下、Ｎ：0.002
〜0.010 wt％、Ｓ：0.050wt ％以下、REM (REMはLa及び
ランタノイド系元素) ：0.01〜0.10wt％ (e) Ti：α〜0.20wt％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕( wt％) ）、Ｂ：0.0001〜0.0030wt％、Al：
0.10wt％以下、Ｎ：0.005 〜0.010 wt％、Ｓ：0.050 wt
％以下 (f) Ti：α〜0.20wt％（α＝ 4.0〔Ｃ〕＋ 1.5〔Ｓ〕＋
3.4〔Ｎ〕(wt ％) ）、Ｂ：0.0001〜0.0030wt％、Al：
0.10wt％以下、Ｎ：0.002 〜0.010 wt％、Ｓ：0.050 wt
％以下、REM （REM はLa及びランタノイド系元素) ：0.
01〜0.10wt％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3044533A JPH07122099B2 (ja) | 1991-01-10 | 1991-01-10 | 密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3044533A JPH07122099B2 (ja) | 1991-01-10 | 1991-01-10 | 密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04235226A JPH04235226A (ja) | 1992-08-24 |
| JPH07122099B2 true JPH07122099B2 (ja) | 1995-12-25 |
Family
ID=12694149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3044533A Expired - Lifetime JPH07122099B2 (ja) | 1991-01-10 | 1991-01-10 | 密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07122099B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100402001B1 (ko) * | 1999-08-12 | 2003-10-17 | 주식회사 포스코 | 직접 법랑용 냉연강판의 제조방법 |
| ES2375715T3 (es) * | 2004-05-06 | 2012-03-05 | Samyang Corporation | Sistema de liberación para agentes bioactivos sobre la base de un portador polimérico de f�?rmacos que comprende un pol�?mero de bloques anf�?filo y un derivado de poli(�?cido l�?ctico). |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54134017A (en) * | 1978-04-11 | 1979-10-18 | Nippon Steel Corp | Steel plate for enamelling |
| JPH01148444A (ja) * | 1987-12-04 | 1989-06-09 | Kawasaki Steel Corp | 高酸素鋼のブローホール減少方法 |
| JPH01180916A (ja) * | 1988-01-13 | 1989-07-18 | Kawasaki Steel Corp | 密着性および耐泡性の優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-01-10 JP JP3044533A patent/JPH07122099B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54134017A (en) * | 1978-04-11 | 1979-10-18 | Nippon Steel Corp | Steel plate for enamelling |
| JPH01148444A (ja) * | 1987-12-04 | 1989-06-09 | Kawasaki Steel Corp | 高酸素鋼のブローホール減少方法 |
| JPH01180916A (ja) * | 1988-01-13 | 1989-07-18 | Kawasaki Steel Corp | 密着性および耐泡性の優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04235226A (ja) | 1992-08-24 |
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