JPH04337049A - 製缶用高強度良加工性冷延鋼板及びその製造方法 - Google Patents
製缶用高強度良加工性冷延鋼板及びその製造方法Info
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- JPH04337049A JPH04337049A JP13529891A JP13529891A JPH04337049A JP H04337049 A JPH04337049 A JP H04337049A JP 13529891 A JP13529891 A JP 13529891A JP 13529891 A JP13529891 A JP 13529891A JP H04337049 A JPH04337049 A JP H04337049A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、極めて良好な加工性
及び高い焼付け硬化性（ＢＨ性）を有し、かつ、使用時
において極めて優れた缶強度を有する製缶用高強度良加
工性冷延鋼板、及び、その製造方法を提案するものであ
る。
及び高い焼付け硬化性（ＢＨ性）を有し、かつ、使用時
において極めて優れた缶強度を有する製缶用高強度良加
工性冷延鋼板、及び、その製造方法を提案するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】これまで、硬質缶用原板は、例えば、特
公昭３８−８５６３号公報の製缶用薄鋼板の製造方法に
提案開示されているような、一回目の冷延後焼鈍し、そ
の後、２回目の冷延で、目標とする硬度になるまで冷間
圧下を加える、２回冷延法で製造されるのが通常であり
、その硬質化（高強度化）の大半をいわゆる加工強化に
よっていた。この欠点は、強化法がいわゆる加工強化で
あるため硬度（強度）は増加するものの延性の劣化が顕
著であり、製缶加工はなんとかできるものの、缶として
の信頼性には疑問があった。また、その強化法に起因す
るものであるが、強度が本質的に熱的に不安定であるこ
とも問題の一つであった。
公昭３８−８５６３号公報の製缶用薄鋼板の製造方法に
提案開示されているような、一回目の冷延後焼鈍し、そ
の後、２回目の冷延で、目標とする硬度になるまで冷間
圧下を加える、２回冷延法で製造されるのが通常であり
、その硬質化（高強度化）の大半をいわゆる加工強化に
よっていた。この欠点は、強化法がいわゆる加工強化で
あるため硬度（強度）は増加するものの延性の劣化が顕
著であり、製缶加工はなんとかできるものの、缶として
の信頼性には疑問があった。また、その強化法に起因す
るものであるが、強度が本質的に熱的に不安定であるこ
とも問題の一つであった。
【０００３】これに対して、例えば、特開昭５９−５０
１２５号公報には、冷延後高温焼鈍を行って低温変態組
織を生成させ、これにより高強度化する製缶用高硬質高
加工性薄鋼板の製造方法が提案開示されているが、その
問題点としては、偏析による層状組織の発生が避けられ
ず、製缶工程及び製缶後の使用時に割れ等の不具合の発
生が問題となっていた。さらに、この方法のように、１
回の冷延での高圧下率と低温焼鈍の組み合せでは、面内
異方性が大きくなることも、用途によっては、その使用
に際し障害となっていた。
１２５号公報には、冷延後高温焼鈍を行って低温変態組
織を生成させ、これにより高強度化する製缶用高硬質高
加工性薄鋼板の製造方法が提案開示されているが、その
問題点としては、偏析による層状組織の発生が避けられ
ず、製缶工程及び製缶後の使用時に割れ等の不具合の発
生が問題となっていた。さらに、この方法のように、１
回の冷延での高圧下率と低温焼鈍の組み合せでは、面内
異方性が大きくなることも、用途によっては、その使用
に際し障害となっていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、前記した
問題点を有利に解決し、硬質缶用原板としての要求特性
を十分に満足する高強度良加工性冷延鋼板及びその製造
方法を提案することを目的とするものである。
問題点を有利に解決し、硬質缶用原板としての要求特性
を十分に満足する高強度良加工性冷延鋼板及びその製造
方法を提案することを目的とするものである。
【０００５】ここに、この冷延鋼板に要求される特性、
すなわち、この発明の目標とする材質特性は以下のとお
りである。 ■ 高強度を有すること。（ＴＳ：４０ ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ 以上）■ 良好な延性を有すること。（Ｅｌ：
１５％以上）■ 塗装焼付けによる強度の増加がある
こと。（ＢＨ：５ ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上） ■ 面内異方性が小さいとこ。（イヤリング率が小さ
い）
すなわち、この発明の目標とする材質特性は以下のとお
りである。 ■ 高強度を有すること。（ＴＳ：４０ ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ 以上）■ 良好な延性を有すること。（Ｅｌ：
１５％以上）■ 塗装焼付けによる強度の増加がある
こと。（ＢＨ：５ ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上） ■ 面内異方性が小さいとこ。（イヤリング率が小さ
い）
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明は、前記した目
的にかんがみ、従来からあまり用いられていなかった変
態組織強化を積極的に適用することを検討し、その組織
を最適化することにより、従来の変態組織強化の欠点を
克服する手法を見出したことによるものである。すなわ
ち、この発明の要旨は以下の通りである。
的にかんがみ、従来からあまり用いられていなかった変
態組織強化を積極的に適用することを検討し、その組織
を最適化することにより、従来の変態組織強化の欠点を
克服する手法を見出したことによるものである。すなわ
ち、この発明の要旨は以下の通りである。
【０００７】１． Ｃ ： ０．１５ｗｔ％以下、
Ｓｉ ： ０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： ３．００ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．１５０ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１００ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１０ ｗｔ％以下 及びＮ ：
０．０１００ｗｔ％以下 を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成からなり、
組織がフェライトと、マルテンサイト又はベイナイトの
混合組織を有する、ＴＳ ４０ ｋｇｆ／ｍｍ２ 以
上、Ｅｌ １５％以上及びＢＨ ５ ｋｇｆ／ｍｍ
２ 以上の製缶用高強度良加工性冷延鋼板。
Ｓｉ ： ０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： ３．００ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．１５０ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１００ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１０ ｗｔ％以下 及びＮ ：
０．０１００ｗｔ％以下 を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成からなり、
組織がフェライトと、マルテンサイト又はベイナイトの
混合組織を有する、ＴＳ ４０ ｋｇｆ／ｍｍ２ 以
上、Ｅｌ １５％以上及びＢＨ ５ ｋｇｆ／ｍｍ
２ 以上の製缶用高強度良加工性冷延鋼板。
【０００８】２． Ｃ ： ０．１５ｗｔ％以下、
Ｓｉ ： ０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： ３．００ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．１５０ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１００ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１０ ｗｔ％以下 及びＮ ：
０．０１００ｗｔ％以下 を含み、さらに Ｃｒ ： ０．０２ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下、
Ｔｉ：０．０１０ ｗｔ％以上、０．１００ ｗｔ％以
下、Ｎｂ ： ０．０１０ ｗｔ％以上、０．０６０
ｗｔ％以下 及びＢ ： ０．０００５ｗｔ％以上、
０．００３０ｗｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種
以上を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成からな
り、組織がフェライトと、マルテンサイト又はベイナイ
トの混合組織を有する、ＴＳ ４０ ｋｇｆ／ｍｍ２
以上、Ｅｌ １５％以上及びＢＨ ５ ｋｇｆ／
ｍｍ２ 以上の製缶用高強度良加工性冷延鋼板。
Ｓｉ ： ０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： ３．００ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．１５０ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１００ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１０ ｗｔ％以下 及びＮ ：
０．０１００ｗｔ％以下 を含み、さらに Ｃｒ ： ０．０２ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下、
Ｔｉ：０．０１０ ｗｔ％以上、０．１００ ｗｔ％以
下、Ｎｂ ： ０．０１０ ｗｔ％以上、０．０６０
ｗｔ％以下 及びＢ ： ０．０００５ｗｔ％以上、
０．００３０ｗｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種
以上を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成からな
り、組織がフェライトと、マルテンサイト又はベイナイ
トの混合組織を有する、ＴＳ ４０ ｋｇｆ／ｍｍ２
以上、Ｅｌ １５％以上及びＢＨ ５ ｋｇｆ／
ｍｍ２ 以上の製缶用高強度良加工性冷延鋼板。
【０００９】３． 上記１、又は２、の成分範囲で含
有するそれぞれの熱延板を、圧下率４０％以上の１次冷
延後、６８０ ℃以上、７５０ ℃以下の温度範囲での
箱焼鈍、又は、７００℃以上、９００ ℃以下の温度範
囲での連続焼鈍による中間焼鈍を行った後、さらに、圧
下率４０％以上の２次冷延後、Ａｃ１変態点以上、９０
０ ℃以下の温度範囲で連続焼鈍を行うことを特徴とす
る製缶用高強度良加工性冷延鋼板の製造方法。
有するそれぞれの熱延板を、圧下率４０％以上の１次冷
延後、６８０ ℃以上、７５０ ℃以下の温度範囲での
箱焼鈍、又は、７００℃以上、９００ ℃以下の温度範
囲での連続焼鈍による中間焼鈍を行った後、さらに、圧
下率４０％以上の２次冷延後、Ａｃ１変態点以上、９０
０ ℃以下の温度範囲で連続焼鈍を行うことを特徴とす
る製缶用高強度良加工性冷延鋼板の製造方法。
【００１０】ここに、食品容器用厚板は、ＪＩＳ Ｇ
３３０３に鋼の成分が規定されているので、その用
途については、この規定に従うものとする。また、混合
組織とは、異なる組織が層状ではなく、比較的等方的に
混り合った状態の組織をいう。さらに、ＢＨは、２％の
引張りひずみ時の応力（σ２ ）と、２％の予ひずみを
与えた後除荷し、さらに１７０ ℃、２０分間の時効処
理を行った後の降伏応力（σＹ ）とから、 ＢＨ＝（σＹ ）−（σ２ ） として評価するものとする。
３３０３に鋼の成分が規定されているので、その用
途については、この規定に従うものとする。また、混合
組織とは、異なる組織が層状ではなく、比較的等方的に
混り合った状態の組織をいう。さらに、ＢＨは、２％の
引張りひずみ時の応力（σ２ ）と、２％の予ひずみを
与えた後除荷し、さらに１７０ ℃、２０分間の時効処
理を行った後の降伏応力（σＹ ）とから、 ＢＨ＝（σＹ ）−（σ２ ） として評価するものとする。
【００１１】
【作用】まず、この発明の成分組成範囲の限定理由につ
いて述べる。
いて述べる。
【００１２】Ｃ：０．１５ｗｔ％以下
Ｃは、鋼の高強度化に有効であるが、過剰に含有させる
と溶接性が劣化する。したがって、その含有量の上限を
０．１５ｗｔ％以下とする。なお、焼鈍ままでＴＳ４０
ｋｇｆ／ｍｍ２ を超える高強度を得るためには、０
．０２０ ｗｔ％以上含有させることが望ましいが、そ
の適性含有量は、目標とする強度を得るための最終的な
混合組織により定まる。
と溶接性が劣化する。したがって、その含有量の上限を
０．１５ｗｔ％以下とする。なお、焼鈍ままでＴＳ４０
ｋｇｆ／ｍｍ２ を超える高強度を得るためには、０
．０２０ ｗｔ％以上含有させることが望ましいが、そ
の適性含有量は、目標とする強度を得るための最終的な
混合組織により定まる。
【００１３】Ｓｉ ： ０．１０ｗｔ％以下Ｓｉ は、
通常の連続焼鈍時の冷却速度で混合組織を得るために必
要な成分であるが、過剰に含有させると表面性状を劣化
させる傾向がある。したがって、その含有量の上限を０
．１０ｗｔ％とする。
通常の連続焼鈍時の冷却速度で混合組織を得るために必
要な成分であるが、過剰に含有させると表面性状を劣化
させる傾向がある。したがって、その含有量の上限を０
．１０ｗｔ％とする。
【００１４】Ｍｎ ： ３．００ｗｔ％以下Ｍｎ は、
Ｓｉ と同様、通常の連続焼鈍時の冷却速度で混合組織
を得るために必要な成分である。しかし、含有量が３．
００ｗｔ％を超えると層状組織が発生しやすくなり材質
が劣化することに加え、冷延性が劣化する。したがって
、その含有量は３．００ｗｔ％以下とする。なお、加工
性及びＢＨ性の確保の観点からは、０．５０ｗｔ％以上
、望ましくは０．７０ｗｔ％以上含有させることが好ま
しい。
Ｓｉ と同様、通常の連続焼鈍時の冷却速度で混合組織
を得るために必要な成分である。しかし、含有量が３．
００ｗｔ％を超えると層状組織が発生しやすくなり材質
が劣化することに加え、冷延性が劣化する。したがって
、その含有量は３．００ｗｔ％以下とする。なお、加工
性及びＢＨ性の確保の観点からは、０．５０ｗｔ％以上
、望ましくは０．７０ｗｔ％以上含有させることが好ま
しい。
【００１５】Ａｌ ： ０．１５０ ｗｔ％以下Ａｌ
は、脱酸剤として、また、介在物の低減のために含有さ
せる。しかし、過剰に含有させると、鋼の異常硬化、表
面欠陥の発生などにつながり、製缶用原板として好まし
くない。したがって、その含有量の上限は、上記問題の
生じない０．１５０ ｗｔ％とする。
は、脱酸剤として、また、介在物の低減のために含有さ
せる。しかし、過剰に含有させると、鋼の異常硬化、表
面欠陥の発生などにつながり、製缶用原板として好まし
くない。したがって、その含有量の上限は、上記問題の
生じない０．１５０ ｗｔ％とする。
【００１６】Ｐ：０．１００ ｗｔ％以下Ｐは、安価で
あるばかりでなく、強度の向上に有利であり材質的には
望ましい成分であるが、０．１００ ｗｔ％を超えて含
有させると偏析に起因して層状組織が発生しやすくなる
。したがって、その含有量の上限を０．１００ ｗｔ％
とする。
あるばかりでなく、強度の向上に有利であり材質的には
望ましい成分であるが、０．１００ ｗｔ％を超えて含
有させると偏析に起因して層状組織が発生しやすくなる
。したがって、その含有量の上限を０．１００ ｗｔ％
とする。
【００１７】Ｓ：０．０１０ ｗｔ％以下Ｓは、有害な
成分であり、層状組織が発生しやすくなるばかりでなく
、缶とした際の耐食性を劣化させる。したがってその含
有量は、少ない方が望ましいが、これらの悪影響の度合
と、含有量低減によるコストアップとの兼合いから０．
０１０ｗｔ％以下とする。
成分であり、層状組織が発生しやすくなるばかりでなく
、缶とした際の耐食性を劣化させる。したがってその含
有量は、少ない方が望ましいが、これらの悪影響の度合
と、含有量低減によるコストアップとの兼合いから０．
０１０ｗｔ％以下とする。
【００１８】Ｎ：０．０１００ｗｔ％以下Ｎは、従来か
ら固溶強化成分として用いられてきているが、過剰に含
有させると、スラブの割れが発生しやすくなり、また、
溶接性が劣化する。したがって、その含有量は０．０１
００ｗｔ％以下とする。
ら固溶強化成分として用いられてきているが、過剰に含
有させると、スラブの割れが発生しやすくなり、また、
溶接性が劣化する。したがって、その含有量は０．０１
００ｗｔ％以下とする。
【００１９】さらに、この発明においては、目標とする
混合組織を得やすくするために、すなわち ”焼入れ性
” を向上させるための同効成分としてＣｒ ，Ｔｉ，
Ｎｂ ，Ｂのうちから選んだ１種以上を含有させる。こ
れらの成分範囲の限定理由を以下に述べる。
混合組織を得やすくするために、すなわち ”焼入れ性
” を向上させるための同効成分としてＣｒ ，Ｔｉ，
Ｎｂ ，Ｂのうちから選んだ１種以上を含有させる。こ
れらの成分範囲の限定理由を以下に述べる。
【００２０】Ｃｒ ： ０．０２〜１．００ｗｔ％Ｃｒ
は、加熱後の冷却時に過剰なフェライト変態、パーラ
イト変態が起こるのを防止するが、この効果は０．０２
ｗｔ％以上の添加で顕著となり、おおむね１．００ｗｔ
％の添加で飽和する傾向にある。したがって、その含有
量は０．０２ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下とする。
は、加熱後の冷却時に過剰なフェライト変態、パーラ
イト変態が起こるのを防止するが、この効果は０．０２
ｗｔ％以上の添加で顕著となり、おおむね１．００ｗｔ
％の添加で飽和する傾向にある。したがって、その含有
量は０．０２ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下とする。
【００２１】Ｔｉ：０．０１０ 〜０．１００ ｗｔ％
ＴｉもＮｂと同様の効果がある。０．０１０ ｗｔ％以
上の添加で有効となり０．１００ ｗｔ％を超えると介
在物が増加しワレの起点となり好ましくない。したがっ
て、その含有量は０．０１０ ｗｔ％以上、０．１００
ｗｔ％以下とする。
ＴｉもＮｂと同様の効果がある。０．０１０ ｗｔ％以
上の添加で有効となり０．１００ ｗｔ％を超えると介
在物が増加しワレの起点となり好ましくない。したがっ
て、その含有量は０．０１０ ｗｔ％以上、０．１００
ｗｔ％以下とする。
【００２２】Ｎｂ ： ０．０１０ 〜０．０６０ ｗ
ｔ％Ｎｂ は、組織の細粒化による加工性の向上および
混合組織形成に対して有効に働く成分である。０．０１
０ ｗｔ％以上の添加でその効果が発揮されるが、０．
０６０ ｗｔ％を超えて添加すると効果が飽和するのみ
ならず、熱延母板が顕著に硬化する。したがって、その
含有量は０．０１０ ｗｔ％以上、０．０６０ ｗｔ％
以下とする。
ｔ％Ｎｂ は、組織の細粒化による加工性の向上および
混合組織形成に対して有効に働く成分である。０．０１
０ ｗｔ％以上の添加でその効果が発揮されるが、０．
０６０ ｗｔ％を超えて添加すると効果が飽和するのみ
ならず、熱延母板が顕著に硬化する。したがって、その
含有量は０．０１０ ｗｔ％以上、０．０６０ ｗｔ％
以下とする。
【００２３】Ｂ：０．０００５〜０．００３０ｗｔ％Ｂ
は、極少量で過剰なフェライト変態、パーライト変態を
抑制するのに有効な成分である。０．０００５ｗｔ％以
上の添加がその硬化の発現に必要であるが、０．００３
０ｗｔ％を超えて添加してもその効果が飽和する傾向に
あり、さらには、スラブ製造時の割れ発生などの問題も
生ずる。したがって、その含有量は０．０００５ｗｔ％
、０．００３０ｗｔ％以下とする。
は、極少量で過剰なフェライト変態、パーライト変態を
抑制するのに有効な成分である。０．０００５ｗｔ％以
上の添加がその硬化の発現に必要であるが、０．００３
０ｗｔ％を超えて添加してもその効果が飽和する傾向に
あり、さらには、スラブ製造時の割れ発生などの問題も
生ずる。したがって、その含有量は０．０００５ｗｔ％
、０．００３０ｗｔ％以下とする。
【００２４】以上のＣｒ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｂは作用に若干
の差はあるものの最終的に望ましい混合組織を得るため
に添加するもので、これらの効果は互いに強めあうこと
はあっても相殺しあうことはないので各々の添加成分の
範囲内で複合して添加することは差し支えない。
の差はあるものの最終的に望ましい混合組織を得るため
に添加するもので、これらの効果は互いに強めあうこと
はあっても相殺しあうことはないので各々の添加成分の
範囲内で複合して添加することは差し支えない。
【００２５】つぎに、この発明の製造工程について述べ
る。鋳造、熱延は常法に従い行ってなんら差支えない。 以下冷延以後の工程を順に記す。
る。鋳造、熱延は常法に従い行ってなんら差支えない。 以下冷延以後の工程を順に記す。
【００２６】１次冷延：圧下率４０％以上１次冷延は、
圧下率が４０％未満では、これに続く中間焼鈍、２次冷
延、最終の連続焼鈍の工程で、組織を均一かつ微細にす
ることができず、最終冷延板において、その材質の高強
度・高じん性化を達成することができない。 したがって、その圧下率は４０％以上とする。
圧下率が４０％未満では、これに続く中間焼鈍、２次冷
延、最終の連続焼鈍の工程で、組織を均一かつ微細にす
ることができず、最終冷延板において、その材質の高強
度・高じん性化を達成することができない。 したがって、その圧下率は４０％以上とする。
【００２７】中間焼鈍：焼鈍温度・箱焼鈍の場合６８０
〜７５０ ℃、連続焼鈍の場合７００ 〜９００℃各
々の限定理由は以下に述べるが最終的に均一微細な混合
組織を得るため中間焼鈍温度は重要である。すなわち、
中間焼鈍における焼鈍温度は、１次冷延の加工組織を再
結晶させることを目的としており、再結晶が不十分であ
ると、次の２次冷延が困難になるばかりでなく、最終の
組織を均一微細にすることができない。したがって十分
な再結晶組織を得るために、その焼鈍温度範囲は、箱焼
鈍の場合６８０ ℃以上、７５０ ℃以下、連続焼鈍の
場合７００ ℃以上、９００ ℃以下とする。このよう
に箱焼鈍と連続焼鈍で好適な温度範囲が異なるのは各々
のプロセスでは時間の因子が大きく異なるためであり、
７５０ ℃超えの箱焼鈍は表面性状の劣化を招くし、９
００ ℃超えの連続焼鈍は通板性に支障をきたす。
〜７５０ ℃、連続焼鈍の場合７００ 〜９００℃各
々の限定理由は以下に述べるが最終的に均一微細な混合
組織を得るため中間焼鈍温度は重要である。すなわち、
中間焼鈍における焼鈍温度は、１次冷延の加工組織を再
結晶させることを目的としており、再結晶が不十分であ
ると、次の２次冷延が困難になるばかりでなく、最終の
組織を均一微細にすることができない。したがって十分
な再結晶組織を得るために、その焼鈍温度範囲は、箱焼
鈍の場合６８０ ℃以上、７５０ ℃以下、連続焼鈍の
場合７００ ℃以上、９００ ℃以下とする。このよう
に箱焼鈍と連続焼鈍で好適な温度範囲が異なるのは各々
のプロセスでは時間の因子が大きく異なるためであり、
７５０ ℃超えの箱焼鈍は表面性状の劣化を招くし、９
００ ℃超えの連続焼鈍は通板性に支障をきたす。
【００２８】２次冷延：圧下率４０％以上２次冷延は、
圧下率が４０％に満たないと、次の連続焼鈍時の材質が
不均一になるばかりでなく、第２相の出現が遅れるため
、良好な材質が得られなくなり、延性の劣化が顕著にな
る。したがって、その圧下率は４０％以上とする。
圧下率が４０％に満たないと、次の連続焼鈍時の材質が
不均一になるばかりでなく、第２相の出現が遅れるため
、良好な材質が得られなくなり、延性の劣化が顕著にな
る。したがって、その圧下率は４０％以上とする。
【００２９】最終の連続焼鈍：焼鈍温度Ａｃ１点〜９０
０ ℃最終の連続焼鈍は、２相域あるいは比較的低いγ
単相域で行うことで最終的にフェライトとマルテンサイ
ト又はフェライトとベイナイトの混合組織を得ることが
できるが、９００ ℃超えの連続焼鈍は通板性に支障を
きたす。したがって、その焼鈍温度はＡｃ１変態点温度
以上、９００ ℃温度以下とするが、曲げ加工性等を重
視すれば、比較的高温の８００ ℃程度が好ましい。
０ ℃最終の連続焼鈍は、２相域あるいは比較的低いγ
単相域で行うことで最終的にフェライトとマルテンサイ
ト又はフェライトとベイナイトの混合組織を得ることが
できるが、９００ ℃超えの連続焼鈍は通板性に支障を
きたす。したがって、その焼鈍温度はＡｃ１変態点温度
以上、９００ ℃温度以下とするが、曲げ加工性等を重
視すれば、比較的高温の８００ ℃程度が好ましい。
【００３０】なお、前述した従来の１回のみの焼鈍では
層状組織を消すことが困難であり、延性の改善はできて
も曲げ加工性が悪く、かつ、面内異方性が大きいなどの
問題があるが、この発明では、１回目の中間焼鈍で一旦
組織を改善し、さらに冷延後に２回目の最終焼鈍を行う
ため上記のような問題が回避できる。
層状組織を消すことが困難であり、延性の改善はできて
も曲げ加工性が悪く、かつ、面内異方性が大きいなどの
問題があるが、この発明では、１回目の中間焼鈍で一旦
組織を改善し、さらに冷延後に２回目の最終焼鈍を行う
ため上記のような問題が回避できる。
【００３１】
実施例１
転炉で溶製し、連鋳で鋳造した表１に示す成分組成を有
する、この発明の適合鋼１２種類、比較鋼７種類を、表
２に示す条件で、熱延、冷延、焼鈍を行った後、伸び率
０．５０％の調質圧延を施して板厚０．２５ｍｍの冷延
板とし、さらに錫めっき後、塗装焼付け処理をした。な
お、Ｌ鋼については、比較のため、従来の２回冷延方を
用いて製造した。
する、この発明の適合鋼１２種類、比較鋼７種類を、表
２に示す条件で、熱延、冷延、焼鈍を行った後、伸び率
０．５０％の調質圧延を施して板厚０．２５ｍｍの冷延
板とし、さらに錫めっき後、塗装焼付け処理をした。な
お、Ｌ鋼については、比較のため、従来の２回冷延方を
用いて製造した。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】これらの鋼板について、引張り特性、イヤ
リング率、ＢＨ、その他の材質調査を行った。これらの
調査結果を表３にまとめて示す。
リング率、ＢＨ、その他の材質調査を行った。これらの
調査結果を表３にまとめて示す。
【００３５】
【表３】
【００３６】ここに、表３において、各測定条件は以下
の通りである。 ・イヤリング率は、パンチ径５０ｍｍで１．６７の絞り
比で成型し、４５°方向のイヤリング率（耳率）をカッ
プの高さに対する耳高さの割合で評価した。 ・溶接性は、製缶時の電気抵抗溶接性についてのもので
、通常の条件で溶接した場合の外観、接合強度で従来材
と比較した。 ・ＢＨは、前記した評価方法により測定。 ・耐食性は、製缶後に内容物を充填したのちの耐食性試
験で、錆などの発生の有無で判定した。
の通りである。 ・イヤリング率は、パンチ径５０ｍｍで１．６７の絞り
比で成型し、４５°方向のイヤリング率（耳率）をカッ
プの高さに対する耳高さの割合で評価した。 ・溶接性は、製缶時の電気抵抗溶接性についてのもので
、通常の条件で溶接した場合の外観、接合強度で従来材
と比較した。 ・ＢＨは、前記した評価方法により測定。 ・耐食性は、製缶後に内容物を充填したのちの耐食性試
験で、錆などの発生の有無で判定した。
【００３７】表３から明らかなように、この発明の適合
例は、高強度でありながら、低降伏応力、高延性であり
、かつ、冷延性、溶接性、耐食性などの問題も生じてい
ない。なお、この発明の適合例の組織は、体積分率に差
はあるものの、いずれもフェライト・マルテンサイト、
あるいは、フェライト・ベイナイトの層状組織のない混
合組織となっており、上記機械的特性と対応するもので
あった。
例は、高強度でありながら、低降伏応力、高延性であり
、かつ、冷延性、溶接性、耐食性などの問題も生じてい
ない。なお、この発明の適合例の組織は、体積分率に差
はあるものの、いずれもフェライト・マルテンサイト、
あるいは、フェライト・ベイナイトの層状組織のない混
合組織となっており、上記機械的特性と対応するもので
あった。
【００３８】これに対し、比較材の従来の２回冷延法の
Ｌ試料は、高強度は得られるが、降伏応力が高く、延性
、イヤリング率も悪い。さらに、その強度が加工強化に
より得られているので、強化機構自体が熱的に不安定で
あり、高温で比較的長時間の熱処理が施される場合には
急激な強度の低下をともなうことになる。
Ｌ試料は、高強度は得られるが、降伏応力が高く、延性
、イヤリング率も悪い。さらに、その強度が加工強化に
より得られているので、強化機構自体が熱的に不安定で
あり、高温で比較的長時間の熱処理が施される場合には
急激な強度の低下をともなうことになる。
【００３９】また、２回冷延法で加工強化させた場合は
、その製造工程において、圧下率を厳密に制御すること
が用意でなく、したがって、材質のバラツキが大きく、
最終の缶強度のバラツキの大きな要員となっていた。し
かし、この発明方法によれば、仕上げ焼鈍後の冷延は基
本的には不要であり、鋼組成、焼鈍条件を制御すれば極
めて高い精度で材質を制御できることが明らかとなった
。
、その製造工程において、圧下率を厳密に制御すること
が用意でなく、したがって、材質のバラツキが大きく、
最終の缶強度のバラツキの大きな要員となっていた。し
かし、この発明方法によれば、仕上げ焼鈍後の冷延は基
本的には不要であり、鋼組成、焼鈍条件を制御すれば極
めて高い精度で材質を制御できることが明らかとなった
。
【００４０】実施例２
表３に示したＡ，Ｂ，Ｃ鋼板（適合例）とＬ鋼板（比較
例）を実際の３５０ ｍｌの飲料缶に製缶した後、１７
０ ℃、３０分の塗装焼付け処理を施し、耐圧試験を行
った。
例）を実際の３５０ ｍｌの飲料缶に製缶した後、１７
０ ℃、３０分の塗装焼付け処理を施し、耐圧試験を行
った。
【００４１】この結果、適合例のＡ，Ｂ，Ｃ鋼板の強度
は、比較材のＬ鋼板よりも低いにもかかわらず、最終的
な耐圧強度は比較材より大きい値を示した。すなわち、
適合例は、１００ ℃加熱の条件のもとで、１０ ｋｇ
ｆ／ｃｍ２ 以上の強度を示したのに対し、比較材は約
２０％低い８ ｋｇｆ／ｃｍ２ であった。
は、比較材のＬ鋼板よりも低いにもかかわらず、最終的
な耐圧強度は比較材より大きい値を示した。すなわち、
適合例は、１００ ℃加熱の条件のもとで、１０ ｋｇ
ｆ／ｃｍ２ 以上の強度を示したのに対し、比較材は約
２０％低い８ ｋｇｆ／ｃｍ２ であった。
【００４２】ここに、耐圧試験は、缶に内圧をかけ、缶
底の座屈の発生する臨界応力で評価した。
底の座屈の発生する臨界応力で評価した。
【００４３】実施例３
表１に示すＢ鋼（Ｍｎ ： １．０５ｗｔ％、適合鋼）
とＭｎ 含有量のみが異なるＲ鋼（Ｍｎ ： ０．４５
ｗｔ％）の連鋳スラブを、表４に示す熱延、冷延、焼鈍
条件で、板厚０．１５ｍｍの冷延板とし、さらに電気錫
めっきを施した。
とＭｎ 含有量のみが異なるＲ鋼（Ｍｎ ： ０．４５
ｗｔ％）の連鋳スラブを、表４に示す熱延、冷延、焼鈍
条件で、板厚０．１５ｍｍの冷延板とし、さらに電気錫
めっきを施した。
【００４４】
【表４】
これらのブリキ板に塗装焼付け処理（２１０ ℃、１０
分）を行った後、前記した評価方法によりＢＨを測定し
、さらに、３５０ ｍｌの飲料缶に製缶後、前記と同じ
方法で耐圧強度を測定した。これらの結果を表５に示す
。
分）を行った後、前記した評価方法によりＢＨを測定し
、さらに、３５０ ｍｌの飲料缶に製缶後、前記と同じ
方法で耐圧強度を測定した。これらの結果を表５に示す
。
【００４５】
【００４６】表５から明らかなように、Ｍｎ 含有量の
多いＢ鋼の方がＢＨ、耐圧強度とも高くなっており、Ｂ
Ｈが大きいほど、高温での耐圧強度が高くなることが確
認された。また、前にも述べたようにＢＨ性を重視する
場合には、Ｍｎ 含有量をこの発明の範囲内で多くする
ことがよい。
多いＢ鋼の方がＢＨ、耐圧強度とも高くなっており、Ｂ
Ｈが大きいほど、高温での耐圧強度が高くなることが確
認された。また、前にも述べたようにＢＨ性を重視する
場合には、Ｍｎ 含有量をこの発明の範囲内で多くする
ことがよい。
【００４７】実施例４
表１に示した、Ａ，Ｅ，Ｉ鋼（適合鋼）の連鋳スラブを
用いて、表６に示す条件、すなわち、１つはこの発明の
適合条件、他の１つは比較条件（１回冷延・焼鈍）で製
造した板厚０．２０ｍｍの冷延板について、引張り特性
、製缶性、組織などを調査した。それらの結果を表７に
示す。
用いて、表６に示す条件、すなわち、１つはこの発明の
適合条件、他の１つは比較条件（１回冷延・焼鈍）で製
造した板厚０．２０ｍｍの冷延板について、引張り特性
、製缶性、組織などを調査した。それらの結果を表７に
示す。
【００４８】
【表６】
【００４９】
【表７】
【００５０】ここに、表７において製缶性は、製缶加工
、カシメ加工いずれかで割れの有無を調査したもので、
カラーチエックを行いワレ発生の有無で判定した。 異方性は、従来材とのイヤリング率（前述）で比較判定
した。
、カシメ加工いずれかで割れの有無を調査したもので、
カラーチエックを行いワレ発生の有無で判定した。 異方性は、従来材とのイヤリング率（前述）で比較判定
した。
【００５１】表７から明らかなように、適合例は製缶性
、異方性ともに問題ないのに対し、１回冷延・焼鈍法を
用いた比較例は、製缶性、異方性ともに悪い。なお、異
方性が大きい場合は、耳（イヤリング）の発生による歩
止り低下のみならず、製缶工程における種々の工程でマ
シントラブルの原因となるので好ましくない。
、異方性ともに問題ないのに対し、１回冷延・焼鈍法を
用いた比較例は、製缶性、異方性ともに悪い。なお、異
方性が大きい場合は、耳（イヤリング）の発生による歩
止り低下のみならず、製缶工程における種々の工程でマ
シントラブルの原因となるので好ましくない。
【００５２】以上、この発明によれば、製缶用として好
適な特性を有する高強度鋼板が得られるが、このような
材質特性を有する鋼板を、一般に知られているＤＩ缶及
び３ピース缶に用いた場合、以下に示すような利点があ
ることが確認された。 ・良好な延性は、製缶時の絞り工程を容易にする。（Ｄ
Ｉ缶） ・面内異方性が小さいので、製缶時に耳の発生が少なく
歩止りが向上する。（ＤＩ缶） ・低降伏応力であるため、歪みの伝播が全体的により均
一となる。（ＤＩ缶，３ピース缶） ・焼付け硬化性を有しているので、最終的な缶自体の強
度が高い。（ＤＩ缶，３ピース缶）
適な特性を有する高強度鋼板が得られるが、このような
材質特性を有する鋼板を、一般に知られているＤＩ缶及
び３ピース缶に用いた場合、以下に示すような利点があ
ることが確認された。 ・良好な延性は、製缶時の絞り工程を容易にする。（Ｄ
Ｉ缶） ・面内異方性が小さいので、製缶時に耳の発生が少なく
歩止りが向上する。（ＤＩ缶） ・低降伏応力であるため、歪みの伝播が全体的により均
一となる。（ＤＩ缶，３ピース缶） ・焼付け硬化性を有しているので、最終的な缶自体の強
度が高い。（ＤＩ缶，３ピース缶）
【００５３】
【発明の効果】この発明は、変態組織強化を積極的に利
用し、２回の冷延と焼鈍を繰り返して、その組織を最適
化することにより、高強度で良好な延性を有し、かつ、
塗装焼付けによる強度増加の大きい冷延鋼板を得るもの
で、この発明によって得られる冷延鋼板は、製缶用原板
として有利に用いることができる。
用し、２回の冷延と焼鈍を繰り返して、その組織を最適
化することにより、高強度で良好な延性を有し、かつ、
塗装焼付けによる強度増加の大きい冷延鋼板を得るもの
で、この発明によって得られる冷延鋼板は、製缶用原板
として有利に用いることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ ： ０．１５ｗｔ％以下、Ｓｉ
： ０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： ３．００ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．１５０ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１００ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１０ ｗｔ％以下 及びＮ ：
０．０１００ｗｔ％以下 を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成からなり、
組織がフェライトと、マルテンサイト又はベイナイトの
混合組織を有する、ＴＳ ４０ ｋｇｆ／ｍｍ２ 以
上、Ｅｌ １５％以上及びＢＨ ５ ｋｇｆ／ｍｍ
２ 以上の製缶用高強度良加工性冷延鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ ： ０．１５ｗｔ％以下、Ｓｉ
： ０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： ３．００ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．１５０ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１００ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１０ ｗｔ％以下 及びＮ ：
０．０１００ｗｔ％以下 を含み、さらに Ｃｒ ： ０．０２ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下、
Ｔｉ：０．０１０ ｗｔ％以上、０．１００ ｗｔ％以
下、Ｎｂ ： ０．０１０ ｗｔ％以上、０．０６０
ｗｔ％以下 及びＢ ： ０．０００５ｗｔ％以上、
０．００３０ｗｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種
以上を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成からな
り、組織がフェライトと、マルテンサイト又はベイナイ
トの混合組織を有する、ＴＳ ４０ ｋｇｆ／ｍｍ２
以上、Ｅｌ １５％以上及びＢＨ ５ ｋｇｆ／
ｍｍ２ 以上の製缶用高強度良加工性冷延鋼板。 - 【請求項３】 Ｃ ： ０．１５ｗｔ％以下、Ｓｉ
： ０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： ３．００ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．１５０ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１００ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１０ ｗｔ％以下 及びＮ ：
０．０１００ｗｔ％以下 を含有する熱延板を、圧下率４０％以上の１次冷延後、
６８０ ℃以上、７５０ ℃以下の温度範囲での箱焼鈍
、又は、７００ ℃以上、９００ ℃以下の温度範囲で
の連続焼鈍による中間焼鈍を行った後、さらに、圧下率
４０％以上の２次冷延後、Ａｃ１変態点以上、９００
℃以下の温度範囲で連続焼鈍を行うことを特徴とする製
缶用高強度良加工性冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 Ｃ ： ０．１５ｗｔ％以下、Ｓｉ
： ０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： ３．００ｗｔ％以下、 Ａｌ ： ０．１５０ ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１００ ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１０ ｗｔ％以下 及びＮ ：
０．０１００ｗｔ％以下 を含み、さらに Ｃｒ ： ０．０２ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下、
Ｔｉ：０．０１０ ｗｔ％以上、０．１００ ｗｔ％以
下、Ｎｂ ： ０．０１０ ｗｔ％以上、０．０６０
ｗｔ％以下 及びＢ ： ０．０００５ｗｔ％以上、
０．００３０ｗｔ％以下を含有する熱延板を、圧下率４
０％以上の１次冷延後、６８０ ℃以上、７５０ ℃以
下の温度範囲での箱焼鈍、又は、７００ ℃以上、９０
０ ℃以下の温度範囲での連続焼鈍による中間焼鈍を行
った後、さらに、圧下率４０％以上の２次冷延後、Ａｃ
１変態点以上、９００ ℃以下の温度範囲で連続焼鈍を
行うことを特徴とする製缶用高強度良加工性冷延鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13529891A JPH04337049A (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 製缶用高強度良加工性冷延鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13529891A JPH04337049A (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 製缶用高強度良加工性冷延鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04337049A true JPH04337049A (ja) | 1992-11-25 |
Family
ID=15148435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13529891A Pending JPH04337049A (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 製缶用高強度良加工性冷延鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04337049A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0734193A (ja) * | 1993-07-14 | 1995-02-03 | Toyo Kohan Co Ltd | 薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法 |
| WO2003018857A1 (en) * | 2001-08-24 | 2003-03-06 | Nippon Steel Corporation | Steel plate exhibiting excellent workability and method for producing the same |
| WO2005103316A1 (ja) * | 2004-04-27 | 2005-11-03 | Jfe Steel Corporation | 缶用鋼板およびその製造方法 |
| WO2009035120A1 (ja) * | 2007-09-10 | 2009-03-19 | Nippon Steel Corporation | 製缶用高強度薄鋼板及びその製造方法 |
| JP2013231227A (ja) * | 2012-05-02 | 2013-11-14 | Jfe Steel Corp | 高強度高延性鋼板の製造方法 |
| JP2019011508A (ja) * | 2017-06-29 | 2019-01-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低降伏比型高強度鋼板およびその製造方法 |
| JP2019011507A (ja) * | 2017-06-29 | 2019-01-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高降伏比型高強度鋼板およびその製造方法 |
| US10837076B2 (en) | 2014-11-12 | 2020-11-17 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for cans and method for manufacturing steel sheet for cans |
| KR20210000851A (ko) * | 2019-06-26 | 2021-01-06 | 현대제철 주식회사 | 강판 및 그 제조방법 |
| JPWO2021167023A1 (ja) * | 2020-02-21 | 2021-08-26 |
-
1991
- 1991-05-13 JP JP13529891A patent/JPH04337049A/ja active Pending
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0734193A (ja) * | 1993-07-14 | 1995-02-03 | Toyo Kohan Co Ltd | 薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法 |
| US8052807B2 (en) | 2001-08-24 | 2011-11-08 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet excellent in workability |
| WO2003018857A1 (en) * | 2001-08-24 | 2003-03-06 | Nippon Steel Corporation | Steel plate exhibiting excellent workability and method for producing the same |
| US7534312B2 (en) | 2001-08-24 | 2009-05-19 | Nippon Steel Corporation | Steel plate exhibiting excellent workability and method for producing the same |
| US7749343B2 (en) | 2001-08-24 | 2010-07-06 | Nippon Steel Corporation | Method to produce steel sheet excellent in workability |
| US7776161B2 (en) | 2001-08-24 | 2010-08-17 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet excellent in workability |
| WO2005103316A1 (ja) * | 2004-04-27 | 2005-11-03 | Jfe Steel Corporation | 缶用鋼板およびその製造方法 |
| WO2009035120A1 (ja) * | 2007-09-10 | 2009-03-19 | Nippon Steel Corporation | 製缶用高強度薄鋼板及びその製造方法 |
| JP2013231227A (ja) * | 2012-05-02 | 2013-11-14 | Jfe Steel Corp | 高強度高延性鋼板の製造方法 |
| US10837076B2 (en) | 2014-11-12 | 2020-11-17 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for cans and method for manufacturing steel sheet for cans |
| JP2019011508A (ja) * | 2017-06-29 | 2019-01-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低降伏比型高強度鋼板およびその製造方法 |
| JP2019011507A (ja) * | 2017-06-29 | 2019-01-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高降伏比型高強度鋼板およびその製造方法 |
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