JPH01148444A - 高酸素鋼のブローホール減少方法 - Google Patents
高酸素鋼のブローホール減少方法Info
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- JPH01148444A JPH01148444A JP30573887A JP30573887A JPH01148444A JP H01148444 A JPH01148444 A JP H01148444A JP 30573887 A JP30573887 A JP 30573887A JP 30573887 A JP30573887 A JP 30573887A JP H01148444 A JPH01148444 A JP H01148444A
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- powder
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は連続鋳造における高酸素鋼の鋳造に関するもの
である。
である。
（従来の技術）
低炭素高酸素鋼（０２００〜４００ｐｐｍ）を＃８造す
る際には、その溶鋼のＣ値を、０、００２５重量％以下
とし、 Ｃ＋Ｏ→ＣＯ によるＣＯ気泡の発生をおさえることにより溶鋼のブロ
ーホール発生を防止している。
る際には、その溶鋼のＣ値を、０、００２５重量％以下
とし、 Ｃ＋Ｏ→ＣＯ によるＣＯ気泡の発生をおさえることにより溶鋼のブロ
ーホール発生を防止している。
しかしながら、連続鋳造の鋳込において使用されている
モールドパウダはその溶解時間の調整を目的として、５
〜６重量％のカーボンを含有しており、このカーボンと
溶鋼中のフリー酸素とが反応し、スラブの表面にブロー
ホールを発生させていた。このスラブはホットロールさ
れる前には、表面めブローホールを完全に除去する必要
かあり、スラブの手入れ減りとして７〜８％もｆ入れ除
去する必要かあった。
モールドパウダはその溶解時間の調整を目的として、５
〜６重量％のカーボンを含有しており、このカーボンと
溶鋼中のフリー酸素とが反応し、スラブの表面にブロー
ホールを発生させていた。このスラブはホットロールさ
れる前には、表面めブローホールを完全に除去する必要
かあり、スラブの手入れ減りとして７〜８％もｆ入れ除
去する必要かあった。
また、特開昭５５−２１５６８号公報にモールドパウダ
中にＣａ−５ｉ合金を配合し、更にＣを０．５１１％以
下に低減したパウダが開示されているが、巾にＣを低減
したのみでは溶解時間が短くなり適当な溶融層厚みが得
られないという問題がある。
中にＣａ−５ｉ合金を配合し、更にＣを０．５１１％以
下に低減したパウダが開示されているが、巾にＣを低減
したのみでは溶解時間が短くなり適当な溶融層厚みが得
られないという問題がある。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明はスラブの表面に発生するブローホール低下を目
的に、Ｃ値を低下させたモールドパウダを使用するもの
である。
的に、Ｃ値を低下させたモールドパウダを使用するもの
である。
（問題点を解決するための手段）
連続鋳造に使用するモールドパウダとして、ＣａＯ：２
０〜３０重敬％ ５装置２：２０〜３０重量％ Ａ４１２０ｇ：５〜１０重量％ Ｎａ２０ ： ５〜１５重量％ Ｃ：６〜７重量％以下 その他ＭｇＯ，ＮａＦ が従来の代表的な成分系である。高酸素鋼のブローホー
ル対策としてそ−ルドバウダのＣ濃度を低下させたパウ
ダを使用すると、パウダの溶解時間が早くなり、適度な
溶解層厚みを確保できないことになる。例えば、 ＣａＯ：３０重量部 ＳｉＯ２：３０爪量部 Ａ文２０３ニア、５重敬部 Ｎａ２Ｏ：１１重量部 を基本成分とし、Ｃ組成を３〜１２重量％の間て変化さ
せたパウダな用いて１２００°Ｃ雰囲気下で溶解したと
きのＣ組成と溶解時間との関係を第１図に示した。第１
図より、ｃ５度を低下させた場合溶解時間が短くなるた
めに、モールドパウダの消費速度以上にパウダの溶解速
度が速く、適当な溶解層厚み（１０〜１５ｍｍ）以上の
溶融層厚みとなることになる。
０〜３０重敬％ ５装置２：２０〜３０重量％ Ａ４１２０ｇ：５〜１０重量％ Ｎａ２０ ： ５〜１５重量％ Ｃ：６〜７重量％以下 その他ＭｇＯ，ＮａＦ が従来の代表的な成分系である。高酸素鋼のブローホー
ル対策としてそ−ルドバウダのＣ濃度を低下させたパウ
ダを使用すると、パウダの溶解時間が早くなり、適度な
溶解層厚みを確保できないことになる。例えば、 ＣａＯ：３０重量部 ＳｉＯ２：３０爪量部 Ａ文２０３ニア、５重敬部 Ｎａ２Ｏ：１１重量部 を基本成分とし、Ｃ組成を３〜１２重量％の間て変化さ
せたパウダな用いて１２００°Ｃ雰囲気下で溶解したと
きのＣ組成と溶解時間との関係を第１図に示した。第１
図より、ｃ５度を低下させた場合溶解時間が短くなるた
めに、モールドパウダの消費速度以上にパウダの溶解速
度が速く、適当な溶解層厚み（１０〜１５ｍｍ）以上の
溶融層厚みとなることになる。
一方、第２図にモールドパウダのＣ値とブローホールを
手入するために必要な手入れ減り量との関係を示した。
手入するために必要な手入れ減り量との関係を示した。
第２図より、Ｃ濃度を低下させることによりスラブ表面
に発生するブローホールを低下させ、スラブ手入れ減り
を減少させることか可能であることが分る。モールドパ
ウダ中のＣ濃度を１重置％以下にした場合、スラブ表面
のブローホールは発生しない。そこで、パウダ中のＣ濃
度を下げ、かつパウダの溶解速度を遅くすればよい。パ
ウダの溶解速度を遅くするには中空パウダを使用すれば
よい。すなわちＣ濃度に依存しない溶融特性を示すパウ
ダを用いる。
に発生するブローホールを低下させ、スラブ手入れ減り
を減少させることか可能であることが分る。モールドパ
ウダ中のＣ濃度を１重置％以下にした場合、スラブ表面
のブローホールは発生しない。そこで、パウダ中のＣ濃
度を下げ、かつパウダの溶解速度を遅くすればよい。パ
ウダの溶解速度を遅くするには中空パウダを使用すれば
よい。すなわちＣ濃度に依存しない溶融特性を示すパウ
ダを用いる。
Ｃをｉ、ｏｚ量％以下としたモールドパウダを用いて連
続鋳造することにより、極低次高酸素鋼のブローホール
を減少することができ、この場合、パウダを中空パウダ
とすることにより溶解速度を適正に遅くすることかでき
る。
続鋳造することにより、極低次高酸素鋼のブローホール
を減少することができ、この場合、パウダを中空パウダ
とすることにより溶解速度を適正に遅くすることかでき
る。
溶鋼の成分値
Ｃ：０．００３５重量％
Ｍｎ＋０．０５重量％
Ｓｉ：０．００２１重量％
Ｐ：０．０１５重量％
Ｓ：０．０ＩＯ重量％
Ａ文：０．００１１重量％
０：３４５ｐｐｍ
の溶鋼をスラブ厚み２６０ｍｍ、スラブ幅１１５０ｍｍ
で２ストランド垂直曲げ連続鋳造機（コンキャスト製）
で鋳造した。
で２ストランド垂直曲げ連続鋳造機（コンキャスト製）
で鋳造した。
モールドパウダとして
Ｃａｂ：３０重量部
ＳｉＯ２：３０重量部
Ａ１２０３ ： ７．５１量部
Ｎａ２Ｏ：１１重量部
を基本成分とし、次の３種のＣを含むパウダを使用した
。
。
（イ） Ｃ：５重量％（従来品）
（ロ） Ｃ：２重量％（比較例）
（ハ）Ｃ：０．５重量％（中空顆粒）（実施例）鋳込み
量は（イ）、（ロ）、（ハ）それぞれ約２５０トンであ
る。また鋳込み速度は平均で（イ） １．２５ｍ／ｍ
ｉ ｎ、 （ロ）１．１８ｍ／ｍｉｎ、（ハ）１．２
０ｍ／ｍｉｎであった。
量は（イ）、（ロ）、（ハ）それぞれ約２５０トンであ
る。また鋳込み速度は平均で（イ） １．２５ｍ／ｍ
ｉ ｎ、 （ロ）１．１８ｍ／ｍｉｎ、（ハ）１．２
０ｍ／ｍｉｎであった。
手入れ減りのヒストグラムを第３図に示す。
（イ）は平均で７．２％、（ロ）は３．１％、（ハ）は
ブローホール発生は見られず、すべて無手入れで流すこ
とが可能であった。
ブローホール発生は見られず、すべて無手入れで流すこ
とが可能であった。
（発明の効果〕
本発明により高酸素鋼の手入れ減りがほとんど皆無にな
り溶鋼の歩留りが向上し、産業上大いに効果を発揮した
。
り溶鋼の歩留りが向上し、産業上大いに効果を発揮した
。
第１図はモールドパウダのＣ値とモールドパウダの溶解
時間との関係を示すグラフ、第２図はモールドパウダの
Ｃの値とスラブ手入れ減りの関係を示すグラフ、第３図
は手入れ減りの比較を示すヒストグラムである。
時間との関係を示すグラフ、第２図はモールドパウダの
Ｃの値とスラブ手入れ減りの関係を示すグラフ、第３図
は手入れ減りの比較を示すヒストグラムである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 極低炭高酸素鋼を連続鋳造で鋳造する際にＣａＯ：
２０〜３０重量％ ＳｉＯ＿２：２０〜３０重量％ Ａｌ＿２Ｏ＿３：５〜１０重量％ Ｎａ＿２Ｏ：５〜１５重量％ Ｃ：１．０重量％以下 とした中空のモールドパウダを使用することを特徴とす
る高酸素鋼のブローホール減少方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30573887A JPH01148444A (ja) | 1987-12-04 | 1987-12-04 | 高酸素鋼のブローホール減少方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30573887A JPH01148444A (ja) | 1987-12-04 | 1987-12-04 | 高酸素鋼のブローホール減少方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01148444A true JPH01148444A (ja) | 1989-06-09 |
| JPH055577B2 JPH055577B2 (ja) | 1993-01-22 |
Family
ID=17948745
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30573887A Granted JPH01148444A (ja) | 1987-12-04 | 1987-12-04 | 高酸素鋼のブローホール減少方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01148444A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04235226A (ja) * | 1991-01-10 | 1992-08-24 | Kawasaki Steel Corp | 密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
| CN108889916A (zh) * | 2018-06-25 | 2018-11-27 | 河钢股份有限公司 | 控制中碳钢宽厚板坯皮下类气泡缺陷的方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51132113A (en) * | 1973-12-03 | 1976-11-17 | Sutoruberugu Gmbh | Additions for continuous steel casting |
| JPS52123330A (en) * | 1976-04-07 | 1977-10-17 | Eitel Hans Joachim | Powder for casting and method of making the powder |
| JPS6087960A (ja) * | 1983-09-22 | 1985-05-17 | フオセコ・インターナシヨナル・リミテツド | 金属鋳造用溶剤、その製造方法及び鋳造方法 |
| JPS63174767A (ja) * | 1987-01-14 | 1988-07-19 | Nippon Steel Corp | 極低炭素鋼鋳造用パウダ− |
| JPH0422663A (ja) * | 1990-05-18 | 1992-01-27 | Hitachi Ltd | 印字装置 |
-
1987
- 1987-12-04 JP JP30573887A patent/JPH01148444A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51132113A (en) * | 1973-12-03 | 1976-11-17 | Sutoruberugu Gmbh | Additions for continuous steel casting |
| JPS52123330A (en) * | 1976-04-07 | 1977-10-17 | Eitel Hans Joachim | Powder for casting and method of making the powder |
| JPS6087960A (ja) * | 1983-09-22 | 1985-05-17 | フオセコ・インターナシヨナル・リミテツド | 金属鋳造用溶剤、その製造方法及び鋳造方法 |
| JPS63174767A (ja) * | 1987-01-14 | 1988-07-19 | Nippon Steel Corp | 極低炭素鋼鋳造用パウダ− |
| JPH0422663A (ja) * | 1990-05-18 | 1992-01-27 | Hitachi Ltd | 印字装置 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04235226A (ja) * | 1991-01-10 | 1992-08-24 | Kawasaki Steel Corp | 密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
| JPH07122099B2 (ja) * | 1991-01-10 | 1995-12-25 | 川崎製鉄株式会社 | 密着性、耐泡・黒点欠陥性に優れたほうろう用鋼板の製造方法 |
| CN108889916A (zh) * | 2018-06-25 | 2018-11-27 | 河钢股份有限公司 | 控制中碳钢宽厚板坯皮下类气泡缺陷的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH055577B2 (ja) | 1993-01-22 |
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