JPH11197804A - モールドパウダ - Google Patents
モールドパウダInfo
- Publication number
- JPH11197804A JPH11197804A JP975498A JP975498A JPH11197804A JP H11197804 A JPH11197804 A JP H11197804A JP 975498 A JP975498 A JP 975498A JP 975498 A JP975498 A JP 975498A JP H11197804 A JPH11197804 A JP H11197804A
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- Japan
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- mold
- cao
- powder
- mold powder
- steel
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【課題】冷間圧延後も表面欠陥を生じにくく、極低炭素
鋼の品質を確保し易い連続鋳造用のモールドパウダを提
供する。 【解決手段】遊離炭素含有量を２．０％以下とすること
で溶鋼との接触中の心胆量を低減して極低炭素鋼として
の品質を確保可能とすると共に、成分中のＣａＯ及びＳ
ｉＯ2 の含有量を重量比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）で１．２
０以上とすることでモールド抜熱量を低減して緩冷却を
可能とし、もって初期凝固過程での凝固シェルを健全な
ものとして表面欠陥の原因となる不純物等の捕捉を抑制
する。
鋼の品質を確保し易い連続鋳造用のモールドパウダを提
供する。 【解決手段】遊離炭素含有量を２．０％以下とすること
で溶鋼との接触中の心胆量を低減して極低炭素鋼として
の品質を確保可能とすると共に、成分中のＣａＯ及びＳ
ｉＯ2 の含有量を重量比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）で１．２
０以上とすることでモールド抜熱量を低減して緩冷却を
可能とし、もって初期凝固過程での凝固シェルを健全な
ものとして表面欠陥の原因となる不純物等の捕捉を抑制
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、炭素含有量が０．
０１％以下の極低炭素鋼を連続鋳造法で製造するに際
し、潤滑などを目的としてモールド（鋳型）内で用いる
モールドパウダに関するものである。
０１％以下の極低炭素鋼を連続鋳造法で製造するに際
し、潤滑などを目的としてモールド（鋳型）内で用いる
モールドパウダに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、鋼の連続鋳造法に用いられるモ
ールドパウダは、主成分としてＳｉＯ 2 ，ＣａＯ，Ｎａ
2 Ｏ，ＣａＦ2 ，ＮａＦ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｃ等で構成され
ており、鋳造速度に応じて粘度や軟化点を調整してい
る。このうち、極低炭素鋼の連続鋳造に用いられるモー
ルドパウダとしては、特にノロカミやブローホールに代
表される表面欠陥が少ないこと、浸炭（Ｃピックアッ
プ）が少ないことなどが要求される。
ールドパウダは、主成分としてＳｉＯ 2 ，ＣａＯ，Ｎａ
2 Ｏ，ＣａＦ2 ，ＮａＦ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｃ等で構成され
ており、鋳造速度に応じて粘度や軟化点を調整してい
る。このうち、極低炭素鋼の連続鋳造に用いられるモー
ルドパウダとしては、特にノロカミやブローホールに代
表される表面欠陥が少ないこと、浸炭（Ｃピックアッ
プ）が少ないことなどが要求される。
【０００３】一方、極低炭素鋼は、その硬度が低いため
に、スラブ表面に付着したパウダがスケールと共に剥離
しない場合、鋳造ロールによって表層下０．５〜１．５
ｍｍまで押付けられ、これが冷間圧延鋼板の表面欠陥の
原因になると考えられており、それを解決する手段とし
て、ＣａＯ及びＳｉＯ2 の含有量の重量比（ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 ）の値を１．０以下としたり、例えば特公平５−
５５２２１号公報に記載されるようにＢ2 Ｏ3 を添加し
たりする方法が採られている。
に、スラブ表面に付着したパウダがスケールと共に剥離
しない場合、鋳造ロールによって表層下０．５〜１．５
ｍｍまで押付けられ、これが冷間圧延鋼板の表面欠陥の
原因になると考えられており、それを解決する手段とし
て、ＣａＯ及びＳｉＯ2 の含有量の重量比（ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 ）の値を１．０以下としたり、例えば特公平５−
５５２２１号公報に記載されるようにＢ2 Ｏ3 を添加し
たりする方法が採られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来技術では、モールド内に流入したパウダが冷却過程で
結晶化しないでガラス化してしまうため、凝固シェルか
らモールドへの抜熱量が大きくなって初期凝固過程で不
均一凝固が生じ易い。このような不均一凝固はスラブ表
面の割れの原因になる他、モールドメニスカス部におけ
るツメ状初期凝固シェルの形状が複雑となるため、アル
ミナ等の脱酸生成物やパウダースラグ或いはＡｒ等の吹
き込みガス気泡が捕捉され易くなり、それらが冷間圧延
鋼板の表面欠陥の原因となる。
来技術では、モールド内に流入したパウダが冷却過程で
結晶化しないでガラス化してしまうため、凝固シェルか
らモールドへの抜熱量が大きくなって初期凝固過程で不
均一凝固が生じ易い。このような不均一凝固はスラブ表
面の割れの原因になる他、モールドメニスカス部におけ
るツメ状初期凝固シェルの形状が複雑となるため、アル
ミナ等の脱酸生成物やパウダースラグ或いはＡｒ等の吹
き込みガス気泡が捕捉され易くなり、それらが冷間圧延
鋼板の表面欠陥の原因となる。
【０００５】本発明はこれらの諸問題に鑑みて開発され
たものであり、特に極低炭素鋼の表面欠陥の発生を抑制
防止することが可能なモールドパウダを提供することを
目的とするものである。
たものであり、特に極低炭素鋼の表面欠陥の発生を抑制
防止することが可能なモールドパウダを提供することを
目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記問題を解決するため
に、本発明のモールドパウダは、炭素含有量が０．０１
％以下の極低炭素鋼を連続鋳造法で製造する際に用いる
モールドパウダであって、遊離炭素含有量が２．０％以
下で且つＣａＯ及びＳｉＯ2 の含有量が重量比（ＣａＯ
／ＳｉＯ2 ）で１．２０以上の組成であることを特徴と
するものである。
に、本発明のモールドパウダは、炭素含有量が０．０１
％以下の極低炭素鋼を連続鋳造法で製造する際に用いる
モールドパウダであって、遊離炭素含有量が２．０％以
下で且つＣａＯ及びＳｉＯ2 の含有量が重量比（ＣａＯ
／ＳｉＯ2 ）で１．２０以上の組成であることを特徴と
するものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】次に、本発明に係るモールドパウ
ダについて、実施形態を用いながら説明する。
ダについて、実施形態を用いながら説明する。
【０００８】まず、モールドパウダのＣａＯ及びＳｉＯ
2 の含有量を重量比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）で１．２０以
上とすることにより、モールド内に流入したパウダが冷
却過程で結晶化する。この結晶化に際して結晶間に気孔
が生じることから、モールド内溶鋼からモールド銅板へ
の輻射伝熱が低減され，つまり緩冷却となり、初期凝固
過程での不均一凝固が抑制でき、所謂健全な凝固シェル
を形成することができる。従って、前述のようなアルミ
ナ等の脱酸生成物やパウダースラグ或いはＡｒ等の吹き
込みガス気泡を捕捉しにくく、その分だけ冷間圧延鋼板
の表面欠陥が生じにくい。ここで、前記重量比（ＣａＯ
／ＳｉＯ2 ）が１．２０未満の場合には、前述したパウ
ダの結晶化が不十分となり、緩冷却効果が低い。また、
前記重量比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が高くなると、パウダ
の均一流入性の悪化や所謂パウダフィルム切れを生じ易
いことから、重量比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）は１．４０未
満であることが好ましい。
2 の含有量を重量比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）で１．２０以
上とすることにより、モールド内に流入したパウダが冷
却過程で結晶化する。この結晶化に際して結晶間に気孔
が生じることから、モールド内溶鋼からモールド銅板へ
の輻射伝熱が低減され，つまり緩冷却となり、初期凝固
過程での不均一凝固が抑制でき、所謂健全な凝固シェル
を形成することができる。従って、前述のようなアルミ
ナ等の脱酸生成物やパウダースラグ或いはＡｒ等の吹き
込みガス気泡を捕捉しにくく、その分だけ冷間圧延鋼板
の表面欠陥が生じにくい。ここで、前記重量比（ＣａＯ
／ＳｉＯ2 ）が１．２０未満の場合には、前述したパウ
ダの結晶化が不十分となり、緩冷却効果が低い。また、
前記重量比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が高くなると、パウダ
の均一流入性の悪化や所謂パウダフィルム切れを生じ易
いことから、重量比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）は１．４０未
満であることが好ましい。
【０００９】また、遊離炭素（以下、単にＣとも記す）
含有量については、その値が２．０％を超えると未溶融
パウダ中のＣと溶鋼との接触により浸炭（Ｃピックアッ
プ）量が５ｐｐｍとなる場合があることから、２．０％
以下に限定した。一方、パウダ中のＣは、その含有量が
低過ぎる場合、滓化速度が著しく速くなり、所謂溶け過
ぎの状態になること、或いは保温性確保の観点から０．
８％以上とすることが好ましい。
含有量については、その値が２．０％を超えると未溶融
パウダ中のＣと溶鋼との接触により浸炭（Ｃピックアッ
プ）量が５ｐｐｍとなる場合があることから、２．０％
以下に限定した。一方、パウダ中のＣは、その含有量が
低過ぎる場合、滓化速度が著しく速くなり、所謂溶け過
ぎの状態になること、或いは保温性確保の観点から０．
８％以上とすることが好ましい。
【００１０】次に、実施例並びに比較例として、鋳込速
度２．０〜２．２ｍ／分，オシレーションサイクル１６
０〜２００ｃｐｍ，オシレーションストローク６ｍｍの
条件で、炭素濃度１５〜２４ｐｐｍの極低炭素鋼を連続
鋳造したときのデータを示す。まず、図１ａにモールド
パウダ塩基度（＝重量比）（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）とモー
ルド内抜熱量Ｑとの関係を示す。ここで、モールド抜熱
量Ｑは、((モールド冷却水入出温度差×冷却水量）／
（鋳込速度×（モールド短辺長さ＋モールド長辺長さ))
で表される。同図から明らかなように、モールドパウダ
塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）を上昇させるとモールド抜
熱量Ｑは低下する。
度２．０〜２．２ｍ／分，オシレーションサイクル１６
０〜２００ｃｐｍ，オシレーションストローク６ｍｍの
条件で、炭素濃度１５〜２４ｐｐｍの極低炭素鋼を連続
鋳造したときのデータを示す。まず、図１ａにモールド
パウダ塩基度（＝重量比）（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）とモー
ルド内抜熱量Ｑとの関係を示す。ここで、モールド抜熱
量Ｑは、((モールド冷却水入出温度差×冷却水量）／
（鋳込速度×（モールド短辺長さ＋モールド長辺長さ))
で表される。同図から明らかなように、モールドパウダ
塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）を上昇させるとモールド抜
熱量Ｑは低下する。
【００１１】次に、図１ｂにモールド抜熱量Ｑと冷間圧
延表面処理鋼板のスケール・スリーバー発生率との関係
を示す。同図から明らかなように、本発明，即ちモール
ドパウダ塩基度（＝重量比）（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が
１．２０以上で、モールド抜熱量Ｑが低いときには、ス
ケール・スリーバー等の表面欠陥は発生しにくい。
延表面処理鋼板のスケール・スリーバー発生率との関係
を示す。同図から明らかなように、本発明，即ちモール
ドパウダ塩基度（＝重量比）（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が
１．２０以上で、モールド抜熱量Ｑが低いときには、ス
ケール・スリーバー等の表面欠陥は発生しにくい。
【００１２】次に、図１ｃにモールドパウダ中のＣ含有
量とタンディッシュ溶鋼から鋳片までの炭素濃度［Ｃ］
上昇量との関係を示す。同図から明らかなように、モー
ルドパウダ中のＣ含有量が２．０％を超えると［Ｃ］上
昇量が３ｐｐｍ以上になり、極低炭素鋼として問題があ
る。
量とタンディッシュ溶鋼から鋳片までの炭素濃度［Ｃ］
上昇量との関係を示す。同図から明らかなように、モー
ルドパウダ中のＣ含有量が２．０％を超えると［Ｃ］上
昇量が３ｐｐｍ以上になり、極低炭素鋼として問題があ
る。
【００１３】このように、本実施形態のモールドパウダ
を用いて極低炭素鋼を連続鋳造すれば、モールド抜熱量
Ｑが低下して緩冷却が可能となることから、初期凝固過
程での不均一凝固を抑制して本来の健全な凝固シェルを
形成することができ、これによりアルミナ等の脱酸生成
物やパウダースラグ或いはＡｒ等の吹き込みガス気泡を
捕捉しにくく、その分だけ冷間圧延鋼板の表面欠陥が生
じにくい。また、Ｃピックアップを抑制して極低炭素鋼
としての品質を確保することができる。
を用いて極低炭素鋼を連続鋳造すれば、モールド抜熱量
Ｑが低下して緩冷却が可能となることから、初期凝固過
程での不均一凝固を抑制して本来の健全な凝固シェルを
形成することができ、これによりアルミナ等の脱酸生成
物やパウダースラグ或いはＡｒ等の吹き込みガス気泡を
捕捉しにくく、その分だけ冷間圧延鋼板の表面欠陥が生
じにくい。また、Ｃピックアップを抑制して極低炭素鋼
としての品質を確保することができる。
【００１４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のモールド
パウダによれば、ＣａＯ及びＳｉＯ2の含有量を重量比
（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）で１．２０以上とすることによ
り、モールド内に流入したパウダが冷却過程で結晶化
し、これによりモールド抜熱量を低減して緩冷却が可能
となり、初期凝固過程での不均一凝固が抑制でき、アル
ミナ等の脱酸生成物やパウダースラグ或いはＡｒ等の吹
き込みガス気泡を捕捉しにくく、その分だけ冷間圧延鋼
板の表面欠陥が生じにくい。また、遊離炭素含有量を
２．０以下とすることにより、溶鋼との接触による浸炭
（Ｃピックアップ）量を抑制することができ、極低炭素
鋼としての品質を確保することができる。
パウダによれば、ＣａＯ及びＳｉＯ2の含有量を重量比
（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）で１．２０以上とすることによ
り、モールド内に流入したパウダが冷却過程で結晶化
し、これによりモールド抜熱量を低減して緩冷却が可能
となり、初期凝固過程での不均一凝固が抑制でき、アル
ミナ等の脱酸生成物やパウダースラグ或いはＡｒ等の吹
き込みガス気泡を捕捉しにくく、その分だけ冷間圧延鋼
板の表面欠陥が生じにくい。また、遊離炭素含有量を
２．０以下とすることにより、溶鋼との接触による浸炭
（Ｃピックアップ）量を抑制することができ、極低炭素
鋼としての品質を確保することができる。
【図１】本発明のモールドパウダによる作用の説明図で
ある。
ある。
Claims (1)
- 【請求項１】 炭素含有量が０．０１％以下の極低炭素
鋼を連続鋳造法で製造する際に用いるモールドパウダで
あって、遊離炭素含有量が２．０％以下で且つＣａＯ及
びＳｉＯ2 の含有量が重量比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）で
１．２０以上の組成であることを特徴とするモールドパ
ウダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP975498A JPH11197804A (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | モールドパウダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP975498A JPH11197804A (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | モールドパウダ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11197804A true JPH11197804A (ja) | 1999-07-27 |
Family
ID=11729087
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP975498A Pending JPH11197804A (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | モールドパウダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11197804A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040003315A (ko) * | 2002-07-02 | 2004-01-13 | 주식회사 포스코 | 저 탄소강 제조용 몰드플럭스 |
-
1998
- 1998-01-21 JP JP975498A patent/JPH11197804A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040003315A (ko) * | 2002-07-02 | 2004-01-13 | 주식회사 포스코 | 저 탄소강 제조용 몰드플럭스 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041122 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20061016 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20061024 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061213 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070605 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070712 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070807 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20071211 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |