JPH04224063A - 連続鋳造用モールドパウダー - Google Patents
連続鋳造用モールドパウダーInfo
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- JPH04224063A JPH04224063A JP2405098A JP40509890A JPH04224063A JP H04224063 A JPH04224063 A JP H04224063A JP 2405098 A JP2405098 A JP 2405098A JP 40509890 A JP40509890 A JP 40509890A JP H04224063 A JPH04224063 A JP H04224063A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、連続鋳造用モールド
パウダー、特にマンガン含有量が １．０重量％以上の
高マンガン鋼の連続鋳造に使用するのに好適なモールド
パウダーに関する。
パウダー、特にマンガン含有量が １．０重量％以上の
高マンガン鋼の連続鋳造に使用するのに好適なモールド
パウダーに関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造においては、鋳型内の溶鋼
の酸化を防止し、鋳型と鋳片の間の潤滑性を良好に保つ
等の目的で鋳型内の湯面に粉末状あるいは顆粒状の、い
わゆるモールドパウダー （以下、単にパウダーと記す
） を添加する。従来の連続鋳造用モールドパウダーは
、 ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３ を基材とし、これ
にＮａ、Ｌｉなどを炭酸塩やふっ化物の状態で添加して
Ｎａ２Ｏ、Ｌｉ２Ｏなどのアルカリ金属酸化物を生成さ
せたり、ホタル石を添加することにより、凝固点や粘度
を調整している。このパウダーの溶融物（パウダースラ
グ）を鋳型と鋳片の間へ流入させ、鋳型と鋳片間の潤滑
を十分に行わせることにより安定な鋳造ができる。
の酸化を防止し、鋳型と鋳片の間の潤滑性を良好に保つ
等の目的で鋳型内の湯面に粉末状あるいは顆粒状の、い
わゆるモールドパウダー （以下、単にパウダーと記す
） を添加する。従来の連続鋳造用モールドパウダーは
、 ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３ を基材とし、これ
にＮａ、Ｌｉなどを炭酸塩やふっ化物の状態で添加して
Ｎａ２Ｏ、Ｌｉ２Ｏなどのアルカリ金属酸化物を生成さ
せたり、ホタル石を添加することにより、凝固点や粘度
を調整している。このパウダーの溶融物（パウダースラ
グ）を鋳型と鋳片の間へ流入させ、鋳型と鋳片間の潤滑
を十分に行わせることにより安定な鋳造ができる。
【０００３】しかしながら、マンガン含有量が １．０
重量％以上のいわゆる高マンガン鋼を鋳造する場合にお
いては斑点状の押し込み疵が多発することが問題となっ
ていた。
重量％以上のいわゆる高マンガン鋼を鋳造する場合にお
いては斑点状の押し込み疵が多発することが問題となっ
ていた。
【０００４】これは溶鋼中のマンガンがパウダーに含ま
れる酸素によって酸化され、パウダー中に ＭｎＯとな
って移行し、パウダーの化学組成を変化させて鋳造中に
パウダーの物性を変化させることによるもので、とくに
粘度および表面張力が低下し、溶融したパウダーが溶鋼
中に巻き込まれ易くなることが原因の一つになっている
。
れる酸素によって酸化され、パウダー中に ＭｎＯとな
って移行し、パウダーの化学組成を変化させて鋳造中に
パウダーの物性を変化させることによるもので、とくに
粘度および表面張力が低下し、溶融したパウダーが溶鋼
中に巻き込まれ易くなることが原因の一つになっている
。
【０００５】この問題に対して、あらかじめパウダー中
の ＭｎＯ濃度を鋳造中の見かけの平衡濃度まで上昇さ
せておくことによって鋳造中のパウダーの組成変化を抑
制し、鋳片表面の欠陥を少なくすることができるとの報
告がなされている （ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪＶｏｌ．１（
１９８８）−１２６８）。しかし、この方法では、パウ
ダー中の酸素ポテンシャルが上昇し、溶鋼中のアルミニ
ウムなどが酸化されるという問題がある。
の ＭｎＯ濃度を鋳造中の見かけの平衡濃度まで上昇さ
せておくことによって鋳造中のパウダーの組成変化を抑
制し、鋳片表面の欠陥を少なくすることができるとの報
告がなされている （ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪＶｏｌ．１（
１９８８）−１２６８）。しかし、この方法では、パウ
ダー中の酸素ポテンシャルが上昇し、溶鋼中のアルミニ
ウムなどが酸化されるという問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、高マンガン
鋼の連続鋳造の際にも、パウダーの物性変化が少なく、
表面性状の良好な鋳片を得ることが可能な連続鋳造用の
パウダーを提供することを目的とする。
鋼の連続鋳造の際にも、パウダーの物性変化が少なく、
表面性状の良好な鋳片を得ることが可能な連続鋳造用の
パウダーを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前述したように、高マン
ガン鋼鋳造用のパウダーは、溶鋼中のマンガンを酸化し
難く、鋳造中に溶融パウダーの化学組成変化が少ないこ
とが必要である。しかも、パウダーの巻き込みによる欠
陥を防止するために粘度が１３００℃において２ポアズ
以上である必要があり、さらに、パウダーの凝固点が低
いと鋳型と鋳片間における液体（溶融状態のパウダー）
の比率が多くなり、鋳型と鋳片間の抜熱量が過多となっ
て鋳片の表面に割れが生ずるので、凝固点は１０００℃
以上であることが必要である。
ガン鋼鋳造用のパウダーは、溶鋼中のマンガンを酸化し
難く、鋳造中に溶融パウダーの化学組成変化が少ないこ
とが必要である。しかも、パウダーの巻き込みによる欠
陥を防止するために粘度が１３００℃において２ポアズ
以上である必要があり、さらに、パウダーの凝固点が低
いと鋳型と鋳片間における液体（溶融状態のパウダー）
の比率が多くなり、鋳型と鋳片間の抜熱量が過多となっ
て鋳片の表面に割れが生ずるので、凝固点は１０００℃
以上であることが必要である。
【０００８】溶鋼中のマンガンが酸化されにくいパウダ
ーの性質としては、物理化学的には溶鋼と溶融パウダー
間のマンガンの平衡分配値 （Ｍｎ） ／〔Ｍｎ〕が低
いことが必要である。ここで （Ｍｎ） は溶融パウダ
ー （パウダースラグ） 中のマンガンの重量濃度、〔
Ｍｎ〕は溶鋼 （鉄） 中のマンガンの重量濃度をあら
わす。
ーの性質としては、物理化学的には溶鋼と溶融パウダー
間のマンガンの平衡分配値 （Ｍｎ） ／〔Ｍｎ〕が低
いことが必要である。ここで （Ｍｎ） は溶融パウダ
ー （パウダースラグ） 中のマンガンの重量濃度、〔
Ｍｎ〕は溶鋼 （鉄） 中のマンガンの重量濃度をあら
わす。
【０００９】（Ｍｎ） ／〔Ｍｎ〕を低下させるために
は、基本的には溶融パウダーが塩基性でなければならな
いが、塩基性の溶融パウダーは一般に粘性が低いので所
定の粘度を得ることが困難である。そこで、パウダーの
化学組成を種々検討した結果、主要成分である ＣａＯ
のＳｉＯ２に対する重量比 （以下、単に ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ２と記す） は１．０以上であることが最低限必要
であり、その他の塩基性成分として、 ＭｇＯ、Ｎａ２
Ｏ、さらに、連続鋳造用パウダーにおいて通常添加され
るふっ化物の含有量を所定の範囲の量とすることにより
溶融パウダーの粘性を高めることが可能であることを見
い出した。
は、基本的には溶融パウダーが塩基性でなければならな
いが、塩基性の溶融パウダーは一般に粘性が低いので所
定の粘度を得ることが困難である。そこで、パウダーの
化学組成を種々検討した結果、主要成分である ＣａＯ
のＳｉＯ２に対する重量比 （以下、単に ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ２と記す） は１．０以上であることが最低限必要
であり、その他の塩基性成分として、 ＭｇＯ、Ｎａ２
Ｏ、さらに、連続鋳造用パウダーにおいて通常添加され
るふっ化物の含有量を所定の範囲の量とすることにより
溶融パウダーの粘性を高めることが可能であることを見
い出した。
【００１０】本発明は、このような知見に基づいてなさ
れたもので、その要旨は「ＣａＯ／ＳｉＯ２が １．０
以上で、 ＭｇＯ： ５．０〜１５．０重量％、Ｎａ２
Ｏ： ４．０〜１５．０重量％、Ｆ− ：５重量％以下
を含有し、かつ、凝固温度が１０００℃以上、１３００
℃における粘度が２ポアズ以上であることを特徴とする
連続鋳造用モールドパウダー」にある。
れたもので、その要旨は「ＣａＯ／ＳｉＯ２が １．０
以上で、 ＭｇＯ： ５．０〜１５．０重量％、Ｎａ２
Ｏ： ４．０〜１５．０重量％、Ｆ− ：５重量％以下
を含有し、かつ、凝固温度が１０００℃以上、１３００
℃における粘度が２ポアズ以上であることを特徴とする
連続鋳造用モールドパウダー」にある。
【００１１】前記の ＣａＯ、ＳｉＯ２、ＭｇＯ およ
びＮａ２Ｏはパウダー中ですべてが酸化物として存在し
ているわけではないが、酸化物に換算して前記の範囲で
含有されていればよい。また、ふっ化物についてもＦ−
として前記の範囲であればよい。
びＮａ２Ｏはパウダー中ですべてが酸化物として存在し
ているわけではないが、酸化物に換算して前記の範囲で
含有されていればよい。また、ふっ化物についてもＦ−
として前記の範囲であればよい。
【００１２】
【作用】以下に、本発明のパウダーの化学組成を前記の
ように限定した理由について述べる。
ように限定した理由について述べる。
【００１３】高マンガン鋼の連続鋳造においては、溶鋼
中のマンガンが酸化され、溶融パウダー中に移行する。
中のマンガンが酸化され、溶融パウダー中に移行する。
【００１４】図１は、後述する実施例で用いた高マンガ
ン鋼（表１参照）を鋳造する際の、ＣａＯ／ＳｉＯ２、
ＭｇＯ含有量（ＭｇＯ濃度） 、Ｎａ２Ｏ含有量 （
Ｎａ２Ｏ濃度） およびふっ化物の含有量 （Ｆ− 濃
度） を一定とし ＭｎＯ含有量（ＭｎＯ濃度） を変
えた溶融パウダーの ＭｎＯ濃度と粘度の関係を示す図
である。この図から、粘度の低下を ＭｎＯ濃度０重量
％のときの粘度に対して１５％程度以下に抑えようとす
れば、溶融パウダーのＭｎＯ濃度は ２．０重量％以下
にしなければならないことがわかる。溶融パウダーの
ＭｎＯ濃度の見掛けの平衡値は前記の （Ｍｎ） ／〔
Ｍｎ〕を熱力学的パラメータとして決定されるので、溶
鋼中の〔Ｍｎ〕が変われば同じパウダーを使用しても変
化する。本発明のパウダーはマンガン含有量が １．０
〜１．５ 重量％の高マンガン鋼鋳造用のパウダーであ
り、〔Ｍｎ〕が １．５重量％のとき溶融パウダーの
ＭｎＯ濃度を ２．０重量％以下にしようとすれば、（
Ｍｎ）／〔Ｍｎ〕が１以下の溶融パウダーを生成するよ
うなパウダーを使用する必要がある。
ン鋼（表１参照）を鋳造する際の、ＣａＯ／ＳｉＯ２、
ＭｇＯ含有量（ＭｇＯ濃度） 、Ｎａ２Ｏ含有量 （
Ｎａ２Ｏ濃度） およびふっ化物の含有量 （Ｆ− 濃
度） を一定とし ＭｎＯ含有量（ＭｎＯ濃度） を変
えた溶融パウダーの ＭｎＯ濃度と粘度の関係を示す図
である。この図から、粘度の低下を ＭｎＯ濃度０重量
％のときの粘度に対して１５％程度以下に抑えようとす
れば、溶融パウダーのＭｎＯ濃度は ２．０重量％以下
にしなければならないことがわかる。溶融パウダーの
ＭｎＯ濃度の見掛けの平衡値は前記の （Ｍｎ） ／〔
Ｍｎ〕を熱力学的パラメータとして決定されるので、溶
鋼中の〔Ｍｎ〕が変われば同じパウダーを使用しても変
化する。本発明のパウダーはマンガン含有量が １．０
〜１．５ 重量％の高マンガン鋼鋳造用のパウダーであ
り、〔Ｍｎ〕が １．５重量％のとき溶融パウダーの
ＭｎＯ濃度を ２．０重量％以下にしようとすれば、（
Ｍｎ）／〔Ｍｎ〕が１以下の溶融パウダーを生成するよ
うなパウダーを使用する必要がある。
【００１５】本発明のパウダーにおいて、 ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ２を １．０以上としたのは、（Ｍｎ）／〔Ｍｎ〕
を１以下にするためである。図２は、同じく表１に記載
の高マンガン鋼を、ＭｇＯ 濃度、Ｎａ２Ｏ濃度および
Ｆ− 濃度を一定とし ＣａＯ／ＳｉＯ２を変えたパウ
ダーを用いて鋳造したときの ＣａＯ／ＳｉＯ２と（Ｍ
ｎ）／〔Ｍｎ〕との関係を示す図で、この図から、 Ｃ
ａＯ／ＳｉＯ２が １．０より小さい場合は、（Ｍｎ）
／〔Ｍｎ〕が急激に上昇するため、高マンガン鋼鋳造用
のパウダーとしては不適当であることがわかる。
ｉＯ２を １．０以上としたのは、（Ｍｎ）／〔Ｍｎ〕
を１以下にするためである。図２は、同じく表１に記載
の高マンガン鋼を、ＭｇＯ 濃度、Ｎａ２Ｏ濃度および
Ｆ− 濃度を一定とし ＣａＯ／ＳｉＯ２を変えたパウ
ダーを用いて鋳造したときの ＣａＯ／ＳｉＯ２と（Ｍ
ｎ）／〔Ｍｎ〕との関係を示す図で、この図から、 Ｃ
ａＯ／ＳｉＯ２が １．０より小さい場合は、（Ｍｎ）
／〔Ｍｎ〕が急激に上昇するため、高マンガン鋼鋳造用
のパウダーとしては不適当であることがわかる。
【００１６】図３は、同じく表１に記載の高マンガン鋼
を ＣａＯ／ＳｉＯ２、Ｎａ２Ｏ濃度およびＦ− 濃度
を一定とし ＭｇＯ濃度を変えたパウダーを用いて鋳造
したときの溶融パウダーの ＭｇＯ濃度と（Ｍｎ）／〔
Ｍｎ〕との関係を示す図で、 ＭｇＯ濃度が ５．０重
量％に満たない場合は、（Ｍｎ）／〔Ｍｎ〕が高くなり
すぎる。一方、 ＭｇＯ濃度が１５．０重量％を超える
とパウダーの融点が上がりすぎ溶鋼上で融解しなくなる
ため使用できない。
を ＣａＯ／ＳｉＯ２、Ｎａ２Ｏ濃度およびＦ− 濃度
を一定とし ＭｇＯ濃度を変えたパウダーを用いて鋳造
したときの溶融パウダーの ＭｇＯ濃度と（Ｍｎ）／〔
Ｍｎ〕との関係を示す図で、 ＭｇＯ濃度が ５．０重
量％に満たない場合は、（Ｍｎ）／〔Ｍｎ〕が高くなり
すぎる。一方、 ＭｇＯ濃度が１５．０重量％を超える
とパウダーの融点が上がりすぎ溶鋼上で融解しなくなる
ため使用できない。
【００１７】図４は、同じく表１に記載の高マンガン鋼
を、 ＣａＯ／ＳｉＯ２、 ＭｇＯ濃度およびＦ− 濃
度を一定とし、Ｎａ２Ｏ濃度を変えたパウダーを用いて
鋳造したときの溶融パウダーのＮａ２Ｏ濃度と（Ｍｎ）
／〔Ｍｎ〕との関係を示す図で、Ｎａ２Ｏ濃度を４重量
％以上としなければ （ＭｎＯ）／〔ＭｎＯ 〕を１以
下とすることはできない。一方、Ｎａ２Ｏ濃度が１５．
０重量％を超えると浸漬ノズルの溶損が激しくなり、粘
度および凝固点が下がりすぎる。
を、 ＣａＯ／ＳｉＯ２、 ＭｇＯ濃度およびＦ− 濃
度を一定とし、Ｎａ２Ｏ濃度を変えたパウダーを用いて
鋳造したときの溶融パウダーのＮａ２Ｏ濃度と（Ｍｎ）
／〔Ｍｎ〕との関係を示す図で、Ｎａ２Ｏ濃度を４重量
％以上としなければ （ＭｎＯ）／〔ＭｎＯ 〕を１以
下とすることはできない。一方、Ｎａ２Ｏ濃度が１５．
０重量％を超えると浸漬ノズルの溶損が激しくなり、粘
度および凝固点が下がりすぎる。
【００１８】図５は、同じく表１に記載の高マンガン鋼
を、 ＣａＯ／ＳｉＯ２、 ＭｇＯ濃度およびＮａ２Ｏ
濃度を一定とし、Ｆ− 濃度を変えたパウダーを用いて
鋳造したときの溶融パウダーのＦ− 濃度と（Ｍｎ）／
〔Ｍｎ〕との関係を示す図であるが、Ｆ− 濃度を５重
量％以下としなければ （ＭｎＯ）／〔ＭｎＯ〕重量比
を１以下とすることはできない。
を、 ＣａＯ／ＳｉＯ２、 ＭｇＯ濃度およびＮａ２Ｏ
濃度を一定とし、Ｆ− 濃度を変えたパウダーを用いて
鋳造したときの溶融パウダーのＦ− 濃度と（Ｍｎ）／
〔Ｍｎ〕との関係を示す図であるが、Ｆ− 濃度を５重
量％以下としなければ （ＭｎＯ）／〔ＭｎＯ〕重量比
を１以下とすることはできない。
【００１９】その他の成分については特に制約はないが
、粘度および凝固点が前記の範囲（粘度：２ポアズ以上
、凝固点：１０００℃以上） になるように定めなけれ
ばならない。粘度が２ポアズより小さければ、電磁攪拌
の際溶鋼の流動によってパウダーが巻き込まれて欠陥と
なるし、凝固点が１０００℃未満になると、比較的低速
の引き抜き（１．０ｍ／分程度） の場合は問題はない
が、引き抜き速度が ２．０ｍ／分を超えるような高速
鋳造の場合には、抜熱速度が上昇するために鋳型の表面
温度が上昇し過ぎ、鋳片表面に割れを生ずることがある
。このためには、例えば、Ａｌ２Ｏ３ 、Ｌｉ２Ｏ、Ｂ
ａＯ などを適量添加すればよい。
、粘度および凝固点が前記の範囲（粘度：２ポアズ以上
、凝固点：１０００℃以上） になるように定めなけれ
ばならない。粘度が２ポアズより小さければ、電磁攪拌
の際溶鋼の流動によってパウダーが巻き込まれて欠陥と
なるし、凝固点が１０００℃未満になると、比較的低速
の引き抜き（１．０ｍ／分程度） の場合は問題はない
が、引き抜き速度が ２．０ｍ／分を超えるような高速
鋳造の場合には、抜熱速度が上昇するために鋳型の表面
温度が上昇し過ぎ、鋳片表面に割れを生ずることがある
。このためには、例えば、Ａｌ２Ｏ３ 、Ｌｉ２Ｏ、Ｂ
ａＯ などを適量添加すればよい。
【００２０】
【実施例１】湾曲半径１０ｍの１点矯正連続鋳造機にお
いて、 ２５０ｍｍ×２５０ｍｍ の鋳型で表１に示す
鋼を鋳造速度２ｍ／分で鋳造した。
いて、 ２５０ｍｍ×２５０ｍｍ の鋳型で表１に示す
鋼を鋳造速度２ｍ／分で鋳造した。
【００２１】パウダーは本発明のパウダーＡ、ならびに
比較のため従来品であるパウダーＢ、ＣおよびＤを使用
した。これらのパウダーの化学成分、ＣａＯ／ＳｉＯ２
、１３００℃における粘度および凝固点を表２に示す。 鋳造作業はいずれのパウダーを用いた場合でもブレーク
アウト事故などがなく、順調であった。
比較のため従来品であるパウダーＢ、ＣおよびＤを使用
した。これらのパウダーの化学成分、ＣａＯ／ＳｉＯ２
、１３００℃における粘度および凝固点を表２に示す。 鋳造作業はいずれのパウダーを用いた場合でもブレーク
アウト事故などがなく、順調であった。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】鋳造後の成品（ブルーム）について表面欠
陥発生率を調査した結果を図６に示す。表面欠陥発生率
は成品の単位長さ当たりの表面欠陥（前述の斑点状の押
し込み疵）の数で表した。図６から明らかなように、パ
ウダーＢ、Ｃは本発明のパウダーＡに比べて表面欠陥発
生率が高い。鋳造中における溶融パウダーを採取し、分
析により ＭｎＯ濃度を求めたところ、パウダーＡでは
１．２重量％と良好であったのに対し、パウダーＢの
場合 ３．８重量％、パウダーＣの場合 ３．６重量％
に上昇していた。 また、パウダーＤの ＭｎＯ濃度は １．８重量％と低
かったが、粘度が低いためパウダー巻き込みによる欠陥
の発生が多かった。
陥発生率を調査した結果を図６に示す。表面欠陥発生率
は成品の単位長さ当たりの表面欠陥（前述の斑点状の押
し込み疵）の数で表した。図６から明らかなように、パ
ウダーＢ、Ｃは本発明のパウダーＡに比べて表面欠陥発
生率が高い。鋳造中における溶融パウダーを採取し、分
析により ＭｎＯ濃度を求めたところ、パウダーＡでは
１．２重量％と良好であったのに対し、パウダーＢの
場合 ３．８重量％、パウダーＣの場合 ３．６重量％
に上昇していた。 また、パウダーＤの ＭｎＯ濃度は １．８重量％と低
かったが、粘度が低いためパウダー巻き込みによる欠陥
の発生が多かった。
【００２５】
【発明の効果】本発明のパウダーを使用すれば、高マン
ガン鋼の連続鋳造においても疵の発生率が少ない、極め
て良好な鋳片を得ることができる。
ガン鋼の連続鋳造においても疵の発生率が少ない、極め
て良好な鋳片を得ることができる。
図１は、溶融パウダーの ＭｎＯ濃度とこのパウダーの
溶融状態における粘度との関係を示す図である。図２は
、溶融パウダーの塩基度と、溶鋼および溶融パウダー間
のマンガンの分配比との関係を示す図である。図３は、
同じく溶融パウダーの ＭｇＯ濃度とマンガンの分配比
との関係を示す図である。図４は、同じく溶融パウダー
のＮａ２Ｏ濃度とマンガンの分配比との関係を示す図で
ある。図５は、同じく溶融パウダーのＦ− 濃度とマン
ガンの分配比との関係を示す図である。図６は、本発明
のパウダーおよび従来のパウダーを用いて高マンガン鋼
の連続鋳造を行った際の鋳片における表面欠陥発生率を
示す図である。
溶融状態における粘度との関係を示す図である。図２は
、溶融パウダーの塩基度と、溶鋼および溶融パウダー間
のマンガンの分配比との関係を示す図である。図３は、
同じく溶融パウダーの ＭｇＯ濃度とマンガンの分配比
との関係を示す図である。図４は、同じく溶融パウダー
のＮａ２Ｏ濃度とマンガンの分配比との関係を示す図で
ある。図５は、同じく溶融パウダーのＦ− 濃度とマン
ガンの分配比との関係を示す図である。図６は、本発明
のパウダーおよび従来のパウダーを用いて高マンガン鋼
の連続鋳造を行った際の鋳片における表面欠陥発生率を
示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 ＣａＯ／ＳｉＯ２重量比が １．０以
上で、 ＭｇＯ： ５．０〜１５．０重量％、Ｎａ２Ｏ
： ４．０〜１５．０重量％、Ｆ− ：５重量％以下を
含有し、かつ、凝固温度が１０００℃以上、１３００℃
における粘度が２ポアズ以上であることを特徴とする連
続鋳造用モールドパウダー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2405098A JPH04224063A (ja) | 1990-12-21 | 1990-12-21 | 連続鋳造用モールドパウダー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2405098A JPH04224063A (ja) | 1990-12-21 | 1990-12-21 | 連続鋳造用モールドパウダー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04224063A true JPH04224063A (ja) | 1992-08-13 |
Family
ID=18514737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2405098A Pending JPH04224063A (ja) | 1990-12-21 | 1990-12-21 | 連続鋳造用モールドパウダー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04224063A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012161820A (ja) * | 2011-02-08 | 2012-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非磁性鋼の連続鋳造を用いた製造方法 |
| CN103990771A (zh) * | 2014-06-13 | 2014-08-20 | 重庆大学 | 一种特厚板坯包晶钢用连铸保护渣 |
| JP2016002591A (ja) * | 2014-06-19 | 2016-01-12 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 |
| CN106311998A (zh) * | 2015-06-26 | 2017-01-11 | 鞍钢股份有限公司 | 一种钢水覆盖剂的制备使用方法 |
| CN110918913A (zh) * | 2019-11-13 | 2020-03-27 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 一种连铸高碳钢小方坯结晶器用保护渣 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS557108A (en) * | 1978-06-26 | 1980-01-18 | Takata Kk | Belt take-up device |
| JPS6344463A (ja) * | 1986-07-29 | 1988-02-25 | 株式会社 パコム | 把手付包装シ−トの製造方法 |
-
1990
- 1990-12-21 JP JP2405098A patent/JPH04224063A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS557108A (en) * | 1978-06-26 | 1980-01-18 | Takata Kk | Belt take-up device |
| JPS6344463A (ja) * | 1986-07-29 | 1988-02-25 | 株式会社 パコム | 把手付包装シ−トの製造方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012161820A (ja) * | 2011-02-08 | 2012-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非磁性鋼の連続鋳造を用いた製造方法 |
| CN103990771A (zh) * | 2014-06-13 | 2014-08-20 | 重庆大学 | 一种特厚板坯包晶钢用连铸保护渣 |
| JP2016002591A (ja) * | 2014-06-19 | 2016-01-12 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 |
| CN106311998A (zh) * | 2015-06-26 | 2017-01-11 | 鞍钢股份有限公司 | 一种钢水覆盖剂的制备使用方法 |
| CN110918913A (zh) * | 2019-11-13 | 2020-03-27 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 一种连铸高碳钢小方坯结晶器用保护渣 |
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