JPH01299742A - カルシウム処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法 - Google Patents
カルシウム処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法Info
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- JPH01299742A JPH01299742A JP13199988A JP13199988A JPH01299742A JP H01299742 A JPH01299742 A JP H01299742A JP 13199988 A JP13199988 A JP 13199988A JP 13199988 A JP13199988 A JP 13199988A JP H01299742 A JPH01299742 A JP H01299742A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ＡｊとＳを含有する鋼のブルーム・ビレット
連鋳において、皮下及び中心部大型非金属介在物欠陥の
少ない良好な品質を得るための連続鋳造法に関する。
連鋳において、皮下及び中心部大型非金属介在物欠陥の
少ない良好な品質を得るための連続鋳造法に関する。
（従来の技術）
ブルーム・ビレット連鋳においては、スラブ連鋳に比べ
ｔ小断面鋳片サイズであるため鋳型内への浸漬ノズルの
設置スペースに制約があること及び注入流量制御性向上
の面から、小径の浸漬ノズルを用いて鋳造が行われる。
ｔ小断面鋳片サイズであるため鋳型内への浸漬ノズルの
設置スペースに制約があること及び注入流量制御性向上
の面から、小径の浸漬ノズルを用いて鋳造が行われる。
ＡＪを含有する溶鋼中には、脱酸生成物としてのＡｊ２
０ｉが不可避的に存在し、鋳造中にノズル内壁に付着成
長してノズル詰まりを引き起こし、安定鋳造の阻害原因
になると共に鋳片表面欠陥及び皮下・中心部における介
在物欠陥の生成原因となり易い、この対策として、従来
から取鍋精錬による溶鋼中懸濁ＡＪ２０ｓの低減及びノ
ズル内へのＡｒガスの吹き込み制御等の組合せによって
、ノズル付着を抑制する方法が採用されている。しかし
ながら、取鍋精錬効果には限度があること更に吹き込み
Ａｒ気泡が鋳型内に流出して鋳片表面のピンホール欠陥
を形成する問題点がある。特に、ビレット連鋳において
は、ピンホールが小さな球状欠陥となるために磁粉探傷
での検出精度が低下する特徴も相俟って、成品表面疵レ
ベルを悪化せしめるのでＡｒガスの吹き込みは望ましく
ない。
０ｉが不可避的に存在し、鋳造中にノズル内壁に付着成
長してノズル詰まりを引き起こし、安定鋳造の阻害原因
になると共に鋳片表面欠陥及び皮下・中心部における介
在物欠陥の生成原因となり易い、この対策として、従来
から取鍋精錬による溶鋼中懸濁ＡＪ２０ｓの低減及びノ
ズル内へのＡｒガスの吹き込み制御等の組合せによって
、ノズル付着を抑制する方法が採用されている。しかし
ながら、取鍋精錬効果には限度があること更に吹き込み
Ａｒ気泡が鋳型内に流出して鋳片表面のピンホール欠陥
を形成する問題点がある。特に、ビレット連鋳において
は、ピンホールが小さな球状欠陥となるために磁粉探傷
での検出精度が低下する特徴も相俟って、成品表面疵レ
ベルを悪化せしめるのでＡｒガスの吹き込みは望ましく
ない。
そのなめ、近年ＳやＯと強い親和力を有するＣａに着目
してＣａ添加による溶鋼中介在物の形態制御が行われて
いる０例えば、耐サワーガスラインパイプ材の水素誘起
割れや耐ラメラティア鋼の溶接割れ防止策としてのＭｎ
Ｓの球状ＣａＳへの硫化物形態制御、成は連続鋳造にお
けるノズル詰まり防止を目的としてのＡ、Ｉ！２０１の
Ｃａ０−ＡＪ＋２０３系低融点酸化物への形態制御など
である。
してＣａ添加による溶鋼中介在物の形態制御が行われて
いる０例えば、耐サワーガスラインパイプ材の水素誘起
割れや耐ラメラティア鋼の溶接割れ防止策としてのＭｎ
Ｓの球状ＣａＳへの硫化物形態制御、成は連続鋳造にお
けるノズル詰まり防止を目的としてのＡ、Ｉ！２０１の
Ｃａ０−ＡＪ＋２０３系低融点酸化物への形態制御など
である。
従来、ＭｎＳのＣａＳへの形態制御に関しては、拝田ら
が鉄と鋼、第６６年（１９８０）第３号、Ｐ２Ｓ５で報
告しているように、Ｓとの反応に利用される有効Ｃａと
Ｓとのモル比で表される定量的な操業パラメータＡＣＲ
が提案されている。このパラメータの値が１以上であれ
ば、ＭｎＳの形態制御が可能となるなめに、溶鋼のＣａ
処理と極低硫化（例えばｓ＜１０ｐｐｎ）との組合せに
よって、ＡＣＩＩ≧１が確保されるように操業が行われ
ている。
が鉄と鋼、第６６年（１９８０）第３号、Ｐ２Ｓ５で報
告しているように、Ｓとの反応に利用される有効Ｃａと
Ｓとのモル比で表される定量的な操業パラメータＡＣＲ
が提案されている。このパラメータの値が１以上であれ
ば、ＭｎＳの形態制御が可能となるなめに、溶鋼のＣａ
処理と極低硫化（例えばｓ＜１０ｐｐｎ）との組合せに
よって、ＡＣＩＩ≧１が確保されるように操業が行われ
ている。
一方、ＡＪＩ ２０．のＣａ０−ＡＪＩ ２０．系低融
点酸化物への形態制御に関しては、鋳造温度域で液相を
呈する１ ２ＣａＯＨ７ＡＪ ２０ｘ （４１点１．
４６０℃）やＣａｏ−Ａｌｌ −０３（４１点１，６１
０℃）に相当する組成に形態制御すれば、ノズル詰まり
の発生が少ないと定性的に言われているものの、鋳造さ
れた鋳片内の介在物欠陥の生成と防止に関連付けて、定
量的に掲示された操業パラメータは見当たらない。
点酸化物への形態制御に関しては、鋳造温度域で液相を
呈する１ ２ＣａＯＨ７ＡＪ ２０ｘ （４１点１．
４６０℃）やＣａｏ−Ａｌｌ −０３（４１点１，６１
０℃）に相当する組成に形態制御すれば、ノズル詰まり
の発生が少ないと定性的に言われているものの、鋳造さ
れた鋳片内の介在物欠陥の生成と防止に関連付けて、定
量的に掲示された操業パラメータは見当たらない。
（発明が解決しようとする課題）
前述したように、鋳片のピンホール性表面疵を低減する
ためには、Ａｒガスのノズルへの吹き込みを中止して溶
鋼をＣａ処理し、Ａ１□０３を低融点のＣａＯＡＪ ２
０３系介在物に形態制御すれば有効であると一般に考え
られる。しかし、得られた鋳片を成品まで圧延し超音波
探傷するとＣａＯＡＪ ２０ｓ ＣａＳ系の大型介在
物が発生し、成品品質を満足しない場合がある。
ためには、Ａｒガスのノズルへの吹き込みを中止して溶
鋼をＣａ処理し、Ａ１□０３を低融点のＣａＯＡＪ ２
０３系介在物に形態制御すれば有効であると一般に考え
られる。しかし、得られた鋳片を成品まで圧延し超音波
探傷するとＣａＯＡＪ ２０ｓ ＣａＳ系の大型介在
物が発生し、成品品質を満足しない場合がある。
本発明は、ＡｊとＳを含有する鋼のプルーム・ビレット
連鋳材においてＣａ０−ＡＪ ２０．−ＣａＳ系の大型
介在物の生成を防止するものである。
連鋳材においてＣａ０−ＡＪ ２０．−ＣａＳ系の大型
介在物の生成を防止するものである。
（課題を解決するための手段）
本発明は、Ａｊ ０．０１０〜０．０５０％、Ｓ ０
．００５〜ｏ、 ｏｓｏ％を含有する鋼のブルーム・ビ
レット連続鋳造において、溶鋼中へＣａを添加して［％
Ｃａ］／［％Ａｌ ］比を０．０６〜０．２０の範囲内
に調整して連続鋳造するものである。
．００５〜ｏ、 ｏｓｏ％を含有する鋼のブルーム・ビ
レット連続鋳造において、溶鋼中へＣａを添加して［％
Ｃａ］／［％Ａｌ ］比を０．０６〜０．２０の範囲内
に調整して連続鋳造するものである。
（作 用）
この発明では、鋼中のＡＩとＳについては以下の理由か
らその成分範囲を規定する。
らその成分範囲を規定する。
Ａｊは、鋼の結晶粒度調整用に０．０１０％以上の含有
が必要であるが、ｏ、ｏｓｏ％を超えて添加しても結晶
粒度調整作用が飽和することに加えて、Ａ１濃度の増加
と共に鋼中０濃度が低下し、０と反応して残存したＣａ
がＳと反応してＣａＳ生成量を増加させるので上限を０
．０５０％とする。
が必要であるが、ｏ、ｏｓｏ％を超えて添加しても結晶
粒度調整作用が飽和することに加えて、Ａ１濃度の増加
と共に鋼中０濃度が低下し、０と反応して残存したＣａ
がＳと反応してＣａＳ生成量を増加させるので上限を０
．０５０％とする。
ＳはａＦｆ！Ａ楕遠田鋼或は冷間圧遣用鋼などに用いら
れる棒鋼・線材成品への被剛性付与の面からｏ、 ｏｏ
ｓ％以上の含有は最低限必要であるが、ｏ、ｏｓ。
れる棒鋼・線材成品への被剛性付与の面からｏ、 ｏｏ
ｓ％以上の含有は最低限必要であるが、ｏ、ｏｓ。
％を超えて含有されると機械的性質が劣化すると同時に
、添加Ｃａと反応してＣａＳ生成量を増加させるので上
限をｏ、 ｏｓｏ％に規定するっＣａは、Ａ」に応じて
［％Ｃａ］／［％Ａｎ］比が０．０６〜０．２０の範囲
内に入るように添加翻整する。第１図に、鋼中［％Ａｌ
］、［％Ｃａ］、［％Ｃａｌ／［％Ａ磨］と成品におけ
る介在物系超音波探傷不良率（（不良成品本数／合計成
品本数） ｘ １００、％）との関係を示す、また第２
図には、［％Ｃａ ］ ／ ［％ＡＪ ］比と介在物系
超音波探傷不良率との関係を示すが、両図から明らかな
ように超音波探傷不良率は、［％Ｃａ］／［％ＡＪ！］
比が０．０６〜０．２０の範囲内で低位安定するが、逆
に０．０６未満の領域では高くなる。
、添加Ｃａと反応してＣａＳ生成量を増加させるので上
限をｏ、 ｏｓｏ％に規定するっＣａは、Ａ」に応じて
［％Ｃａ］／［％Ａｎ］比が０．０６〜０．２０の範囲
内に入るように添加翻整する。第１図に、鋼中［％Ａｌ
］、［％Ｃａ］、［％Ｃａｌ／［％Ａ磨］と成品におけ
る介在物系超音波探傷不良率（（不良成品本数／合計成
品本数） ｘ １００、％）との関係を示す、また第２
図には、［％Ｃａ ］ ／ ［％ＡＪ ］比と介在物系
超音波探傷不良率との関係を示すが、両図から明らかな
ように超音波探傷不良率は、［％Ｃａ］／［％ＡＪ！］
比が０．０６〜０．２０の範囲内で低位安定するが、逆
に０．０６未満の領域では高くなる。
特に、棒鋼・線材においては被削性を付与するためにＳ
の含有が必要であるが、第３図に示すように、［％Ｃａ
］／［％Ａ、ｌｌ］比が０．０６未満の領域では、Ｓが
０．０１０％を超えて高くなると超音波探傷不良率が増
加する傾向が明らかに認められる。
の含有が必要であるが、第３図に示すように、［％Ｃａ
］／［％Ａ、ｌｌ］比が０．０６未満の領域では、Ｓが
０．０１０％を超えて高くなると超音波探傷不良率が増
加する傾向が明らかに認められる。
この理由は、［％Ｃａ］／［％Ａｌ ］比の低下によっ
て、高融点のＣａ０−ＡＪ□０．系酸化物が生成するの
に加えて、高Ｓ化に伴いＣａＳ生成量が増加して溶鋼中
で高融点のＣａｏ ＡＪ ２０ｓ−ＣａＳ系介在物を
形成し、凝集合°体並びに浮上分離が困難となるためで
ある。
て、高融点のＣａ０−ＡＪ□０．系酸化物が生成するの
に加えて、高Ｓ化に伴いＣａＳ生成量が増加して溶鋼中
で高融点のＣａｏ ＡＪ ２０ｓ−ＣａＳ系介在物を
形成し、凝集合°体並びに浮上分離が困難となるためで
ある。
尚、［％Ｃａｌ／［％Ａｌ！］比が０．２０を超えると
、ＣａＯ／ＡＪ、Ｏｉ比の高い高融点Ｃａ０ＡＪ２Ｏｓ
系酸化物が形成されるのみならず、多量のＣａ添加を余
儀なくされるので［％Ｃａ］／［％ＡＪ ］比の上限を
０．２０に規定する６以上から、本発明においては［％
Ｃａｌ／［％Ａｌ］比を０．０６〜０．２０に限定する
ものである。
、ＣａＯ／ＡＪ、Ｏｉ比の高い高融点Ｃａ０ＡＪ２Ｏｓ
系酸化物が形成されるのみならず、多量のＣａ添加を余
儀なくされるので［％Ｃａ］／［％ＡＪ ］比の上限を
０．２０に規定する６以上から、本発明においては［％
Ｃａｌ／［％Ａｌ］比を０．０６〜０．２０に限定する
ものである。
このように、鋼中［％Ｃａ ］ ／ ［％Ａｌｌ］比を
０、０６〜０．２０の範囲内に調整することにより、第
１図に示す如く、鋼中介在物の組成を低融点の１２Ｃａ
Ｏ７Ａｊ ２０ｓ系酸化物の組成に近接させることが出
来る。この酸化物は、Ｃａｂ／ＡＡ２ｏｓ比の異なる他
のＣａ ＯＡ、ｌ！２０ｓ系酸化物と同様に少量のＣａ
Ｓを含有するが、約ｉ、ｓｏｏ’ｃ前後の鋳造温度では
液相状態に保たれるなめに、凝固前の凝集肥大化並びに
浮上分離が容易である。しかして、成品の超音波探傷で
検出されるような大型介在物は、ブルーム・ビレット鋳
片内には残存しない。
０、０６〜０．２０の範囲内に調整することにより、第
１図に示す如く、鋼中介在物の組成を低融点の１２Ｃａ
Ｏ７Ａｊ ２０ｓ系酸化物の組成に近接させることが出
来る。この酸化物は、Ｃａｂ／ＡＡ２ｏｓ比の異なる他
のＣａ ＯＡ、ｌ！２０ｓ系酸化物と同様に少量のＣａ
Ｓを含有するが、約ｉ、ｓｏｏ’ｃ前後の鋳造温度では
液相状態に保たれるなめに、凝固前の凝集肥大化並びに
浮上分離が容易である。しかして、成品の超音波探傷で
検出されるような大型介在物は、ブルーム・ビレット鋳
片内には残存しない。
（実施例）
本発明の実施例を以下に示す。
転炉及び脱ガス設備を用いて１２０トン／ヒートの棒鋼
・線材向けの機械構造用鋼、冷間圧造用鋼を溶製するに
際し、Ｆｅ０１Ｍｎ０．Ｓ ｉ Ｏ２等を多く含む酸化
性の転炉流出スラグを除去し生石灰並びにアルミニウム
精錬滓等からなる高塩基性且つ非酸化性のスラグを取鍋
的溶鋼表面に形成せしめて成分調整並びに脱水素後、取
鍋的溶鋼中深部ヘワイアー外径１３關φの鉄被ＦＩＣａ
Ｓｉ合金ワイアー（充填物中Ｃａ含有量３０％）をＣａ
Ｓ ｉ原単位で０．４８ｋｆ／ Ｔ （ＣａＪｊＫ単位
０．１４ｋｆ／Ｔ）前後添加した。
・線材向けの機械構造用鋼、冷間圧造用鋼を溶製するに
際し、Ｆｅ０１Ｍｎ０．Ｓ ｉ Ｏ２等を多く含む酸化
性の転炉流出スラグを除去し生石灰並びにアルミニウム
精錬滓等からなる高塩基性且つ非酸化性のスラグを取鍋
的溶鋼表面に形成せしめて成分調整並びに脱水素後、取
鍋的溶鋼中深部ヘワイアー外径１３關φの鉄被ＦＩＣａ
Ｓｉ合金ワイアー（充填物中Ｃａ含有量３０％）をＣａ
Ｓ ｉ原単位で０．４８ｋｆ／ Ｔ （ＣａＪｊＫ単位
０．１４ｋｆ／Ｔ）前後添加した。
このようにして、Ｃａの酸化ロスを抑制しながら第１表
に示す如く溶鋼中［％Ｃａ］／［％Ａｌ ］比が０，０
６〜０．２０の範囲内になるように調整した１０ヒート
を鋳片横断面サイズが１６２＋ｕ＋Ｘ １６２ｒａｍの
湾曲型ビレット連鋳機で別に鋳造した。
に示す如く溶鋼中［％Ｃａ］／［％Ａｌ ］比が０，０
６〜０．２０の範囲内になるように調整した１０ヒート
を鋳片横断面サイズが１６２＋ｕ＋Ｘ １６２ｒａｍの
湾曲型ビレット連鋳機で別に鋳造した。
一方、比較材として第１表に示すように溶鋼中［％Ｃａ
ｌ／ｒ％ＡＪ １比が０．０６未満となるように調整し
な５ヒートについても同一の連鋳機で別に鋳造した。
ｌ／ｒ％ＡＪ １比が０．０６未満となるように調整し
な５ヒートについても同一の連鋳機で別に鋳造した。
夫々のし−トから得られたビレットを直径４０間の棒鋼
に圧延した後、該棒鋼成品の超音波探傷試験を実施し、
大型介在物による超音波探傷不良率を［％Ｃａ］／［％
ＡＮ］比との関係で比較して第４図に示す０図から明ら
かなように、［％Ｃａ］／［％ＡＪＩＩ比が０．０６〜
０．２０の範囲内に調整したし−トにおいては、介在物
欠陥が極めて少ない。
に圧延した後、該棒鋼成品の超音波探傷試験を実施し、
大型介在物による超音波探傷不良率を［％Ｃａ］／［％
ＡＮ］比との関係で比較して第４図に示す０図から明ら
かなように、［％Ｃａ］／［％ＡＪＩＩ比が０．０６〜
０．２０の範囲内に調整したし−トにおいては、介在物
欠陥が極めて少ない。
（発明の効果）
本発明は、ＡＪ、Ｓ含有鋼を［％Ｃａ］／［％Ａｌ］比
を適正範囲に調整して連続鋳造することにより、溶鋼中
介在物組成を低融点介在物組成に近接させて凝集浮上分
離を促進し、大型介在物のη片肉への形成を防止するも
のである。この結果、成品の皮下及び中心部における大
型介在物欠陥の発生を防止すると共に、ノズルへのＡｒ
吹き込みを必要としないのでピンホール性表面疵をほぼ
皆無とすることが出来る。
を適正範囲に調整して連続鋳造することにより、溶鋼中
介在物組成を低融点介在物組成に近接させて凝集浮上分
離を促進し、大型介在物のη片肉への形成を防止するも
のである。この結果、成品の皮下及び中心部における大
型介在物欠陥の発生を防止すると共に、ノズルへのＡｒ
吹き込みを必要としないのでピンホール性表面疵をほぼ
皆無とすることが出来る。
第１図は鋼中［％ＡＪ］、［％Ｃａコ、［％Ｃａ］／［
％Ａｌｌ］と成品における介在物系超音波探傷不良率と
の関係を示す図、第２図は鋼中［％Ｃａ］／［％ＡＪ！
］比と介在物系超音波探傷不良率との関係を示す図、第
３図は鋼中［％Ｓ］、［％Ｃａ］／［％ＡＪ ］比と介
在物系超音波探傷不良率との関係を示す図、第４図は本
発明の実施例および比較例における超音波探傷不良率を
示す図である。 左１図 （％Ｃｕｌ／（ＸＡめ 八ρ（ｘｌｏ−３ｚ）
％Ａｌｌ］と成品における介在物系超音波探傷不良率と
の関係を示す図、第２図は鋼中［％Ｃａ］／［％ＡＪ！
］比と介在物系超音波探傷不良率との関係を示す図、第
３図は鋼中［％Ｓ］、［％Ｃａ］／［％ＡＪ ］比と介
在物系超音波探傷不良率との関係を示す図、第４図は本
発明の実施例および比較例における超音波探傷不良率を
示す図である。 左１図 （％Ｃｕｌ／（ＸＡめ 八ρ（ｘｌｏ−３ｚ）
Claims (1)
- Ａｌ０．０１０〜０．０５％Ｚ、Ｓ０．００５〜０．０
５０％を含有する鋼の連続鋳造において、溶鋼中へＣａ
を添加して［％Ｃａ］／［％Ａｌ］比を０．０６〜０．
２０の範囲に調整することを特徴とするカルシウム処理
によるブルーム・ビレットの連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13199988A JPH01299742A (ja) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | カルシウム処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13199988A JPH01299742A (ja) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | カルシウム処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01299742A true JPH01299742A (ja) | 1989-12-04 |
| JPH0464767B2 JPH0464767B2 (ja) | 1992-10-16 |
Family
ID=15071188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13199988A Granted JPH01299742A (ja) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | カルシウム処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01299742A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03183721A (ja) * | 1989-12-12 | 1991-08-09 | Nippon Steel Corp | 溶鋼のカルシウム処理方法 |
| JPH06122052A (ja) * | 1992-10-14 | 1994-05-06 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| JPH10296396A (ja) * | 1997-04-22 | 1998-11-10 | Nippon Steel Corp | 熱間鍛造用棒鋼の製造方法 |
| JP2001232446A (ja) * | 1999-12-14 | 2001-08-28 | Nkk Corp | 小断面高Ｃｒ鋼の連続鋳造方法 |
| WO2010112555A1 (en) | 2009-03-31 | 2010-10-07 | Likvor Ab | Optimization of hydrocephalus shunt settings |
-
1988
- 1988-05-30 JP JP13199988A patent/JPH01299742A/ja active Granted
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| ELECTRIC FURNACE CONFERENCE PROCEEDINGS=1979 * |
| ELECTRIC FURNACE PROCEEDINGS=1979 * |
| IRON MAKING AND STEEL MAKING=1987 * |
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| JPH0645816B2 (ja) * | 1989-12-12 | 1994-06-15 | 新日本製鐵株式会社 | 溶鋼のカルシウム処理方法 |
| JPH06122052A (ja) * | 1992-10-14 | 1994-05-06 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
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| WO2010112555A1 (en) | 2009-03-31 | 2010-10-07 | Likvor Ab | Optimization of hydrocephalus shunt settings |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0464767B2 (ja) | 1992-10-16 |
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