JP2977213B2 - カルシウム処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法 - Google Patents
カルシウム処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法Info
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- JP2977213B2 JP2977213B2 JP1301890A JP30189089A JP2977213B2 JP 2977213 B2 JP2977213 B2 JP 2977213B2 JP 1301890 A JP1301890 A JP 1301890A JP 30189089 A JP30189089 A JP 30189089A JP 2977213 B2 JP2977213 B2 JP 2977213B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、ＡとＳを含有する鋼の連続鋳造におい
て、皮下および中心部大型非金属介在物欠陥の少ない良
好な品質のブルーム・ビレットを得るための連続鋳造法
に関するものである。
て、皮下および中心部大型非金属介在物欠陥の少ない良
好な品質のブルーム・ビレットを得るための連続鋳造法
に関するものである。
［従来の技術］ ブルーム・ビレット連鋳においては、スラブ連鋳に比
べて小断面サイズであるため鋳型内への浸漬ノズルの設
置スペースに制約があること、および注入量制御性向上
の面から、小径の浸漬ノズルを用いて鋳造が行われる。
べて小断面サイズであるため鋳型内への浸漬ノズルの設
置スペースに制約があること、および注入量制御性向上
の面から、小径の浸漬ノズルを用いて鋳造が行われる。
Ａを含有する溶鋼には脱酸生成物としてのＡ2O3
が不可避的に存在し、鋳造中にノズル内壁に付着成長し
てノズル詰りを引き起こし、安定鋳造の阻害要因になる
とともに鋳片表面欠陥および皮下中心部における介在物
欠陥の生成原因となりやすい。この対策として、従来か
ら取鍋精錬による溶鋼中懸濁Ａ2O3の低減およびノズ
ル内へのArガス吹込み制御等の組合せによって、ノズル
付着を抑制する方法が採用されている。
が不可避的に存在し、鋳造中にノズル内壁に付着成長し
てノズル詰りを引き起こし、安定鋳造の阻害要因になる
とともに鋳片表面欠陥および皮下中心部における介在物
欠陥の生成原因となりやすい。この対策として、従来か
ら取鍋精錬による溶鋼中懸濁Ａ2O3の低減およびノズ
ル内へのArガス吹込み制御等の組合せによって、ノズル
付着を抑制する方法が採用されている。
しかしながら、取鍋精錬効果には限度があること、さ
らにArガス吹込みではAr気泡が鋳型内に流出して鋳片表
面のピンホール欠陥をきたす等の問題点がある。特にビ
レット連鋳においては、ピンホールが小さな球状欠陥と
なるために磁粉探傷での検出精度が低下する特徴もあい
まって、成品表面疵レベルを悪化させるのでArガスの吹
込みは望ましくない。
らにArガス吹込みではAr気泡が鋳型内に流出して鋳片表
面のピンホール欠陥をきたす等の問題点がある。特にビ
レット連鋳においては、ピンホールが小さな球状欠陥と
なるために磁粉探傷での検出精度が低下する特徴もあい
まって、成品表面疵レベルを悪化させるのでArガスの吹
込みは望ましくない。
そのため、近年ＳやＯと強い親和力を有するCaに着目
してCa添加による溶鋼中介在物の形態制御が行われてい
る。例えば、耐サワーガスラインパイプ材の水素誘起割
れや耐ラメラティア鋼の溶接割れ防止策としてのMnSの
球状CaSへの硫化物形態制御、あるいは連続鋳造におけ
るノズル詰り防止を目的としてのＡ2O3のCaO−Ａ2O
3系低融点酸化物への形態制御等である。
してCa添加による溶鋼中介在物の形態制御が行われてい
る。例えば、耐サワーガスラインパイプ材の水素誘起割
れや耐ラメラティア鋼の溶接割れ防止策としてのMnSの
球状CaSへの硫化物形態制御、あるいは連続鋳造におけ
るノズル詰り防止を目的としてのＡ2O3のCaO−Ａ2O
3系低融点酸化物への形態制御等である。
従来、MnSのCaSへの形態制御に関しては、拝田らが鉄
と鋼、第66年（1980）第３号、P354で報告しているよう
に、Ｓとの反応に利用される有効CaとＳとのモル比で表
わされる定量的な操業パラメータACRが提案されてい
る。このパラメータの値が１以上であれば、MnSの形態
制御が可能となるために、溶鋼のCa処理と極低硫化（例
えばＳ＜10ppm）との組合せによって、ACR≧１が確保さ
れるように操業が行われている。
と鋼、第66年（1980）第３号、P354で報告しているよう
に、Ｓとの反応に利用される有効CaとＳとのモル比で表
わされる定量的な操業パラメータACRが提案されてい
る。このパラメータの値が１以上であれば、MnSの形態
制御が可能となるために、溶鋼のCa処理と極低硫化（例
えばＳ＜10ppm）との組合せによって、ACR≧１が確保さ
れるように操業が行われている。
一方、Ａ2O3のCaO−Ａ2O3系低融点酸化物への形
態制御に関しては、鋳造温度域で液相を呈する12CaO・7
A2O3（融点1,460℃）やCaO・Ａ2O3（融点1,610℃）
に相当する組成に形態制御すればノズル詰りの発生が少
ないと、定性的に言われているものの鋳造された鋳片内
の介在物欠陥の生成と防止に関連づけて定量的に提示さ
れた操業パラメータは見当らない。
態制御に関しては、鋳造温度域で液相を呈する12CaO・7
A2O3（融点1,460℃）やCaO・Ａ2O3（融点1,610℃）
に相当する組成に形態制御すればノズル詰りの発生が少
ないと、定性的に言われているものの鋳造された鋳片内
の介在物欠陥の生成と防止に関連づけて定量的に提示さ
れた操業パラメータは見当らない。
［発明が解決しようとする課題］ 前述したように、鋳片のピンホール性表面疵を低減し
つつノズル詰りを抑制するためにはArガスのノズルへの
吹込みを中止して溶鋼をCa処理し、Ａ2O3を低融点のC
aO−Ａ2O3系介在物に形態制御すれば有効であると一
般に考えられている。しかし、得られた鋳片を棒鋼成品
まで圧延し超音波探傷すると低融点化が十分進まない高
Ａ2O3のCaO−Ａ2O3系大型介在物やCaO−Ａ2O3−C
aS系の大型介在物が発生し、成品品質を満足しない場合
がある。
つつノズル詰りを抑制するためにはArガスのノズルへの
吹込みを中止して溶鋼をCa処理し、Ａ2O3を低融点のC
aO−Ａ2O3系介在物に形態制御すれば有効であると一
般に考えられている。しかし、得られた鋳片を棒鋼成品
まで圧延し超音波探傷すると低融点化が十分進まない高
Ａ2O3のCaO−Ａ2O3系大型介在物やCaO−Ａ2O3−C
aS系の大型介在物が発生し、成品品質を満足しない場合
がある。
本発明は、ＡとＳを含有する鋼のブルーム・ビレッ
ト連鋳材において、ノズル詰りを防止するとともに、高
Ａ2O3のCaO−Ａ2O3系大型介在物およびCaO−Ａ2O
3−CaS系の大型介在物の生成を防止するものである。
ト連鋳材において、ノズル詰りを防止するとともに、高
Ａ2O3のCaO−Ａ2O3系大型介在物およびCaO−Ａ2O
3−CaS系の大型介在物の生成を防止するものである。
［課題を解決するための手段］ 本発明は、Al:0.100％以下、S:0.150％以下含有する
炭素鋼あるいは低合金鋼の連続鋳造において、溶鋼中へ
Caを添加して、最終的に、溶鋼の全Caパーセント濃度／
全Alパーセント濃度の比（Rcaと略記）と溶鋼の全酸素
パーセント濃度（［％Otot］と略記）との関係が下記
（１）式を満足する溶鋼を得た後、該溶鋼を連続鋳造す
るものである。
炭素鋼あるいは低合金鋼の連続鋳造において、溶鋼中へ
Caを添加して、最終的に、溶鋼の全Caパーセント濃度／
全Alパーセント濃度の比（Rcaと略記）と溶鋼の全酸素
パーセント濃度（［％Otot］と略記）との関係が下記
（１）式を満足する溶鋼を得た後、該溶鋼を連続鋳造す
るものである。
42.14×｛［％Otot］−0.0002｝≦Rca ≦107.14×｛［％Otot］−0.0002｝ ……（１） ［作用］ 本発明では、鋼中のＡとＳについて以下の理由でそ
の範囲を規定する。
の範囲を規定する。
Ａは、鋼の液晶粒度調整用に必要であるが、0.100
％を越えて添加しても液晶粒度調整作用が飽和するので
上限を0.100％とする。
％を越えて添加しても液晶粒度調整作用が飽和するので
上限を0.100％とする。
Ｓは機械構造用鋼あるいは冷間鍛造用鋼などに用いら
れる棒鋼線材成品への被削性付与の面から必要である
が、0.150％を越えて含有されると機械的性質が劣化す
るので上限を0.150％に規定する。
れる棒鋼線材成品への被削性付与の面から必要である
が、0.150％を越えて含有されると機械的性質が劣化す
るので上限を0.150％に規定する。
Caは溶鋼の［％Otot］および［％Ａ］に応じてRc
a、すなわち，［％Ca］／［％Ａ］比を（１）式の範
囲に入るように添加調整する。
a、すなわち，［％Ca］／［％Ａ］比を（１）式の範
囲に入るように添加調整する。
CaはＯと強い親和力を有するので添加したCaはMnO,Si
O2,A2O3等の酸化物を還元し、CaOとなる。本発明の構
成をなすＡ:0.100％以下を含む鋼ではその主な対象は
Ａ2O3である。またCaとＳと強い親和力を有する。従
って条件によってはCaとＳが反応しCaSが生成する等か
なり複雑である。そこでこれらの酸化物、硫化物生成反
応について本発明者らが開発した溶鋼・介在物・スラグ
間平衡解析モデルにより解析した。第１図はその解析結
果の一例を示したものである。Rca増加につれ、Ａ2O3
が改質されてCaO−Ａ2O3系となりしだいに低融点化す
る。しかし、最低融点の12CaO・7A2O3（以降C12A7と
略記する）生成ラインを越えてさらにRcaが増加するとC
aSが生成し始め、その量もしだいに増加する。さらにこ
れらの関係は溶鋼の［％Otot］によって変化することが
分った。第２図は前記C12A7生成ラインとCaO−Ａ2O3
系酸化物の融点がそれぞれ1,550℃（鋳造温度相当）、
1,600℃、1,750℃の等温度ラインおよび（酸化物＋硫化
物）に占めるCaS生成割合がそれぞれ15,29,36重量％の
等量ラインの［％Otot］依存性を示したものである。こ
のC12A7生成ラインより低Rca側ではラインより乖離する
ほどCaが不足し酸化物を十分低融点化できない領域であ
る。また、C12A7生成ラインより高Rca側ではラインより
乖離するにつれてCaが過剰となり、高融点の固相CaS生
成量が増加する領域である。原理的には第３図のC12A7
生成ラインを得るRcaが酸化物を低融点化する上で最も
望ましいが、工業的にはこのC12A7生成ラインを挾んで
ある範囲内に実用上の適正領域が存在している。
O2,A2O3等の酸化物を還元し、CaOとなる。本発明の構
成をなすＡ:0.100％以下を含む鋼ではその主な対象は
Ａ2O3である。またCaとＳと強い親和力を有する。従
って条件によってはCaとＳが反応しCaSが生成する等か
なり複雑である。そこでこれらの酸化物、硫化物生成反
応について本発明者らが開発した溶鋼・介在物・スラグ
間平衡解析モデルにより解析した。第１図はその解析結
果の一例を示したものである。Rca増加につれ、Ａ2O3
が改質されてCaO−Ａ2O3系となりしだいに低融点化す
る。しかし、最低融点の12CaO・7A2O3（以降C12A7と
略記する）生成ラインを越えてさらにRcaが増加するとC
aSが生成し始め、その量もしだいに増加する。さらにこ
れらの関係は溶鋼の［％Otot］によって変化することが
分った。第２図は前記C12A7生成ラインとCaO−Ａ2O3
系酸化物の融点がそれぞれ1,550℃（鋳造温度相当）、
1,600℃、1,750℃の等温度ラインおよび（酸化物＋硫化
物）に占めるCaS生成割合がそれぞれ15,29,36重量％の
等量ラインの［％Otot］依存性を示したものである。こ
のC12A7生成ラインより低Rca側ではラインより乖離する
ほどCaが不足し酸化物を十分低融点化できない領域であ
る。また、C12A7生成ラインより高Rca側ではラインより
乖離するにつれてCaが過剰となり、高融点の固相CaS生
成量が増加する領域である。原理的には第３図のC12A7
生成ラインを得るRcaが酸化物を低融点化する上で最も
望ましいが、工業的にはこのC12A7生成ラインを挾んで
ある範囲内に実用上の適正領域が存在している。
この領域の存在する位置が［％Otot］増加について高
Rca側に変化するのは、主として［％Otot］増加は酸化
物量の増加を意味し、改質に寄与するCa量がより多量を
要するためである。また、［％Otot］増加とともに適正
領域の幅が拡大するのは同様の事情から、より多量の酸
化物量に対するCa量の相対的な変化が少なくなり、結果
的にCa量の影響が鈍感になるためである。
Rca側に変化するのは、主として［％Otot］増加は酸化
物量の増加を意味し、改質に寄与するCa量がより多量を
要するためである。また、［％Otot］増加とともに適正
領域の幅が拡大するのは同様の事情から、より多量の酸
化物量に対するCa量の相対的な変化が少なくなり、結果
的にCa量の影響が鈍感になるためである。
上記実用上の適正領域がどの程度であるかを実際に連
続鋳造機で鋳造実験を行い調査した。第３図は鋼中組成
（［％Otot］とRca）と成品における介在物系超音波探
傷不良率［（不良成品本数／検査合計本数）×100,％｝
との関係を示したものである。この図から明らかなよう
に超音波探傷不良率は溶鋼の［％Otot］に応じて（１）
式に示す下限Rca（＝42.14×｛［％Otot］−0.0002｝、
すなわち、酸化物融点が1,600℃のライン）と上限Rca
（＝107.14×｛［％Otot］−0.0002｝、すなわち、CaS
生成率が29重量％のライン）の領域内で良好であり、さ
らに望ましくは下限Rcaが酸化物融点として鋳造温度に
ほぼ相当する1,550℃のライン（すなわち、Rca＝46.15
×｛［％Otot］−0.0002｝）と上限RcaがCaS生成率とし
て15重量％のライン（すなわち、Rca＝85.71×｛［％Ot
ot］−0.0002｝）の領域内では一層低位安定することが
分った。このように鋼中Rcaを［％Otot］に応じて適正
範囲に調整することにより、CaS生成を最小限に抑制し
つつ鋼中介在物の組成を低融点の12CaO・7A2O3に近接
させることができる。この酸化物は約1,550℃前後の鋳
造温度では液相状態に保たれるために、凝固前の凝集肥
大化ならびに浮上分離が容易である。しかして、成品の
超音波探傷で検出されるような大型介在物は、ブルーム
・ビレット鋳片内には残存しない。
続鋳造機で鋳造実験を行い調査した。第３図は鋼中組成
（［％Otot］とRca）と成品における介在物系超音波探
傷不良率［（不良成品本数／検査合計本数）×100,％｝
との関係を示したものである。この図から明らかなよう
に超音波探傷不良率は溶鋼の［％Otot］に応じて（１）
式に示す下限Rca（＝42.14×｛［％Otot］−0.0002｝、
すなわち、酸化物融点が1,600℃のライン）と上限Rca
（＝107.14×｛［％Otot］−0.0002｝、すなわち、CaS
生成率が29重量％のライン）の領域内で良好であり、さ
らに望ましくは下限Rcaが酸化物融点として鋳造温度に
ほぼ相当する1,550℃のライン（すなわち、Rca＝46.15
×｛［％Otot］−0.0002｝）と上限RcaがCaS生成率とし
て15重量％のライン（すなわち、Rca＝85.71×｛［％Ot
ot］−0.0002｝）の領域内では一層低位安定することが
分った。このように鋼中Rcaを［％Otot］に応じて適正
範囲に調整することにより、CaS生成を最小限に抑制し
つつ鋼中介在物の組成を低融点の12CaO・7A2O3に近接
させることができる。この酸化物は約1,550℃前後の鋳
造温度では液相状態に保たれるために、凝固前の凝集肥
大化ならびに浮上分離が容易である。しかして、成品の
超音波探傷で検出されるような大型介在物は、ブルーム
・ビレット鋳片内には残存しない。
［実施例］ 本発明の実施例を以下に示す。
転炉および脱ガス設備を用いて120トン／ヒートの棒
鋼・線材向けの機械構造用鋼、冷間鋳造用鋼を溶製する
に際し、FeO,MnO,SiO2等を多く含む酸化性の転炉流出ス
ラグを除去し生石灰ならびにアルミニウム精錬滓等から
なる高塩基性かつ非酸化性のスラグを取鍋内溶鋼表面に
形成せしめて成分調整ならびに脱水素後、取鍋内溶鋼中
深部へワイヤー外径13mmφの鉄被覆Ca−Si合金ワイヤー
（充填物中Ca含有量30重量％）を添加した。
鋼・線材向けの機械構造用鋼、冷間鋳造用鋼を溶製する
に際し、FeO,MnO,SiO2等を多く含む酸化性の転炉流出ス
ラグを除去し生石灰ならびにアルミニウム精錬滓等から
なる高塩基性かつ非酸化性のスラグを取鍋内溶鋼表面に
形成せしめて成分調整ならびに脱水素後、取鍋内溶鋼中
深部へワイヤー外径13mmφの鉄被覆Ca−Si合金ワイヤー
（充填物中Ca含有量30重量％）を添加した。
このようにして、Caの酸化ロスを抑制しながら第１表
に示すように溶鋼中Rcaが［％Otot］に応じて（１）式
に示す範囲になるように調整した10ヒートを鋳片横断面
サイズが162mm×162mmの湾曲型ビレット連鋳機で別に鋳
造した。
に示すように溶鋼中Rcaが［％Otot］に応じて（１）式
に示す範囲になるように調整した10ヒートを鋳片横断面
サイズが162mm×162mmの湾曲型ビレット連鋳機で別に鋳
造した。
一方、比較材として第１表に示すように溶鋼中Rcaが
［％Otot］と無関係に調整され（１）式の範囲から外れ
た５ヒートについても同一の連鋳機で別に鋳造した。
［％Otot］と無関係に調整され（１）式の範囲から外れ
た５ヒートについても同一の連鋳機で別に鋳造した。
それぞれのヒートから得られたビレットを直径40mmφ
の棒鋼に圧延した後、該棒鋼成品の超音波探傷試験を実
施し、大型介在物による超音波探傷不良率を求めた。第
４図は本発明実施例と比較例の超音波探傷不良率結果を
示したものである。図から明らかなように本発明実施例
のヒートにおいて ては超音波探傷不良率が大幅に改善され、介在物欠陥が
極めて少ない。
の棒鋼に圧延した後、該棒鋼成品の超音波探傷試験を実
施し、大型介在物による超音波探傷不良率を求めた。第
４図は本発明実施例と比較例の超音波探傷不良率結果を
示したものである。図から明らかなように本発明実施例
のヒートにおいて ては超音波探傷不良率が大幅に改善され、介在物欠陥が
極めて少ない。
［発明の効果］ 本発明は、Ａ,S含有鋼において［％Otot］に応じて
Rcaを適正範囲に調整して連続鋳造することにより、溶
鋼中介在物組成を低融点介在物組成に近接させて凝集浮
上分離を促進し、大型介在物の鋳片内への形成を防止す
るものである。この結果、成品の皮下および中心部にお
ける大型介在物欠陥の発生を防止するとともに、ノズル
へのAr吹込みを必要としないのでピンホール性表面疵を
ほぼ皆無とすることができる。
Rcaを適正範囲に調整して連続鋳造することにより、溶
鋼中介在物組成を低融点介在物組成に近接させて凝集浮
上分離を促進し、大型介在物の鋳片内への形成を防止す
るものである。この結果、成品の皮下および中心部にお
ける大型介在物欠陥の発生を防止するとともに、ノズル
へのAr吹込みを必要としないのでピンホール性表面疵を
ほぼ皆無とすることができる。
第１図は溶鋼中の全Caパーセント濃度（［％Ca］）と酸
化物、硫化物生成反応の関係について溶鋼・介在物・ス
ラグ間平衡解析モデルにより計算された結果を示す図、 第２図は溶鋼中の全Caパーセント濃度（［％Ca］）／全
Ａパーセント濃度（［％Ａ］）比（Rca）と全Ｏパ
ーセント濃度（［％Otot］）の関係における12CaO・7A
2O3生成ラインと、CaO−Ａ2O3系酸化物の融点がそ
れぞれ1,550℃（鋳造温度相当）、1,600℃、1,750℃の
等温度ラインおよび（酸化物＋硫化物）に占めるCaS生
成割合がそれぞれ15,29,36重量％の等量ラインについて
溶鋼・介在物・スラグ間平衡解析モデルで計算された結
果を示す図、第３図は溶鋼組成としての全Caパーセント
濃度（［％Ca］）／全Ａパーセント濃度（［％Ａ
］）比（Rca）および全Ｏパーセント濃度（［％Oto
t］）と成品における介在物系超音波探傷不良率の関係
を示す図、 第４図は本発明の実施例および比較例における超音波探
傷不良率を示す図である。
化物、硫化物生成反応の関係について溶鋼・介在物・ス
ラグ間平衡解析モデルにより計算された結果を示す図、 第２図は溶鋼中の全Caパーセント濃度（［％Ca］）／全
Ａパーセント濃度（［％Ａ］）比（Rca）と全Ｏパ
ーセント濃度（［％Otot］）の関係における12CaO・7A
2O3生成ラインと、CaO−Ａ2O3系酸化物の融点がそ
れぞれ1,550℃（鋳造温度相当）、1,600℃、1,750℃の
等温度ラインおよび（酸化物＋硫化物）に占めるCaS生
成割合がそれぞれ15,29,36重量％の等量ラインについて
溶鋼・介在物・スラグ間平衡解析モデルで計算された結
果を示す図、第３図は溶鋼組成としての全Caパーセント
濃度（［％Ca］）／全Ａパーセント濃度（［％Ａ
］）比（Rca）および全Ｏパーセント濃度（［％Oto
t］）と成品における介在物系超音波探傷不良率の関係
を示す図、 第４図は本発明の実施例および比較例における超音波探
傷不良率を示す図である。
フロントページの続き (72)発明者 草野 祥昌 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株 式会社室蘭製鐵所内 (72)発明者 山中 敦 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株 式会社室蘭製鐵所内 (56)参考文献 特公 昭60−32686（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭59−40203（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭56−51861（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭63−41671（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/10 370 C21C 7/06 C21C 7/04 C21C 7/00
Claims (1)
- 【請求項１】Al:0.100％以下、S:0.150％以下を含有す
る炭素鋼あるいは低合金鋼の連続鋳造において、溶鋼中
へCaを添加して、最終的に、溶鋼の全Caパーセント濃度
／全Alパーセント濃度の比（Rcaと略記）と溶鋼の全酸
素パーセント濃度（［％Otot］と略記）との関係が下記
式を満足する溶鋼を得た後、該溶鋼を連続鋳造すること
を特徴とするカルシウム処理によるブルーム・ビレット
の連続鋳造法。 42.14×｛［％Otot］｝−0.0002≦Rca≦107.14 ×｛［％Otot］｝−0.0002 ……（式）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1301890A JP2977213B2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 | カルシウム処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1301890A JP2977213B2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 | カルシウム処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03165952A JPH03165952A (ja) | 1991-07-17 |
| JP2977213B2 true JP2977213B2 (ja) | 1999-11-15 |
Family
ID=17902365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1301890A Expired - Lifetime JP2977213B2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 | カルシウム処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2977213B2 (ja) |
-
1989
- 1989-11-22 JP JP1301890A patent/JP2977213B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03165952A (ja) | 1991-07-17 |
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