JPH0810920A - Ni含有鋼の連続鋳造時における表面割れ防止方法 - Google Patents
Ni含有鋼の連続鋳造時における表面割れ防止方法Info
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Abstract
鋳片表面部における粒界酸化を抑制することにより、N
i含有鋼鋳片の表面割れを防止する方法を提供する。 【構成】 Niを重量比で0.1〜50%含有する鋼の
連続鋳造において、二次冷却帯で鋳片の表面温度が12
00℃を超えないように冷却を制御し、鋳片表面部の粒
界酸化を抑制する。
Description
造時に発生する横ひび割れやコーナー割れなどの表面割
れを防止する方法に関し、詳しくは二次冷却帯での冷却
を制御し、鋳片表面部における粒界酸化を抑制すること
により、Ni含有鋼鋳片の表面割れを防止する方法に係
わる。
性が向上することが知られており、低温用鋼としてNi
を2〜10%含有する鋼が使用されている。そのなか
で、Niを9%程度含有する鋼は−160℃以下の超低
温での使用に耐えることから天然液体ガスなどの製造、
輸送、貯蔵用の構造部材などに使用されている。
通常の炭素鋼や低合金鋼に比べて表面横ひび割れ、表皮
下割れ及びコーナー割れの発生が著しく、連続鋳造によ
る鋳片製造には困難な問題がある。
向上を目的にNiを0.1〜1%程度含有した低合金鋼
が多用されている。しかしながら、これらの低合金鋼に
おいても、連続鋳造時に横ひび割れなどの表面割れが発
生する場合があり、このため次工程の圧延の前に精整手
入れを行なう工程が必要となり、熱延工程への直行率の
向上を妨げるという問題がある。
面にオッシレーションマークに沿って発生する割れであ
る。その発生は、二次冷却帯での冷却条件に強く依存す
る。すなわち、連続鋳造の二次冷却時に鋳片表面温度が
熱間延性が低下するγ→α変態温度近傍(約600〜8
50℃)の脆化する温度域になり、このとき熱応力や矯
正応力を受けることにより割れが生じることが知られて
いる。
び割れの発生を防止するには高温脆化温度域での矯正を
避ける必要があり、鋳片表面温度の管理を目的とする二
次冷却の制御が実施されている。また、Ni含有鋼の成
分を規制する方法も提案されている。
えば特開昭57−32862号公報の「Ni鋼連続鋳造
における二次冷却方法」が知られているが、これは鋳片
の表面温度が950℃に降下するまでの初期段階では冷
却速度80〜40℃/minで、950℃以下の降下で
は冷却速度20℃/min以下で冷却し、いわゆる矯正
点での表面温度が延性の低下する温度域を高温側に回避
できるような弱冷却の冷却パターンを取り、かつ鋳片表
面温度の均一化を図る方法である。
タイプノズル〔鉄と鋼、67(1980)、S−73
8〕や気水ノズル(ミストノズル)を用いることにより
鋳片表面温度が均一化し、鋳片表面に発生する熱応力が
低減され、その結果鋳片表面疵を防止することが可能と
なることが報告されている。
(鋳片コーナ部分)での割れの防止を目的として、特公
平5−4169号公報の「含Ni鋼の連続鋳造における
表面割れ防止方法」では、Ni5〜10%を含有する低
温用鋼の連続鋳造において、鋳片表面温度が1150〜
950℃の温度域で冷却速度を20℃/min以下に制
御することにより、連続鋳造時の表面割れを防止する方
法が提案されている。
例えば特公昭60−8134号公報の「含Ni低温用鋼
の連続鋳造における表面疵防止方法」がある。該発明は
Ni5.5〜10%を含有する低温用鋼においてS、N
の含有量を低く抑制し、かつCaやTiを添加すること
により材料の延性を改善し、鋳片表面に発生する疵を防
止する方法である。また、前記特公平5−4169号公
報の「含Ni鋼の連続鋳造における表面割れ防止方法」
では、前記冷却速度の制御に加えて、鋼中のS、P及び
Nの含有量を極力低下して高純化することにより効果が
得られることが報告されている。
る低温用鋼については鋳片表面に発生する割れを防止す
るために冷却方法を改善する方法や、鋼の成分を規制す
る方法がいくつか提案されているものの、依然として連
続鋳造時に発生する割れを完全に防止するには至ってい
ない。
する横ひび割れを防止するための方法として、例えば特
公昭58−3790号公報の「鋼の連続鋳造における冷
却方法」には、一旦鋳型直下で急冷却して鋳片の表面温
度を650〜700℃となし組織を微細化した後、それ
以降緩やかに復熱させて矯正点位置での鋳片の表面温度
を700〜800℃に保ち、矯正点では前述のγ→α変
態温度近傍の高温脆化域を回避する方法が提案されてい
る。
なり、割れ発生の起点となる矯正点で、鋳片表面温度を
高温側あるいは低温側に回避するように二次冷却を制御
する方法は、一般の鋼においては効果をあげて行なわれ
ているものの、Ni含有鋼では十分な効果があがらず適
用されていない。
時に発生する横ひび割れ等を防止する方法は、前記のご
とく従来より種々と工夫提案されているものの、いずれ
も高温延性に着目した方法であり、横ひび割れの起点と
なるスケール形態に着目して横ひび割れの発生を防止す
る方法は見られなかった。
32862号公報の発明における実施例及び比較例に示
されているように、二次冷却帯で鋳片の表面温度が12
00℃を超えないような冷却を行なった例が存在する
が、これは酸化温度によるスケール形態の変化に注意を
払った例ではない。従来の連続鋳造速度は、該公報に示
されるように1m/min以下(公報3頁左下欄5〜6
行参照)が中心であり、特に注意を払わなくとも二次冷
却帯で鋳片の表面温度が1200℃を超えることはなか
った。
途材についても高速鋳造化、高温出片が推進されてお
り、連続鋳造時の鋳片の表面温度が高温化の傾向にあ
り、1200℃を超える可能性が高まっている。そのた
め、Ni含有鋼の連続鋳造時の鋳片表面割れの有効な防
止方法の出現が望まれている。
鋼の連続鋳造時に生じる問題点を解決するため、連続鋳
造時の二次冷却帯における鋳片の表面温度が1200℃
を超えないように冷却を制御し、鋳片表面部における粒
界酸化を抑制することにより横ひび割れ等の表面割れの
発生を防止する方法を提供するものである。
の連続鋳造時に発生する表面疵防止技術の開発過程にお
いて、Niを僅かでも含有すると、鋳片の表面に生成す
る酸化スケールの形態が著しく変化し、Ni含有鋼に生
成する粒界酸化部分が割れ発生の起点となることに気付
いた。その結果、Ni含有鋼の連続鋳造時の二次冷却を
制御して粒界酸化を抑制することにより横ひび割れ等の
表面割れの発生を防止できることがわかった。この発明
は、この知見に基づいて完成したものである。
表面割れ防止方法は、Niを重量比で0.1〜50%含
有する鋼の連続鋳造において、二次冷却帯で鋳片の表面
温度が1200℃を超えないように冷却を制御し、鋳片
表面部の粒界酸化を抑制することにある。
論を図面に基づいて説明する。前述したように、鋼はN
iをわずかでも含有すると横ひび割れの発生頻度が著し
く増加するという問題がある。本発明者は、その割れ発
生機構を解明するために、連続鋳造鋳片から試料を採取
し、表面の状況を観察した。その一例として図1にNi
無添加鋼とNi含有鋼の連続鋳造鋳片の表面部分に生成
した酸化スケールの形態を比較して示す。図(a)はN
i無添加鋼、図(b)はNiを0.2%含有するNi含
有鋼の金属−酸化スケールの混合部、図(c)はNiを
0.2%含有するNi含有鋼の粒界酸化部分の断面顕微
鏡写真である。
の形態が変化し、図(a)のNi無添加鋼では母材表面
は平滑であるに対し、Ni含有鋼では母材表面に凹凸が
生じ、図(b)に示す酸化スケール中に母材金属が入り
組んだ部分と、図(c)に示す母材中に酸化スケールが
侵入した粒界酸化部分とが存在することがわかる。
割れ部分を観察した結果、前記粒界酸化部分が切り欠き
効果を示して横ひび割れの起点となることが判明した。
化スケールの形態が影響するので、本発明者はNi含有
鋼の酸化スケールの形態を調査する実験を行なった。従
来より、Niを5%以上含有するときはNiの濃化した
金属相とFeOを中心とする酸化物とからなるサブスケ
ールが生成することが知られている。しかし、実用低合
金鋼における挙動とは十分に対応していなかった。
有するときの挙動を明らかにするため、Ni=0〜5%
を含有する鋼の試料を使用して900〜1300℃で0
〜2時間酸化した後、生成した酸化スケールを観察する
実験を行なった。その結果、Ni=0.3〜5%の低濃
度の含有量であっても、Niを含有するときはサブスケ
ールが生成することを知り、既に報告した〔材料とプロ
セス6(1993)〕。
めて更に詳細に調査し、酸化温度やNiの有無により酸
化スケールの形態が以下のように変化することを知っ
た。
iの有無での酸化スケール断面の代表的な形態を図2及
び図3の顕微鏡写真に示す。図2(a)はNi無添加鋼
の1100℃での鋳片表面部の断面、図2(b)は同じ
く1300℃での鋳片表面部の断面、図3(a)はNi
5%含有鋼の1100℃での鋳片表面部の断面、図3
(b)は1300℃での鋳片表面部の断面である。
は、Niが濃化した金属相とFeOを中心とする酸化物
とが複雑に入り組んだサブスケールが生成し、Ni無添
加鋼ではサブスケールは生成していない。そして、図3
(b)に示すNi含有鋼の1300℃でのサブスケール
部分は、酸化物が粒界に深く侵入し、図4に模式的に示
すように、粒界酸化の先端部分にFe2SiO4が存在す
るのに対し、1100℃では粒界酸化がさほど顕著では
なくFe2SiO4が存在しない。また、Ni無添加鋼は
1300℃では酸化スケールと母材との境界部分にFe
2SiO4が存在するものの粒界への侵入は認められず、
1100℃ではFe2SiO4は酸化物中に存在すること
がわかる。
化の深さと初期Ni含有量との関係について調べた。そ
の結果の一例を図5に示す。なお、粒界酸化の深さは粒
界酸化の深い部分10点を選び、それらの平均値を用い
た。この結果によれば、酸化温度が高いときに粒界酸化
は深く進行するが、1100℃に比べ1300℃では著
しく深く進行することがわかる。また、いずれの温度で
もNi含有量の増加に伴いサブスケール層が厚くなり、
粒界酸化も進行することがわかる。
違いにより酸化スケールの形態が変化する機構について
は、以下のように説明することができる。Ni含有鋼で
はFeとNiの酸素との親和力の違いからFeのみが選
択的に酸化される。その結果、Niは酸化されずに残存
し、Niの濃化したFe−Ni合金と酸化物とが複雑に
入り込んだ構造のサブスケールが生成する。一方、鋼中
にSiが存在すると酸化物中にFe2SiO4が生成する
が、この共晶温度は約1190℃であり、この温度以上
になったときFe2SiO4が溶融する。Ni含有鋼を1
200℃以上の高温で酸化したときには、液相のFe2
SiO4が生じ、この相がFe−Ni合金部分より粒界
を優先的に酸化する傾向が強く、このような形態となっ
たものと考えられる。
e2SiO4が存在してもNiの濃化部が存在しないため
に、粒界とその他の部分で酸化されやすさに差がなく、
Fe2SiO4は酸化スケールと母材との界面にとどまっ
たものと考えられる。
元素の影響について検討した。Niは、その含有量を
0.1%から50%まで変化させても、含有量の多少に
係わらず、いずれもNiの濃化した金属相とFeOを中
心とする酸化物とが複雑に入り込んだサブスケールが生
成していた。図5に示すように、微量でもNiを含有す
るときは粒界酸化が起こり、母材表面に凹凸が生じるよ
うになり、Ni含有量の増大と共に粒界酸化も深くなる
が、Ni含有量が0.1%未満の微量では割れに影響を
与えるほどではなく、実際の割れ頻度も小さいことから
本発明の対象鋼から除いた。
に0.05%以上添加されるが、0.05%の含有でも
Niが共存する場合には図1(c)に示す場合と同様に
Fe2SiO4が粒界酸化の先端部分に存在しており、こ
れ以上Siを含有する場合には同様の酸化スケール形態
となる。
した鋼種並びにCa、Ti、Moを添加した鋼について
も同様に酸化スケールの観察を行なった結果、酸化スケ
ール形態はNi以外の含有量を変化させても大きな変化
は見られない。したがって、この発明の対象鋼は、Ni
以外の成分元素の含有量を限定する必要はない。
面温度が1200℃以上になるとFe2SiO4が溶融す
るために、粒界酸化が顕著となり、横ひび割れが発生し
やすくなることが判明した。したがって、鋳片表面温度
が常に1200℃以下となるように二次冷却を制御すれ
ば横ひび割れの発生が抑制されることになる。
る。機長23m、3点矯正の湾曲型連続鋳造機を使用し
て、表1の鋼の組成表に示すNiを0.3%含有する低
合金鋼(1)、Niを0.7%含有する低合金鋼
(2)、Niを9%含有する低合金鋼(3)及びNiを
42%含有する高合金鋼について本発明の実施により、
鋳片表面温度が1200℃を超えないように鋳型直下に
おける二次冷却水量を調節しながら連続鋳造した。前記
二次冷却は、通常スプレー水を使用して行われるが、こ
の際水量密度を鋳型直下部で向上することが、鋳型直下
強冷の一般的方法である。しかし、他にも水膜により冷
却する方法、気水混合ミストによる方法等が利用でき
る。なお、比較のため前記各鋼について二次冷却以外は
本発明の実施例とほぼ同一条件で連続鋳造した比較例を
示す。また、その連続鋳造時には鋳片の表面温度を、鋳
片表面に噛みこませた熱電対により測定した。
e2SiO4が溶融し、粒界酸化が進行することがないよ
うに、鋳型を出た後の復熱時の鋳片表面温度の最高値が
1200℃を超えないように冷却水量を調節し、鋳型直
下強冷型の二次冷却とした。
あり、復熱時の鋳片表面の最高温度は1200℃を超え
ている。一例として、実施例1(実線)と比較例1(破
線)における鋳片表面温度の鋳造方向変化を図6に示
す。両者は鋳型直下部分以外の二次冷却水量を同じにし
て冷却を行なった結果、両者の矯正点における鋳片表面
温度はほぼ等しかった。
生状況の調査により行なった。粒界酸化の深さは粒界酸
化の深い部分10点を選び、その平均値により表した。
そして、割れの発生状況は、0を割れが全く発生しなか
った場合、5を全面に深い割れが発生し手入れが不可能
な場合として6段階の指数表示とした。鋳片が鋳型を出
た後の表面最高温度と、そのときの酸化物の粒界への侵
入の深さ及び割れ発生状況を表2の連続鋳造試験結果に
示す。
ば、Ni含有量の多寡にかかわらず比較例に比べ明らか
に表面割れが低減しており、本発明の方法が鋳片表面割
れの抑制に有効なことがわかる。
た場合であるが、本発明は垂直曲げ型連続鋳造機など鋳
造機の形式が変わっても表面割れ防止に効果を発揮でき
る。
ているような鋳片が矯正歪を受けるときの表面温度をγ
→α変態温度付近の脆化域から高温側あるいは低温側に
回避する方法を同時に実施したが、本発明を単独に実施
しても表面割れ改善に対する効果には変わりがない。ま
た、従来より提案されているような連続鋳造の二次冷却
を改善した方法や鋼の化学成分を規制する方法も合わせ
て実施すれば、より大きな効果が得られる。
連続鋳造時に鋳片表面に生じる横ひび割れ等の表面割れ
を抑制し、鋳片の品質、歩留りを向上できる。
態を示す鋳片表面部の断面顕微鏡写真であり、図(a)
はNi無添加鋼を、図(b)はNi0.2%含有鋼の金
属−酸化物混合部を、図(c)はNi0.2%含有鋼の
粒界酸化部分を示す。
ケールの形態を示す鋳片表面部の断面顕微鏡写真であ
り、図(a)は酸化温度1100℃の場合、図(b)は
酸化温度1300℃の場合である。
酸化スケールの形態を示す鋳片表面部の断面顕微鏡写真
であり、図(a)は酸化温度1100℃の場合、図
(b)は酸化温度1300℃の場合である。
深さの関係を示すグラフである。
面温度との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項1】 Niを重量比で0.1〜50%含有する
鋼の連続鋳造において、二次冷却帯で鋳片の表面温度が
1200℃を超えないように冷却を制御し、鋳片表面部
の粒界酸化を抑制することを特徴とするNi含有鋼の連
続鋳造時における表面割れ防止方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16636094A JP3456498B2 (ja) | 1994-06-23 | 1994-06-23 | Ni含有鋼の連続鋳造時における表面割れ防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP16636094A JP3456498B2 (ja) | 1994-06-23 | 1994-06-23 | Ni含有鋼の連続鋳造時における表面割れ防止方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0810920A true JPH0810920A (ja) | 1996-01-16 |
JP3456498B2 JP3456498B2 (ja) | 2003-10-14 |
Family
ID=15829952
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16636094A Expired - Lifetime JP3456498B2 (ja) | 1994-06-23 | 1994-06-23 | Ni含有鋼の連続鋳造時における表面割れ防止方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP3456498B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2017018961A (ja) * | 2015-07-07 | 2017-01-26 | 新日鐵住金株式会社 | Ni含有鋼の連続鋳造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5854214B2 (ja) * | 2011-12-20 | 2016-02-09 | Jfeスチール株式会社 | Si含有鋼の連続鋳造方法 |
-
1994
- 1994-06-23 JP JP16636094A patent/JP3456498B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2017018961A (ja) * | 2015-07-07 | 2017-01-26 | 新日鐵住金株式会社 | Ni含有鋼の連続鋳造方法 |
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