JPH07207403A - 冷延薄板を製造するための鋳片 - Google Patents
冷延薄板を製造するための鋳片Info
- Publication number
- JPH07207403A JPH07207403A JP1306294A JP1306294A JPH07207403A JP H07207403 A JPH07207403 A JP H07207403A JP 1306294 A JP1306294 A JP 1306294A JP 1306294 A JP1306294 A JP 1306294A JP H07207403 A JPH07207403 A JP H07207403A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- inclusions
- slag
- mgo
- converter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、内質性欠陥及び表面性状の良好な
冷延薄板を製造するための鋳片を提供するものである。 【構成】 冷延薄板を製造するに際し、スラグ系介在物
中にＭｇＯを少なくとも、４％以上含有したもの、且つ
粒径が２００μｍ以下の介在物を、鋳片１Ｋｇあたり、
１０3個分散させたことを特徴とする内質欠陥の低減お
よび表面性状の良好な冷延薄板を製造するための鋳片。 【効果】 大幅な品質向上のため、本発明が産業分野に
もたらす効果は大きい。
冷延薄板を製造するための鋳片を提供するものである。 【構成】 冷延薄板を製造するに際し、スラグ系介在物
中にＭｇＯを少なくとも、４％以上含有したもの、且つ
粒径が２００μｍ以下の介在物を、鋳片１Ｋｇあたり、
１０3個分散させたことを特徴とする内質欠陥の低減お
よび表面性状の良好な冷延薄板を製造するための鋳片。 【効果】 大幅な品質向上のため、本発明が産業分野に
もたらす効果は大きい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、胴割れやピンホール等
の原因である内質欠陥を低減させ、且つ表面性状の良好
な冷延薄板とするための鋳片に関するものである。
の原因である内質欠陥を低減させ、且つ表面性状の良好
な冷延薄板とするための鋳片に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】製鋼行程では、転炉で溶銑を酸化精錬終
了後、脱酸剤を投入して溶鋼中の溶存酸素を除去してい
る。
了後、脱酸剤を投入して溶鋼中の溶存酸素を除去してい
る。
【０００３】この際、下記（１）式に示す反応により、
脱酸およびそれ以後の再酸化反応で微少な酸化物（Ｍx
Ｏy）が生成し、これが除去されずに鋳片内に残る。
脱酸およびそれ以後の再酸化反応で微少な酸化物（Ｍx
Ｏy）が生成し、これが除去されずに鋳片内に残る。
【０００４】この結果、冷延板の薄板から製造した製品
（自動者用鋼板、食缶）欠陥の一因となっている。
（自動者用鋼板、食缶）欠陥の一因となっている。
【０００５】
【数１】ｘＭ＋（１／２）Ｏ2→ＭxＯy
【０００６】従来から、これらの微小酸化物を極力除去
する努力がなされてきた。例えば、 脱酸行程において、酸化物の凝集合体による浮上分離
時間を長く与えるため、出鋼初期にＡｌ等の脱酸剤を投
入する出鋼脱酸法、又はＣＡＳ処理やＲＨ処理におけ
る強攪拌を行い、酸化物の浮上分離を促進する方法があ
る。
する努力がなされてきた。例えば、 脱酸行程において、酸化物の凝集合体による浮上分離
時間を長く与えるため、出鋼初期にＡｌ等の脱酸剤を投
入する出鋼脱酸法、又はＣＡＳ処理やＲＨ処理におけ
る強攪拌を行い、酸化物の浮上分離を促進する方法があ
る。
【０００７】一方、特開平１―１８０４６６号公報に見
られるように、脱酸時に脱酸剤としてのＡｌとＣａＯ、
ＣａＦ2の結合体及び融合体を投入することにより、生
成する脱酸生成物をＣａＯ―Ａｌ2Ｏ3の低融点のスラグ
として浮上促進させる方法も提案されている。
られるように、脱酸時に脱酸剤としてのＡｌとＣａＯ、
ＣａＦ2の結合体及び融合体を投入することにより、生
成する脱酸生成物をＣａＯ―Ａｌ2Ｏ3の低融点のスラグ
として浮上促進させる方法も提案されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前述、に
おける酸化物浮上分離対策では冷延薄板において、その
表面にアルミナ系介在物に起因するスリバー疵が発生し
ており、これのみでは限界がある。
おける酸化物浮上分離対策では冷延薄板において、その
表面にアルミナ系介在物に起因するスリバー疵が発生し
ており、これのみでは限界がある。
【０００９】又、特開平１―１８０４６６号公報提案の
ようにアルミナをＣａＯ―Ａｌ2Ｏ3として低融点化する
方法についても、少しでも溶鋼中にＣａＯ―Ａｌ2Ｏ3系
介在物が残留すると、冷延板での磁粉探傷欠陥を増加さ
せ、自動車用鋼板、食缶用絞り加工した際に、その加工
部分にＣａＯ―Ａｌ2Ｏ3系介在物に起因するフランジク
ラック、ピンホールおよび重大欠陥である胴割れ等が発
生し、むしろこの組成系にするのは問題である。
ようにアルミナをＣａＯ―Ａｌ2Ｏ3として低融点化する
方法についても、少しでも溶鋼中にＣａＯ―Ａｌ2Ｏ3系
介在物が残留すると、冷延板での磁粉探傷欠陥を増加さ
せ、自動車用鋼板、食缶用絞り加工した際に、その加工
部分にＣａＯ―Ａｌ2Ｏ3系介在物に起因するフランジク
ラック、ピンホールおよび重大欠陥である胴割れ等が発
生し、むしろこの組成系にするのは問題である。
【００１０】本発明は、スリバー疵等の表面欠陥がな
く、しかも絞り加工した際にフランジクラック等の発生
しない冷延薄板を製造することが可能な鋳片を提供する
ことを課題としたものである。
く、しかも絞り加工した際にフランジクラック等の発生
しない冷延薄板を製造することが可能な鋳片を提供する
ことを課題としたものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためのものであって、冷廷薄板を製造用の鋳片ス
ラブであって、鋼中介在物中に粒径が２００μｍ以下の
ＭｇＯを少なくとも、４％以上含有し且つ粒径が２００
μｍ以下のアルミナクラスターを、鋳片１Ｋｇあたり、
１０3個以下分散させたことを特徴とするスリバー疵等
がなく、内質欠陥に起因するフランジクラック等が発生
しない冷延薄板を製造するための鋳片を提供するもので
ある。
決するためのものであって、冷廷薄板を製造用の鋳片ス
ラブであって、鋼中介在物中に粒径が２００μｍ以下の
ＭｇＯを少なくとも、４％以上含有し且つ粒径が２００
μｍ以下のアルミナクラスターを、鋳片１Ｋｇあたり、
１０3個以下分散させたことを特徴とするスリバー疵等
がなく、内質欠陥に起因するフランジクラック等が発生
しない冷延薄板を製造するための鋳片を提供するもので
ある。
【００１２】
【作用】本発明者らは、上記の課題を解決するために、
先ず、磁粉探傷装置を用いて、加工した自動車用鋼板、
食缶の欠陥部の介在物調査を行った。
先ず、磁粉探傷装置を用いて、加工した自動車用鋼板、
食缶の欠陥部の介在物調査を行った。
【００１３】この介在物に起因する欠陥には、大きく２
種類の介在物がある。１つは、アルミナ系介在物（アル
ミナクラスター）に起因するスリバー疵であり、もう１
つは、ＣａＯ―Ａｌ2Ｏ3等のスラグ系介在物に起因する
フランジクラック、ピンホール欠陥である。
種類の介在物がある。１つは、アルミナ系介在物（アル
ミナクラスター）に起因するスリバー疵であり、もう１
つは、ＣａＯ―Ａｌ2Ｏ3等のスラグ系介在物に起因する
フランジクラック、ピンホール欠陥である。
【００１４】これらの欠陥部における介在物の形状は、
前者のスリバー疵部位では、１つ１つは２〜３μｍ以下
の介在物が分散しており、後者のフランジクラック、ピ
ンホール欠陥部位には、１つの介在物の厚みが５μｍ〜
１０μｍのものが塊として存在していることが判った。
前者のスリバー疵部位では、１つ１つは２〜３μｍ以下
の介在物が分散しており、後者のフランジクラック、ピ
ンホール欠陥部位には、１つの介在物の厚みが５μｍ〜
１０μｍのものが塊として存在していることが判った。
【００１５】重大欠陥である胴割れ部には、厚み５μｍ
以下の介在物が認められ、圧延方向に並行な欠陥部長さ
が長い特徴が認められた。
以下の介在物が認められ、圧延方向に並行な欠陥部長さ
が長い特徴が認められた。
【００１６】ここで、冷延簿板は熱間圧延を行った後、
冷間圧延をするものであり、この冷間圧延段階では、圧
延温度が低いため介在物は伸延されずに破砕されるのみ
であり、冷間圧延の前工程である熱間圧延段階での介在
物挙動により、制御する必要がある。
冷間圧延をするものであり、この冷間圧延段階では、圧
延温度が低いため介在物は伸延されずに破砕されるのみ
であり、冷間圧延の前工程である熱間圧延段階での介在
物挙動により、制御する必要がある。
【００１７】一般に、この熱間圧延段階における介在物
厚みについては、介在物の圧延時の変形能に依存し、こ
の変形能は介在物の融点に依存すると考えられている
（例えば、塚谷ら：鉄と鋼６９、（１９８９）、９６
７）。
厚みについては、介在物の圧延時の変形能に依存し、こ
の変形能は介在物の融点に依存すると考えられている
（例えば、塚谷ら：鉄と鋼６９、（１９８９）、９６
７）。
【００１８】本発明者らは、この熱間圧延段階での介在
物伸延性とその融点との関係を調査した結果、介在物融
点が１６５０℃を境にして、熱間圧延を受けたときの介
在物の伸延性が大きく異なることを見いだした。さら
に、この挙動は、介在物組成によっても大きく影響を受
けることが判った。
物伸延性とその融点との関係を調査した結果、介在物融
点が１６５０℃を境にして、熱間圧延を受けたときの介
在物の伸延性が大きく異なることを見いだした。さら
に、この挙動は、介在物組成によっても大きく影響を受
けることが判った。
【００１９】図１は、ＣａＯ―Ａｌ2Ｏ3系２成分系に加
えて、高融点側に組成をずらせるべく、ＭｇＯを含んだ
３成分系でのＭｇＯ含有率に対する伸延性をプロットし
たものである。
えて、高融点側に組成をずらせるべく、ＭｇＯを含んだ
３成分系でのＭｇＯ含有率に対する伸延性をプロットし
たものである。
【００２０】これより判るように、ＭｇＯ含有率が４％
以上になると、伸延性は悪くなっている。
以上になると、伸延性は悪くなっている。
【００２１】かつ、図２〜３には、これらの介在物Ｋを
インゴットに埋め込み圧延テストを行った結果を、Ｚ面
から観察した結果を模式的に示したものである。
インゴットに埋め込み圧延テストを行った結果を、Ｚ面
から観察した結果を模式的に示したものである。
【００２２】図３より判るように、ＭｇＯ含有により、
熱間圧延段階にて、より小さく破砕されているのが判
る。
熱間圧延段階にて、より小さく破砕されているのが判
る。
【００２３】図４には、熱間圧延前の鋳片内における介
在物粒径、熱間圧延後の介在物の厚みとの関係を示して
いる。
在物粒径、熱間圧延後の介在物の厚みとの関係を示して
いる。
【００２４】これから判るように、鋳片内での介在物粒
径が２００μｍを越えると熱間圧延後における介在物厚
みが大幅に増加しており、介在物大きさは２００μｍ以
下におとすことが重要である。
径が２００μｍを越えると熱間圧延後における介在物厚
みが大幅に増加しており、介在物大きさは２００μｍ以
下におとすことが重要である。
【００２５】即ち、重大な欠陥である胴割れを低減する
には、鋳片内介在物を粒径２００μｍ以下にし、且つＭ
ｇＯを４％含有するものへと制御することが重要である
ことが判明した。
には、鋳片内介在物を粒径２００μｍ以下にし、且つＭ
ｇＯを４％含有するものへと制御することが重要である
ことが判明した。
【００２６】しかしながら、前記のように介在物組成を
高融点側へずらせることは、逆にスリバー疵を増加させ
る方向にあるため、その量を低減する必要がある。
高融点側へずらせることは、逆にスリバー疵を増加させ
る方向にあるため、その量を低減する必要がある。
【００２７】このため、鋳片段階でのアルミナ系介在物
量と冷延薄板の表面欠陥発生率を調査した結果を図５に
示す。
量と冷延薄板の表面欠陥発生率を調査した結果を図５に
示す。
【００２８】同図より、介在物量が鋳片１ｋｇ当たり１
０3個以上になると急激にスリバー疵等の発生率が高く
なることが判明した。
０3個以上になると急激にスリバー疵等の発生率が高く
なることが判明した。
【００２９】このような条件を満足する鋳片をつくり込
むには、例えば、以下の方法が挙げられる。
むには、例えば、以下の方法が挙げられる。
【００３０】転炉内において、吹錬末期にＭｇＯ吹錬を
行うことにより、転炉スラグ中のＭｇＯ含有率を、均一
に少なくとも４％以上にあげ、転炉流出スラグを高融点
側へ組成制御し、かつ高融点化の効果で固化させること
によって、出鋼中のスラグ流出を防止する。
行うことにより、転炉スラグ中のＭｇＯ含有率を、均一
に少なくとも４％以上にあげ、転炉流出スラグを高融点
側へ組成制御し、かつ高融点化の効果で固化させること
によって、出鋼中のスラグ流出を防止する。
【００３１】且つ、Ａｌを投入することによって、スラ
グ中のＦｅＯ％を低減させ、スラグ中のＦｅＯと投入し
たＡｌが反応することにより生成するアルミナ量を抑制
する。
グ中のＦｅＯ％を低減させ、スラグ中のＦｅＯと投入し
たＡｌが反応することにより生成するアルミナ量を抑制
する。
【００３２】さらには、脱酸法として、取鍋底部よりＡ
ｒを吹き込み、スラグとの接触を避けながら不活性ガス
下で脱酸を行う、簡易な方法で達成可能である。
ｒを吹き込み、スラグとの接触を避けながら不活性ガス
下で脱酸を行う、簡易な方法で達成可能である。
【００３３】
【実施例】次に本発明の実施例について、述べる。
【００３４】目標成分として、成分がＣ：０．０３〜
０．０５％、Ｓｉ：０．０８〜０．１５％、Ｍｎ：０．
２０〜０．５０％、Ｐ：０．００７〜０．０１％、Ｓ：
０．００７〜０．０１％、Ａｌ：０．０４〜０．０６％
の溶鋼を溶製するに当たり、３５０ｔ転炉において、吹
錬末期にＭｇＯを投入するＭｇＯ吹錬を行い、吹錬終了
後、所定のカーボン濃度を調整し、出鋼した。
０．０５％、Ｓｉ：０．０８〜０．１５％、Ｍｎ：０．
２０〜０．５０％、Ｐ：０．００７〜０．０１％、Ｓ：
０．００７〜０．０１％、Ａｌ：０．０４〜０．０６％
の溶鋼を溶製するに当たり、３５０ｔ転炉において、吹
錬末期にＭｇＯを投入するＭｇＯ吹錬を行い、吹錬終了
後、所定のカーボン濃度を調整し、出鋼した。
【００３５】この後は、出鋼時叉は、ＲＨ処理時、ＣＡ
Ｓ（取鍋底部よりＡｒを吹き込んで、Ａｒ雰囲気をつく
って脱酸する方式）処理時にアルミニウムを投入して脱
酸を行う。
Ｓ（取鍋底部よりＡｒを吹き込んで、Ａｒ雰囲気をつく
って脱酸する方式）処理時にアルミニウムを投入して脱
酸を行う。
【００３６】この際、ＲＨおよびＣＡＳについては、脱
酸処理前にスラグ中ＦｅＯ％を３％以下に低下させた。
酸処理前にスラグ中ＦｅＯ％を３％以下に低下させた。
【００３７】その後、湾曲型および垂直型連鋳機で鋳造
して、２５０ｍｍ厚のスラブ鋳片を製造した。さらに、
この鋳片を７〜２ｍｍ程度に熱間圧延した後、２〜０．
１ｍｍ程度に冷間圧延して薄板とした。
して、２５０ｍｍ厚のスラブ鋳片を製造した。さらに、
この鋳片を７〜２ｍｍ程度に熱間圧延した後、２〜０．
１ｍｍ程度に冷間圧延して薄板とした。
【００３８】このように製造した鋳片および冷延薄板に
おいて、品質の調査を行い、その結果を製造条件を含め
て、第１表に示す。
おいて、品質の調査を行い、その結果を製造条件を含め
て、第１表に示す。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】比較例１〜３は、いずれも介在物中のＭｇ
Ｏ含有率が低いため、低融点介在物の同等の挙動をする
ため、製品の向上にはならない。
Ｏ含有率が低いため、低融点介在物の同等の挙動をする
ため、製品の向上にはならない。
【００４２】比較例４〜６は、ＭｇＯ含有率については
高い値を示しており、内質系欠陥には良い影響を与えて
いるが、スラグによる酸化により、表面疵が多い。
高い値を示しており、内質系欠陥には良い影響を与えて
いるが、スラグによる酸化により、表面疵が多い。
【００４３】
【発明の効果】以上、詳述したように、本発明は転炉ス
ラグ流出防止及びスラグ改質の強化に加えて脱酸法の改
善により得られたスラグ系介在物中にＭｇＯを少なくと
も、４％以上含有したもの、且つ粒径が２００μｍ以下
のアルミナクラスターを、鋳片１Ｋｇあたり、１０3個
分散された鋳片は、スリバー疵、絞り加工後のピンホー
ル欠陥、胴割れ欠陥等の少ない非常に品質の良好な冷延
薄板を製造できる事から、この分野にもたらす効果は大
きい。
ラグ流出防止及びスラグ改質の強化に加えて脱酸法の改
善により得られたスラグ系介在物中にＭｇＯを少なくと
も、４％以上含有したもの、且つ粒径が２００μｍ以下
のアルミナクラスターを、鋳片１Ｋｇあたり、１０3個
分散された鋳片は、スリバー疵、絞り加工後のピンホー
ル欠陥、胴割れ欠陥等の少ない非常に品質の良好な冷延
薄板を製造できる事から、この分野にもたらす効果は大
きい。
【図１】介在物中のＭｇＯ含有率に対する介在物伸延性
を示したグラフである。
を示したグラフである。
【図２】Ｚ面から観察した圧延後の介在物形状を模式的
に示した図である。
に示した図である。
【図３】Ｚ面から観察した圧延後の介在物形状を模式的
に示した図である。
に示した図である。
【図４】介在物粒径と冷延板での介在物の厚みとの関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図５】鋳片での介在物個数と冷延板での表面疵発生率
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２２Ｄ 11/10 Ｈ
Claims (1)
- 【請求項１】 冷廷薄板を製造用の鋳片スラブであっ
て、鋼中介在物中に粒径が２００μｍ以下のＭｇＯを少
なくとも、４％以上含有し且つ粒径が２００μｍ以下の
アルミナクラスターを、鋳片１Ｋｇあたり、１０3個以
下分散させたことを特徴とする内質欠陥の低減および表
面性状の良好な冷延薄板を製造するための鋳片。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1306294A JPH07207403A (ja) | 1994-01-12 | 1994-01-12 | 冷延薄板を製造するための鋳片 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1306294A JPH07207403A (ja) | 1994-01-12 | 1994-01-12 | 冷延薄板を製造するための鋳片 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07207403A true JPH07207403A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11822657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1306294A Pending JPH07207403A (ja) | 1994-01-12 | 1994-01-12 | 冷延薄板を製造するための鋳片 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07207403A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6726782B2 (en) | 2000-11-27 | 2004-04-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ultra-low carbon steel sheet |
| CN111041148A (zh) * | 2019-12-16 | 2020-04-21 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种低硫含量中碳结构钢转炉直上中薄板坯连铸的工艺 |
-
1994
- 1994-01-12 JP JP1306294A patent/JPH07207403A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6726782B2 (en) | 2000-11-27 | 2004-04-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ultra-low carbon steel sheet |
| US7247211B2 (en) | 2000-11-27 | 2007-07-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of manufacture of ultra-low carbon steel |
| CN111041148A (zh) * | 2019-12-16 | 2020-04-21 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种低硫含量中碳结构钢转炉直上中薄板坯连铸的工艺 |
| CN111041148B (zh) * | 2019-12-16 | 2021-12-28 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种低硫含量中碳结构钢转炉直上中薄板坯连铸的工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH09263820A (ja) | クラスターのないＡｌキルド鋼の製造方法 | |
| JP6903182B1 (ja) | 表面性状に優れたＮｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｆｅ合金およびその製造方法 | |
| JPWO2003002771A1 (ja) | 低炭素鋼板、低炭素鋼鋳片およびその製造方法 | |
| JPH07207403A (ja) | 冷延薄板を製造するための鋳片 | |
| CN116806273A (zh) | 表面性状优异的镍合金及其制造方法 | |
| JP3742619B2 (ja) | 低炭素鋼鋳片の製造方法 | |
| JPH10317049A (ja) | 高清浄鋼の溶製方法 | |
| JPH11323426A (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
| JP3362399B2 (ja) | 清浄性およびエッチング穿孔性に優れたＦｅ−Ｎｉ 系合金冷延板およびその製造方法 | |
| JP4502944B2 (ja) | 延性に富む薄鋼板および該鋼板を得るための鋼塊の製造方法 | |
| JP4061687B2 (ja) | Ｓｕｓ３０１のバネ用オーステナイト系ステンレス鋼の精錬方法 | |
| JP2002327239A (ja) | 介在物性欠陥のない薄鋼板用鋳片およびその製造方法 | |
| JP4042225B2 (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
| JP2001105101A (ja) | 薄板用鋼板の溶製方法 | |
| JPH10152755A (ja) | 欠陥の少ない缶用鋼板用鋼材および製造方法 | |
| JP2002105527A (ja) | 高清浄度鋼の製造方法 | |
| JP3230065B2 (ja) | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 | |
| JPH06172925A (ja) | 表面性状の良好な冷延薄板を製造するための鋳片 | |
| JPH07207327A (ja) | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 | |
| JPH07300611A (ja) | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 | |
| JP3421941B2 (ja) | 缶用冷間圧延鋼板 | |
| JP2001032014A (ja) | 薄板用鋼板の溶製方法 | |
| JP3217952B2 (ja) | 欠陥の少ない缶用鋼板用鋼材および製造方法 | |
| JPS626605B2 (ja) | ||
| JP3230066B2 (ja) | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20040226 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20040302 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040426 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20040602 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041006 |