JP2001032014A - 薄板用鋼板の溶製方法 - Google Patents
薄板用鋼板の溶製方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、アルミナ介在物を生成させることが
ないように、Ｔｉを主とした脱酸を行うことにより、確
実に表面疵とノズル閉塞を防止できる薄鋼板用素材の低
炭素溶鋼を溶製する方法を提示することを課題とする。 【解決手段】真空脱ガス処理により炭素含有率を０．０
１％以下まで脱炭した後、該溶鋼を成分調整すると共
に、脱酸と材質の点から必要な総Ｔｉ添加量を２分割以
上して添加し、その後さらにＭｇを添加した溶鋼を鋳造
することを特徴とする薄鋼板の溶製方法。最初のＴｉ添
加後に溶存酸素量が１０ｐｐｍから１００ｐｐｍになる
ように制御することが望ましい。また、最初のＴｉを添
加した後、次のＴｉを添加するまでに、３０秒以上の介
在物浮上時間を確保することが好ましい。
ないように、Ｔｉを主とした脱酸を行うことにより、確
実に表面疵とノズル閉塞を防止できる薄鋼板用素材の低
炭素溶鋼を溶製する方法を提示することを課題とする。 【解決手段】真空脱ガス処理により炭素含有率を０．０
１％以下まで脱炭した後、該溶鋼を成分調整すると共
に、脱酸と材質の点から必要な総Ｔｉ添加量を２分割以
上して添加し、その後さらにＭｇを添加した溶鋼を鋳造
することを特徴とする薄鋼板の溶製方法。最初のＴｉ添
加後に溶存酸素量が１０ｐｐｍから１００ｐｐｍになる
ように制御することが望ましい。また、最初のＴｉを添
加した後、次のＴｉを添加するまでに、３０秒以上の介
在物浮上時間を確保することが好ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加工性、成形性に
優れた低炭素薄鋼板の溶製方法に関するものである。
優れた低炭素薄鋼板の溶製方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】転炉や真空処理容器で精錬された溶鋼中
には、多量の溶存酸素が含まれており、この過剰酸素は
酸素との親和力が強い強脱酸元素であるＡｌにより脱酸
されるのが一般的である。しかし、Ａｌは脱酸によりア
ルミナ系介在物を生成し、これが凝集・合体して粗大な
アルミナクラスターとなる。このアルミナクラスターは
鋼板製造時に表面疵発生の原因となり、薄鋼板の品質を
大きく劣化させる。また、溶鋼中のアルミナ系介在物
は、タンディッシュノズル等の連続鋳造用ノズルに付着
し易く、ノズルが閉塞した場合には、円滑な鋳造作業を
困難にする。特に、炭素濃度が低く、精錬後の溶存酸素
濃度が高い薄鋼板用素材である低炭素溶鋼では、アルミ
ナクラスターの量が非常に多く、表面疵やノズル閉塞が
極めて発生し易く、アルミナ系介在物の低減対策は大き
な課題となっている。
には、多量の溶存酸素が含まれており、この過剰酸素は
酸素との親和力が強い強脱酸元素であるＡｌにより脱酸
されるのが一般的である。しかし、Ａｌは脱酸によりア
ルミナ系介在物を生成し、これが凝集・合体して粗大な
アルミナクラスターとなる。このアルミナクラスターは
鋼板製造時に表面疵発生の原因となり、薄鋼板の品質を
大きく劣化させる。また、溶鋼中のアルミナ系介在物
は、タンディッシュノズル等の連続鋳造用ノズルに付着
し易く、ノズルが閉塞した場合には、円滑な鋳造作業を
困難にする。特に、炭素濃度が低く、精錬後の溶存酸素
濃度が高い薄鋼板用素材である低炭素溶鋼では、アルミ
ナクラスターの量が非常に多く、表面疵やノズル閉塞が
極めて発生し易く、アルミナ系介在物の低減対策は大き
な課題となっている。
【０００３】これに対して、従来は特開平５−１０４２
１９号公報の介在物吸着用フラックスを溶鋼表面に添加
してアルミナ系介在物を除去する方法、或いは特開昭６
３−１４９０５７号公報の注入流を利用してＣａＯフラ
ックスを溶鋼中に添加し、これによりアルミナ系介在物
を吸着除去する方法が提案、実施されてきた。一方、ア
ルミナ系介在物を除去するのではなく、生成させない方
法として、特開平５−３０２１１２号公報にあるように
溶鋼をＭｇで脱酸し、Ａｌでは殆ど脱酸しない薄鋼板用
溶鋼の溶製方法も開示されている。
１９号公報の介在物吸着用フラックスを溶鋼表面に添加
してアルミナ系介在物を除去する方法、或いは特開昭６
３−１４９０５７号公報の注入流を利用してＣａＯフラ
ックスを溶鋼中に添加し、これによりアルミナ系介在物
を吸着除去する方法が提案、実施されてきた。一方、ア
ルミナ系介在物を除去するのではなく、生成させない方
法として、特開平５−３０２１１２号公報にあるように
溶鋼をＭｇで脱酸し、Ａｌでは殆ど脱酸しない薄鋼板用
溶鋼の溶製方法も開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
たアルミナ系介在物を除去する方法では、低炭素溶鋼中
に多量に生成したアルミナ系介在物を表面疵やノズル閉
塞が発生しない程度まで低減することは非常に難しい。
また、アルミナ系介在物を全く生成しないＭｇ脱酸で
は、Ｍｇの蒸気圧が高く、溶鋼への歩留まりが非常に低
いため、低炭素鋼のように溶存酸素濃度が高い溶鋼をＭ
ｇだけで脱酸するには多量のＭｇを必要とし、製造コス
トを考えると実用的なプロセスとは言えない。
たアルミナ系介在物を除去する方法では、低炭素溶鋼中
に多量に生成したアルミナ系介在物を表面疵やノズル閉
塞が発生しない程度まで低減することは非常に難しい。
また、アルミナ系介在物を全く生成しないＭｇ脱酸で
は、Ｍｇの蒸気圧が高く、溶鋼への歩留まりが非常に低
いため、低炭素鋼のように溶存酸素濃度が高い溶鋼をＭ
ｇだけで脱酸するには多量のＭｇを必要とし、製造コス
トを考えると実用的なプロセスとは言えない。
【０００５】これらの問題を鑑み、本発明はアルミナ系
介在物を生成させることがないように、Ｔｉを主とした
脱酸を行うことにより、確実に表面疵とノズル閉塞を防
止できる薄鋼板用素材の低炭素溶鋼を溶製する方法を提
示することを課題とする。
介在物を生成させることがないように、Ｔｉを主とした
脱酸を行うことにより、確実に表面疵とノズル閉塞を防
止できる薄鋼板用素材の低炭素溶鋼を溶製する方法を提
示することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は以下の構成を要旨とする。即ち、（１）炭
素含有率を０．０１％以下まで脱炭した後、該溶鋼にＴ
ｉを２分割以上して添加し、その後Ｍｇを添加した溶鋼
を鋳造することを特徴とする低炭素薄鋼板の溶製方法で
ある。また、（２）真空脱ガス処理により炭素含有率を
０．０１％以下まで脱炭した後、該溶鋼を成分調整する
と共に、脱酸と材質の点から必要な総Ｔｉ添加量を２分
割以上して添加し、その後Ｍｇを添加した溶鋼を鋳造す
ることを特徴とする低炭素薄鋼板の溶製方法である。ま
た、（３）前記（１）または（２）において、最初のＴ
ｉ添加後の溶存酸素量を１０ｐｐｍから１００ｐｐｍに
したことを特徴とする低炭素薄鋼板の溶製方法である。
に、本発明は以下の構成を要旨とする。即ち、（１）炭
素含有率を０．０１％以下まで脱炭した後、該溶鋼にＴ
ｉを２分割以上して添加し、その後Ｍｇを添加した溶鋼
を鋳造することを特徴とする低炭素薄鋼板の溶製方法で
ある。また、（２）真空脱ガス処理により炭素含有率を
０．０１％以下まで脱炭した後、該溶鋼を成分調整する
と共に、脱酸と材質の点から必要な総Ｔｉ添加量を２分
割以上して添加し、その後Ｍｇを添加した溶鋼を鋳造す
ることを特徴とする低炭素薄鋼板の溶製方法である。ま
た、（３）前記（１）または（２）において、最初のＴ
ｉ添加後の溶存酸素量を１０ｐｐｍから１００ｐｐｍに
したことを特徴とする低炭素薄鋼板の溶製方法である。
【０００７】また、（４）前記（１）から（３）の何れ
かにおいて、最初のＴｉを添加した後、次のＴｉを添加
するまでに、３０秒以上の介在物浮上時間を確保するこ
とを特徴とする低炭素薄鋼板の溶製方法である。
かにおいて、最初のＴｉを添加した後、次のＴｉを添加
するまでに、３０秒以上の介在物浮上時間を確保するこ
とを特徴とする低炭素薄鋼板の溶製方法である。
【０００８】
【発明実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。本
発明の溶製法では、転炉や電気炉等の製鋼炉で精錬し、
その後真空脱ガス処理して炭素含有率を０．０１％以下
に脱炭した溶鋼に、Ｔｉを２分割以上で添加し脱酸と成
分調整を行い、さらにその溶鋼中にＭｇを添加する。こ
の溶製法の基本思想は、１回目のＴｉ添加により介在物
を低融点化し浮上分離を促進することにより溶鋼の清浄
性を高め、その上で２回目以降のＴｉ添加とＭｇ添加に
より残りの介在物を微細に分散させ、完全に無害化する
ことにある。
発明の溶製法では、転炉や電気炉等の製鋼炉で精錬し、
その後真空脱ガス処理して炭素含有率を０．０１％以下
に脱炭した溶鋼に、Ｔｉを２分割以上で添加し脱酸と成
分調整を行い、さらにその溶鋼中にＭｇを添加する。こ
の溶製法の基本思想は、１回目のＴｉ添加により介在物
を低融点化し浮上分離を促進することにより溶鋼の清浄
性を高め、その上で２回目以降のＴｉ添加とＭｇ添加に
より残りの介在物を微細に分散させ、完全に無害化する
ことにある。
【０００９】溶鋼中の溶存酸素濃度が高い状態で添加さ
れた１回目のＴｉは急激に溶鋼中の溶存酸素と反応し、
酸化鉄・チタニア系の複合介在物となる。この介在物は
溶鋼中で液相であり、凝集・合体で粗大化することによ
り殆ど浮上分離されるため、溶鋼中の溶存酸素の低下と
共に、介在物濃度も大きく低下する。１回目のＴｉ添加
は脱酸が主な目的であるが、上述したように比較的凝集
・合体し易い低融点の介在物に組成制御し、浮上分離に
より介在物量をできるだけ低減させる役割も有してい
る。このため、溶鋼中の溶存酸素をできるだけ低減し、
且つ溶鋼中の介在物を浮上分離し易い酸化鉄・チタニア
系の複合介在物に制御することが重要であり、実験的検
討では溶鋼中に溶存酸素を１０ｐｐｍから１００ｐｐｍ
程度残すように１回目のＴｉを添加することが効果的で
ある。また、２回目のＴｉ添加までに介在物の浮上分離
時間を設けることが好ましく、この酸化鉄・チタニア系
の介在物組成であれば３０秒以上確保すれば十分であ
る。
れた１回目のＴｉは急激に溶鋼中の溶存酸素と反応し、
酸化鉄・チタニア系の複合介在物となる。この介在物は
溶鋼中で液相であり、凝集・合体で粗大化することによ
り殆ど浮上分離されるため、溶鋼中の溶存酸素の低下と
共に、介在物濃度も大きく低下する。１回目のＴｉ添加
は脱酸が主な目的であるが、上述したように比較的凝集
・合体し易い低融点の介在物に組成制御し、浮上分離に
より介在物量をできるだけ低減させる役割も有してい
る。このため、溶鋼中の溶存酸素をできるだけ低減し、
且つ溶鋼中の介在物を浮上分離し易い酸化鉄・チタニア
系の複合介在物に制御することが重要であり、実験的検
討では溶鋼中に溶存酸素を１０ｐｐｍから１００ｐｐｍ
程度残すように１回目のＴｉを添加することが効果的で
ある。また、２回目のＴｉ添加までに介在物の浮上分離
時間を設けることが好ましく、この酸化鉄・チタニア系
の介在物組成であれば３０秒以上確保すれば十分であ
る。
【００１０】２回目以降に分割添加されたＴｉは、一部
残った溶存酸素と反応して、固相のチタニア系介在物を
生成するが、この介在物は比較的凝集・合体し難く、ア
ルミナ系介在物に比べて微細である。しかしながら、Ｔ
ｉＯ2系介在物でも一部凝集・合体が起こるため、チタ
ニアクラスターを形成する。このため、Ｔｉ添加終了後
にＭｇを添加し、このチタニア系介在物を還元すること
により、さらに微細なマグネシア系、或いはチタニア・
マグネシア系介在物に改質する。その結果、アルミナ系
介在物を生成することなく、溶鋼中の介在物を低減した
上で、さらに介在物を微細化できるため、確実に表面疵
とノズル閉塞を防止できる薄鋼板用素材の低炭素溶鋼を
溶製することができる。
残った溶存酸素と反応して、固相のチタニア系介在物を
生成するが、この介在物は比較的凝集・合体し難く、ア
ルミナ系介在物に比べて微細である。しかしながら、Ｔ
ｉＯ2系介在物でも一部凝集・合体が起こるため、チタ
ニアクラスターを形成する。このため、Ｔｉ添加終了後
にＭｇを添加し、このチタニア系介在物を還元すること
により、さらに微細なマグネシア系、或いはチタニア・
マグネシア系介在物に改質する。その結果、アルミナ系
介在物を生成することなく、溶鋼中の介在物を低減した
上で、さらに介在物を微細化できるため、確実に表面疵
とノズル閉塞を防止できる薄鋼板用素材の低炭素溶鋼を
溶製することができる。
【００１１】Ｔｉの総添加量は溶鋼中の溶存酸素を脱酸
し、さらに材質を確保する上で溶鋼中の炭素と窒素を固
定するに必要な量であり、脱ガス処理後の溶鋼中の溶存
酸素量と炭素、窒素濃度にもよるが、Ｔｉ濃度で０．０
０５％以上、好ましくは０．０１％以上になるように歩
留まりを考慮して添加するのが良い。添加するＴｉはス
ポンジ状Ｔｉのように高純度Ｔｉに限られたものではな
く、Ｆｅ−Ｔｉのような合金として添加しても上記効果
は損なわれない。
し、さらに材質を確保する上で溶鋼中の炭素と窒素を固
定するに必要な量であり、脱ガス処理後の溶鋼中の溶存
酸素量と炭素、窒素濃度にもよるが、Ｔｉ濃度で０．０
０５％以上、好ましくは０．０１％以上になるように歩
留まりを考慮して添加するのが良い。添加するＴｉはス
ポンジ状Ｔｉのように高純度Ｔｉに限られたものではな
く、Ｆｅ−Ｔｉのような合金として添加しても上記効果
は損なわれない。
【００１２】Ｍｇの添加量は、２回目以降に添加したＴ
ｉと溶存酸素が反応して生成した少量のチタニア系介在
物を還元するに必要な量以上であって、且つＭｇが耐火
物やモールドパウダーと反応して溶鋼を汚染させない量
以下である。すなわち、溶鋼中のＭｇ濃度で１〜１００
ｐｐｍ程度が適正範囲である。Ｍｇ添加は、Ｔｉ添加後
に実施すれば良く、インジェクション法、ワイヤー添加
法等により、取鍋、タンディッシュ、連続鋳造鋳型等の
何れかで添加すれば良い。さらに、Ｍｇ添加は純Ｍｇで
行うことも可能であるが、Ｍｇの蒸気圧が非常に高いの
で、Ｎｉ−Ｍｇ等のＭｇ合金として添加しても良い。
ｉと溶存酸素が反応して生成した少量のチタニア系介在
物を還元するに必要な量以上であって、且つＭｇが耐火
物やモールドパウダーと反応して溶鋼を汚染させない量
以下である。すなわち、溶鋼中のＭｇ濃度で１〜１００
ｐｐｍ程度が適正範囲である。Ｍｇ添加は、Ｔｉ添加後
に実施すれば良く、インジェクション法、ワイヤー添加
法等により、取鍋、タンディッシュ、連続鋳造鋳型等の
何れかで添加すれば良い。さらに、Ｍｇ添加は純Ｍｇで
行うことも可能であるが、Ｍｇの蒸気圧が非常に高いの
で、Ｎｉ−Ｍｇ等のＭｇ合金として添加しても良い。
【００１３】溶鋼中のＡｌは添加しないのが好ましい
が、必要な場合には０．０１％以下で添加しても良い。
このＡｌ濃度であれば、Ｍｇ添加によりアルミナ系介在
物も還元され、微細な介在物に改質されるためである。
が、必要な場合には０．０１％以下で添加しても良い。
このＡｌ濃度であれば、Ｍｇ添加によりアルミナ系介在
物も還元され、微細な介在物に改質されるためである。
【００１４】自動車用外板向けの加工が厳しい極低炭素
鋼板等では、加工性を付与するためにＣをできるだけ低
くする必要があり、Ｃ濃度は０．０１％以下、好ましく
は０．００５％以下にするのが良い。
鋼板等では、加工性を付与するためにＣをできるだけ低
くする必要があり、Ｃ濃度は０．０１％以下、好ましく
は０．００５％以下にするのが良い。
【００１５】
【実施例】以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明
について説明する。 実施例：転炉で精錬した２００ｔの溶鋼を、環流式真空
脱ガス装置で炭素濃度３０ｐｐｍまで脱炭した後、取鍋
内の溶鋼に表１に示すＴｉ量を添加して溶存酸素濃度を
所定の値まで脱酸した。最初のＴｉ添加から１分後に、
溶鋼中に表１のＴｉ量を加えて成分調整を行った後、さ
らに取鍋内の溶鋼中にワイヤー添加法でＭｇを添加し、
最終組成の溶鋼を溶製した。この溶鋼を連続鋳造法で鋳
造し、厚み２５０ｍｍ、幅１８００ｍｍのスラブを鋳造
した。連続鋳造時におけるノズル開度は一定であり、ノ
ズル閉塞は全く生じなかった。
について説明する。 実施例：転炉で精錬した２００ｔの溶鋼を、環流式真空
脱ガス装置で炭素濃度３０ｐｐｍまで脱炭した後、取鍋
内の溶鋼に表１に示すＴｉ量を添加して溶存酸素濃度を
所定の値まで脱酸した。最初のＴｉ添加から１分後に、
溶鋼中に表１のＴｉ量を加えて成分調整を行った後、さ
らに取鍋内の溶鋼中にワイヤー添加法でＭｇを添加し、
最終組成の溶鋼を溶製した。この溶鋼を連続鋳造法で鋳
造し、厚み２５０ｍｍ、幅１８００ｍｍのスラブを鋳造
した。連続鋳造時におけるノズル開度は一定であり、ノ
ズル閉塞は全く生じなかった。
【００１６】鋳造した鋳片は８５００ｍｍ長さに切断
し、１コイル単位とした。このようにして得られたスラ
ブは、常法により熱間圧延、冷間圧延し、最終的には
０．７ｍｍ厚みで幅１８００ｍｍコイルの冷延鋼板とし
た。鋳片品質については、冷間圧延後の検査ラインで目
視観察を行い、１コイル当たりに発生する表面欠陥の発
生個数を評価した。その結果、表面欠陥は全く発生しな
かった。
し、１コイル単位とした。このようにして得られたスラ
ブは、常法により熱間圧延、冷間圧延し、最終的には
０．７ｍｍ厚みで幅１８００ｍｍコイルの冷延鋼板とし
た。鋳片品質については、冷間圧延後の検査ラインで目
視観察を行い、１コイル当たりに発生する表面欠陥の発
生個数を評価した。その結果、表面欠陥は全く発生しな
かった。
【００１７】
【表１】
【００１８】比較例：転炉で精錬した２００ｔの溶鋼
を、環流式真空脱ガス装置で炭素濃度３０ｐｐｍまで脱
炭した後、取鍋内の溶鋼にＡｌを２００ｋｇ添加して脱
酸し、その後直ちに４５ｋｇのＴｉを加えて、Ａｌ濃度
０．０４％、Ｔｉ濃度０．０２％の溶鋼に成分調整し
た。この溶鋼を連続鋳造法で鋳造し、厚み２５０ｍｍ、
幅１８００ｍｍのスラブを鋳造した。連続鋳造時におけ
るノズル開度は鋳造開始から徐々に開き、鋳造終了時に
は全開状態となり、ノズル閉塞が生じた。
を、環流式真空脱ガス装置で炭素濃度３０ｐｐｍまで脱
炭した後、取鍋内の溶鋼にＡｌを２００ｋｇ添加して脱
酸し、その後直ちに４５ｋｇのＴｉを加えて、Ａｌ濃度
０．０４％、Ｔｉ濃度０．０２％の溶鋼に成分調整し
た。この溶鋼を連続鋳造法で鋳造し、厚み２５０ｍｍ、
幅１８００ｍｍのスラブを鋳造した。連続鋳造時におけ
るノズル開度は鋳造開始から徐々に開き、鋳造終了時に
は全開状態となり、ノズル閉塞が生じた。
【００１９】鋳造した鋳片は８５００ｍｍ長さに切断
し、１コイル単位とした。このようにして得られたスラ
ブは、常法により熱間圧延、冷間圧延し、最終的には
０．７ｍｍ厚みで幅１８００ｍｍコイルの冷延鋼板とし
た。鋳片品質については、冷間圧延後の検査ラインで目
視観察を行い、１コイル当たりに発生する表面欠陥の発
生個数を評価した。その結果、表面欠陥は１コイル当た
り２０個も発生した。
し、１コイル単位とした。このようにして得られたスラ
ブは、常法により熱間圧延、冷間圧延し、最終的には
０．７ｍｍ厚みで幅１８００ｍｍコイルの冷延鋼板とし
た。鋳片品質については、冷間圧延後の検査ラインで目
視観察を行い、１コイル当たりに発生する表面欠陥の発
生個数を評価した。その結果、表面欠陥は１コイル当た
り２０個も発生した。
【００２０】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明による
と、アルミナ系介在物を生成することなく、溶鋼中の介
在物を低減した上で、さらに介在物を微細化することが
できるため、確実に表面疵とノズル閉塞を防止できる加
工性、成形性に優れた薄鋼板用の低炭素溶鋼を溶製する
ことが可能となる。
と、アルミナ系介在物を生成することなく、溶鋼中の介
在物を低減した上で、さらに介在物を微細化することが
できるため、確実に表面疵とノズル閉塞を防止できる加
工性、成形性に優れた薄鋼板用の低炭素溶鋼を溶製する
ことが可能となる。
Claims (4)
- 【請求項１】炭素含有率を０．０１％以下まで脱炭した
後、該溶鋼にＴｉを２分割以上して添加し、その後Ｍｇ
を添加した溶鋼を鋳造することを特徴とする低炭素薄鋼
板の溶製方法。 - 【請求項２】真空脱ガス処理により炭素含有率を０．０
１％以下まで脱炭した後、該溶鋼を成分調整すると共
に、脱酸と材質の点から必要な総Ｔｉ添加量を２分割以
上して添加し、その後Ｍｇを添加した溶鋼を鋳造するこ
とを特徴とする低炭素薄鋼板の溶製方法。 - 【請求項３】請求項１または請求項２において、最初の
Ｔｉ添加後の溶存酸素量を１０ｐｐｍから１００ｐｐｍ
にしたことを特徴とする低炭素薄鋼板の溶製方法。 - 【請求項４】請求項１から請求項３の何れかにおいて、
最初のＴｉを添加した後、次のＴｉを添加するまでに、
３０秒以上の介在物浮上時間を確保することを特徴とす
る低炭素薄鋼板の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11206951A JP2001032014A (ja) | 1999-07-22 | 1999-07-22 | 薄板用鋼板の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11206951A JP2001032014A (ja) | 1999-07-22 | 1999-07-22 | 薄板用鋼板の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001032014A true JP2001032014A (ja) | 2001-02-06 |
Family
ID=16531732
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11206951A Pending JP2001032014A (ja) | 1999-07-22 | 1999-07-22 | 薄板用鋼板の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001032014A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002256331A (ja) * | 2001-03-05 | 2002-09-11 | Nippon Steel Corp | 薄板用鋼板の溶製方法とそれを用いて鋳造した鋳片 |
| JP2003049237A (ja) * | 2001-08-06 | 2003-02-21 | Nippon Steel Corp | 母材靭性と溶接部ｈａｚ靭性に優れた高強度溶接構造用鋼およびその製造方法 |
| JP2003049218A (ja) * | 2001-08-07 | 2003-02-21 | Nippon Steel Corp | 薄板用鋼板の溶製方法とそれを用いて鋳造した鋳片 |
-
1999
- 1999-07-22 JP JP11206951A patent/JP2001032014A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002256331A (ja) * | 2001-03-05 | 2002-09-11 | Nippon Steel Corp | 薄板用鋼板の溶製方法とそれを用いて鋳造した鋳片 |
| JP4520653B2 (ja) * | 2001-03-05 | 2010-08-11 | 新日本製鐵株式会社 | 薄板用鋳片の鋳造方法 |
| JP2003049237A (ja) * | 2001-08-06 | 2003-02-21 | Nippon Steel Corp | 母材靭性と溶接部ｈａｚ靭性に優れた高強度溶接構造用鋼およびその製造方法 |
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