JP2001026811A - ステンレス鋼の精錬に用いるＳｉ合金鉄およびステンレス鋼の精錬方法 - Google Patents
ステンレス鋼の精錬に用いるＳｉ合金鉄およびステンレス鋼の精錬方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｓｉ脱酸を経て得られるステンレス鋼におけ
る、有害な硬質非金属介在物Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの生成
を抑制することによって、その後の圧延時や成形時に表
面疵や加工割れの発生を防止する。 【解決手段】 Ｆｅ：１０〜６０wt％、残部が４０〜９
０wt％のＳｉとＣａ、ＡｌおよびＭｇとを含む不可避的
不純物元素からなり、前記不純物中のＣａ、Ａｌおよび
Ｍｇが〔wt％Ｃａ〕≦２．０、〔wt％Ａｌ〕≦３．０お
よび〔wt％Ｍｇ〕≦０．１の範囲内でかつ、下記式を満
たしているＳｉ合金鉄を、ステンレス鋼の精錬におけ
る、脱炭後のスラグのＣｒ2 Ｏ3 還元剤および溶鋼の脱
酸剤として用いる。 記 ０．１５×（〔wt％Ａｌ〕＋３×〔wt％Ｍｇ〕）−０．
０２≦〔wt％Ｃａ〕
る、有害な硬質非金属介在物Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの生成
を抑制することによって、その後の圧延時や成形時に表
面疵や加工割れの発生を防止する。 【解決手段】 Ｆｅ：１０〜６０wt％、残部が４０〜９
０wt％のＳｉとＣａ、ＡｌおよびＭｇとを含む不可避的
不純物元素からなり、前記不純物中のＣａ、Ａｌおよび
Ｍｇが〔wt％Ｃａ〕≦２．０、〔wt％Ａｌ〕≦３．０お
よび〔wt％Ｍｇ〕≦０．１の範囲内でかつ、下記式を満
たしているＳｉ合金鉄を、ステンレス鋼の精錬におけ
る、脱炭後のスラグのＣｒ2 Ｏ3 還元剤および溶鋼の脱
酸剤として用いる。 記 ０．１５×（〔wt％Ａｌ〕＋３×〔wt％Ｍｇ〕）−０．
０２≦〔wt％Ｃａ〕
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ステンレス鋼の精
錬に使用するＳｉ合金鉄およびステンレス鋼の精錬方法
に関し、特に添加剤中の微量Ｃａ、ＡｌおよびＭｇ濃度
とＣｒ2 Ｏ3 還元後のスラグ成分とを制御することによ
り、溶鋼中の有害な硬質非金属介在物の生成を抑制しよ
うとするものである。
錬に使用するＳｉ合金鉄およびステンレス鋼の精錬方法
に関し、特に添加剤中の微量Ｃａ、ＡｌおよびＭｇ濃度
とＣｒ2 Ｏ3 還元後のスラグ成分とを制御することによ
り、溶鋼中の有害な硬質非金属介在物の生成を抑制しよ
うとするものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼の介在物の無害化を図る技
術は数多く知られている。例えば、特開平４−９９２１
５号公報には、Ｆｅ−Ｓｉ中の微量成分に関して、フェ
ロシリコン中の２wt％Ａｌによって生成する非金属介在
物のＡｌ2 Ｏ3 を、Ａｌ濃度の低いフェロシリコンを使
用することによって抑制している。しかし、この技術
は、Ａｌを対象としたものであり、Ｃａによる介在物組
成制御は示されていない。さらに、制御対象の介在物は
Ａｌ2 Ｏ3 であり、Ａｌ2 Ｏ3 と同様に有害な非金属介
在物であるＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯについては全く触れられ
ていない。
術は数多く知られている。例えば、特開平４−９９２１
５号公報には、Ｆｅ−Ｓｉ中の微量成分に関して、フェ
ロシリコン中の２wt％Ａｌによって生成する非金属介在
物のＡｌ2 Ｏ3 を、Ａｌ濃度の低いフェロシリコンを使
用することによって抑制している。しかし、この技術
は、Ａｌを対象としたものであり、Ｃａによる介在物組
成制御は示されていない。さらに、制御対象の介在物は
Ａｌ2 Ｏ3 であり、Ａｌ2 Ｏ3 と同様に有害な非金属介
在物であるＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯについては全く触れられ
ていない。
【０００３】次に、特開平７−１８８８６１号公報で
は、Ａｌ含有量の少ないフェロシリコンを用いて、取鍋
中にＣａ成分を窒素ガスとともに吹き込み、Ａｌ2 Ｏ3-
ＭｎＯ系介在物を低融点の介在物に改質している。しか
し、この技術も改質すべき介在物の対象はＡｌ2 Ｏ3-Ｍ
ｎＯであり、酸素レベルが低くかつ高清浄の鋼に見られ
る、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯについては全く言及されていな
い。
は、Ａｌ含有量の少ないフェロシリコンを用いて、取鍋
中にＣａ成分を窒素ガスとともに吹き込み、Ａｌ2 Ｏ3-
ＭｎＯ系介在物を低融点の介在物に改質している。しか
し、この技術も改質すべき介在物の対象はＡｌ2 Ｏ3-Ｍ
ｎＯであり、酸素レベルが低くかつ高清浄の鋼に見られ
る、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯについては全く言及されていな
い。
【０００４】一方、有害な非金属介在物であるＡｌ2 Ｏ
3 ・ＭｇＯの生成を防止する技術として、特開平６−３
０６４３８号公報には、２次精錬後のスラグ組成をＭｇ
Ｏ濃度≦７wt％、Ａｌ2 Ｏ3 濃度≦６wt％、スラグ塩基
度ＣａＯ／ＳｉＯ2 ：１．３〜１．９に制御することに
より、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯの生成を抑制している。ま
た、特開平６−３０６４３９号公報では、スラグの還元
剤に〔wt％Ｍｇ〕≦１．０のＡｌを用い、出鋼後の取鍋
またはタンデイッシュ内の溶鋼にＣａまたはＣａ合金を
添加することにより、硬質の非金属介在物であるＡｌ2
Ｏ3 ・ＭｇＯおよびＭｇＯを低融点のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ
3 に制御している。
3 ・ＭｇＯの生成を防止する技術として、特開平６−３
０６４３８号公報には、２次精錬後のスラグ組成をＭｇ
Ｏ濃度≦７wt％、Ａｌ2 Ｏ3 濃度≦６wt％、スラグ塩基
度ＣａＯ／ＳｉＯ2 ：１．３〜１．９に制御することに
より、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯの生成を抑制している。ま
た、特開平６−３０６４３９号公報では、スラグの還元
剤に〔wt％Ｍｇ〕≦１．０のＡｌを用い、出鋼後の取鍋
またはタンデイッシュ内の溶鋼にＣａまたはＣａ合金を
添加することにより、硬質の非金属介在物であるＡｌ2
Ｏ3 ・ＭｇＯおよびＭｇＯを低融点のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ
3 に制御している。
【０００５】これらの技術は、介在物組成に最も影響す
る脱酸剤に関して、Ａｌ脱酸のみについて述べられ、通
常ステンレス鋼で行われているＳｉ脱酸については全く
記述されていない。しかし、Ｓｉ脱酸においても、有害
な非金属介在物であるＡｌ2Ｏ3 ・ＭｇＯは生成してお
り、疵の原因になっているのが現状である。さらに、造
塊に近い時期（取鍋やタンデイッシュでの工程）に脱酸
能力のある元素を多量に投入することは、介在物数の増
加につながり、清浄性の悪化または取鍋精錬時間の増加
を招く。
る脱酸剤に関して、Ａｌ脱酸のみについて述べられ、通
常ステンレス鋼で行われているＳｉ脱酸については全く
記述されていない。しかし、Ｓｉ脱酸においても、有害
な非金属介在物であるＡｌ2Ｏ3 ・ＭｇＯは生成してお
り、疵の原因になっているのが現状である。さらに、造
塊に近い時期（取鍋やタンデイッシュでの工程）に脱酸
能力のある元素を多量に投入することは、介在物数の増
加につながり、清浄性の悪化または取鍋精錬時間の増加
を招く。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｓｉ脱酸を
経て得られるステンレス鋼における、有害な硬質非金属
介在物Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの生成を抑制することによっ
て、その後の圧延時や成形時に表面疵や加工割れの発生
を防止しようとするものである。
経て得られるステンレス鋼における、有害な硬質非金属
介在物Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの生成を抑制することによっ
て、その後の圧延時や成形時に表面疵や加工割れの発生
を防止しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、ステンレス鋼
の精錬時にスラグの還元剤ならびに溶鋼の脱酸剤として
使用する、Ｓｉ合金鉄の組成およびＣｒ2 Ｏ3 還元後の
スラグ組成を制御することにより、有害な硬質非金属介
在物Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの生成を抑制し、圧延時や成形
時に表面疵や加工割れの発生を防止したところに特徴が
ある。
の精錬時にスラグの還元剤ならびに溶鋼の脱酸剤として
使用する、Ｓｉ合金鉄の組成およびＣｒ2 Ｏ3 還元後の
スラグ組成を制御することにより、有害な硬質非金属介
在物Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの生成を抑制し、圧延時や成形
時に表面疵や加工割れの発生を防止したところに特徴が
ある。
【０００８】すなわち、本発明の要旨構成は、次のとお
りである。 （１）Ｆｅ：１０〜６０wt％、残部が４０〜９０wt％の
ＳｉとＣａ、ＡｌおよびＭｇとを含む不可避的不純物元
素からなり、前記不純物中のＣａ、ＡｌおよびＭｇが
〔wt％Ｃａ〕≦２．０、〔wt％Ａｌ〕≦３．０および
〔wt％Ｍｇ〕≦０．１の範囲内でかつ、下記式を満たし
ていることを特徴とするステンレス鋼の精錬に用いるＳ
ｉ合金鉄。 記 ０．１５×（〔wt％Ａｌ〕＋３×〔wt％Ｍｇ〕）−０．
０２≦〔wt％Ｃａ〕
りである。 （１）Ｆｅ：１０〜６０wt％、残部が４０〜９０wt％の
ＳｉとＣａ、ＡｌおよびＭｇとを含む不可避的不純物元
素からなり、前記不純物中のＣａ、ＡｌおよびＭｇが
〔wt％Ｃａ〕≦２．０、〔wt％Ａｌ〕≦３．０および
〔wt％Ｍｇ〕≦０．１の範囲内でかつ、下記式を満たし
ていることを特徴とするステンレス鋼の精錬に用いるＳ
ｉ合金鉄。 記 ０．１５×（〔wt％Ａｌ〕＋３×〔wt％Ｍｇ〕）−０．
０２≦〔wt％Ｃａ〕
【０００９】（２）ステンレス鋼のＡＯＤ精錬におい
て、脱炭後のスラグのＣｒ2 Ｏ3 還元剤および溶鋼の脱
酸剤として前記（１）に記載のＳｉ合金鉄を使用し、Ｃ
ｒ2 Ｏ 3 還元後のスラグ成分を、フラックスとして石灰
石、そして螢石の添加によりＣａＯ／ＳｉＯ2 ：１．３
〜２．７の範囲に調整することを特徴とするステンレス
鋼の精錬方法。
て、脱炭後のスラグのＣｒ2 Ｏ3 還元剤および溶鋼の脱
酸剤として前記（１）に記載のＳｉ合金鉄を使用し、Ｃ
ｒ2 Ｏ 3 還元後のスラグ成分を、フラックスとして石灰
石、そして螢石の添加によりＣａＯ／ＳｉＯ2 ：１．３
〜２．７の範囲に調整することを特徴とするステンレス
鋼の精錬方法。
【００１０】（３）ステンレス鋼のＡＯＤ精錬におい
て、脱炭後のスラグのＣｒ2 Ｏ3 還元剤および溶鋼の脱
酸剤として前記（１）に記載のＳｉ合金鉄を使用し、Ｃ
ｒ2 Ｏ 3 還元後のスラグを除滓し、その後、残滓にフラ
ックスとして石灰石、そして螢石の添加によりＣａＯ／
ＳｉＯ2 ：１．３〜２．７の範囲に調整することを特徴
とするステンレス鋼の精錬方法。
て、脱炭後のスラグのＣｒ2 Ｏ3 還元剤および溶鋼の脱
酸剤として前記（１）に記載のＳｉ合金鉄を使用し、Ｃ
ｒ2 Ｏ 3 還元後のスラグを除滓し、その後、残滓にフラ
ックスとして石灰石、そして螢石の添加によりＣａＯ／
ＳｉＯ2 ：１．３〜２．７の範囲に調整することを特徴
とするステンレス鋼の精錬方法。
【００１１】（４）ステンレス鋼のＶＯＤまたはＲＨ精
錬において、真空脱炭後のスラグのＣｒ2 Ｏ3 還元剤お
よび溶鋼の脱酸剤として前記（１）に記載のＳｉ合金鉄
を使用し、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後のスラグ成分を、フラック
スとして石灰石、そして螢石の添加によりＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2 ：１．３〜２．７の範囲に調整することを特徴とす
るステンレス鋼の精錬方法。
錬において、真空脱炭後のスラグのＣｒ2 Ｏ3 還元剤お
よび溶鋼の脱酸剤として前記（１）に記載のＳｉ合金鉄
を使用し、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後のスラグ成分を、フラック
スとして石灰石、そして螢石の添加によりＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2 ：１．３〜２．７の範囲に調整することを特徴とす
るステンレス鋼の精錬方法。
【００１２】（５）前記（１）ないし（４）のいずれか
において、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後あるいは除滓後に、フラッ
クスとして石灰石、そして螢石の添加により、スラグ組
成を下記式の範囲に調整することを特徴とするステンレ
ス鋼の精錬方法。 記 ｛（wt％Ａｌ2 Ｏ3 ）＋（wt％ＭｇＯ）｝＋（wt％Ｃａ
Ｏ）／（wt％ＳｉＯ2）×１０．０−３８．０≦０
において、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後あるいは除滓後に、フラッ
クスとして石灰石、そして螢石の添加により、スラグ組
成を下記式の範囲に調整することを特徴とするステンレ
ス鋼の精錬方法。 記 ｛（wt％Ａｌ2 Ｏ3 ）＋（wt％ＭｇＯ）｝＋（wt％Ｃａ
Ｏ）／（wt％ＳｉＯ2）×１０．０−３８．０≦０
【００１３】なお、本発明のＳｉ合金鉄は、溶鋼の脱酸
剤および／またはスラグの還元剤として用いるものであ
る。
剤および／またはスラグの還元剤として用いるものであ
る。
【００１４】
【発明の実施の形態】発明者らは、圧延時や成形時に表
面疵や加工割れの発生したステンレス鋼板の疵部を詳細
に調査することにより、表面疵や加工割れの原因がＡｌ
2 Ｏ3 −ＭｇＯを含む非金属介在物であることを見出し
た。このＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯを含む介在物は、高融点で
あり、凝集することで粗大化しやすく、硬質の非金属介
在物であるため、疵や割れの基点となる。以上の調査結
果を基に、有害な硬質非金属介在物の生成を防止し、融
点が約１３００〜１４００℃の低融点の軟質非金属介在
物である、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系介
在物が優先して生成する精錬方法について検討した。そ
の検討結果を、以下に詳述する。
面疵や加工割れの発生したステンレス鋼板の疵部を詳細
に調査することにより、表面疵や加工割れの原因がＡｌ
2 Ｏ3 −ＭｇＯを含む非金属介在物であることを見出し
た。このＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯを含む介在物は、高融点で
あり、凝集することで粗大化しやすく、硬質の非金属介
在物であるため、疵や割れの基点となる。以上の調査結
果を基に、有害な硬質非金属介在物の生成を防止し、融
点が約１３００〜１４００℃の低融点の軟質非金属介在
物である、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系介
在物が優先して生成する精錬方法について検討した。そ
の検討結果を、以下に詳述する。
【００１５】まず、ステンレス鋼の鋼塊の製造手順をま
とめると、表１〜３に示す通りである。すなわち、表１
に示すＡＯＤ精錬は、ステンレス鋼の精錬法として、最
も一般的である。すなわち、電気炉で溶解し各成分元素
を添加した後、ＡＯＤにて脱炭、Ｃｒ2 Ｏ3 還元、脱
酸、そして成分調整を行い、次いで取鍋精錬装置で温度
調整および成分微調整を行い、連続鋳造機または普通造
塊で溶鋼を鋳込むことによって、鋼塊が得られる。
とめると、表１〜３に示す通りである。すなわち、表１
に示すＡＯＤ精錬は、ステンレス鋼の精錬法として、最
も一般的である。すなわち、電気炉で溶解し各成分元素
を添加した後、ＡＯＤにて脱炭、Ｃｒ2 Ｏ3 還元、脱
酸、そして成分調整を行い、次いで取鍋精錬装置で温度
調整および成分微調整を行い、連続鋳造機または普通造
塊で溶鋼を鋳込むことによって、鋼塊が得られる。
【００１６】
【表１】
【００１７】表２に示す、別のＡＯＤ精錬は、溶鋼中の
硫黄濃度が高く、脱硫が必要な場合に適用される。すな
わち、電気炉で溶解し各成分元素を添加した後、ＡＯＤ
にて脱炭、Ｃｒ2 Ｏ3 還元、除滓、フラックス添加、脱
酸、そして成分調整を行い、次いで取鍋精錬装置で温度
調整および成分微調整を行い、連続鋳造機または普通造
塊で溶鋼を鋳込むことによって、鋼塊が得られる。
硫黄濃度が高く、脱硫が必要な場合に適用される。すな
わち、電気炉で溶解し各成分元素を添加した後、ＡＯＤ
にて脱炭、Ｃｒ2 Ｏ3 還元、除滓、フラックス添加、脱
酸、そして成分調整を行い、次いで取鍋精錬装置で温度
調整および成分微調整を行い、連続鋳造機または普通造
塊で溶鋼を鋳込むことによって、鋼塊が得られる。
【００１８】
【表２】
【００１９】表３に示すＶＯＤ精錬は、特に低炭素、低
窒素鋼の製造に適用されるものである。すなわち、電気
炉で溶解し、各成分元素を添加した後、ＡＯＤにて粗脱
炭を行い、ＶＯＤまたはＲＨで真空脱炭、Ｃｒ2 Ｏ3 還
元、脱酸、そして成分調整を行い、取鍋精錬装置で温度
調整および成分微調整を行い、そして連続鋳造機または
普通造塊で溶鋼を鋳込むことによって、鋼塊が得られ
る。
窒素鋼の製造に適用されるものである。すなわち、電気
炉で溶解し、各成分元素を添加した後、ＡＯＤにて粗脱
炭を行い、ＶＯＤまたはＲＨで真空脱炭、Ｃｒ2 Ｏ3 還
元、脱酸、そして成分調整を行い、取鍋精錬装置で温度
調整および成分微調整を行い、そして連続鋳造機または
普通造塊で溶鋼を鋳込むことによって、鋼塊が得られ
る。
【００２０】
【表３】
【００２１】さて、介在物組成に影響を及ぼす因子の
内、最も重要なのは脱酸剤の組成、特にＳｉ合金鉄中の
Ａｌ、ＣａおよびＭｇ、またＣｒ2 Ｏ3 還元後のスラグ
組成、特に（wt％ＣａＯ）／（wt％ＳｉＯ2 ）、（wt％
Ａｌ2 Ｏ3 ）および（wt％ＭｇＯ）であり、それらの因
子と非金属介在物組成との関係を調査した。
内、最も重要なのは脱酸剤の組成、特にＳｉ合金鉄中の
Ａｌ、ＣａおよびＭｇ、またＣｒ2 Ｏ3 還元後のスラグ
組成、特に（wt％ＣａＯ）／（wt％ＳｉＯ2 ）、（wt％
Ａｌ2 Ｏ3 ）および（wt％ＭｇＯ）であり、それらの因
子と非金属介在物組成との関係を調査した。
【００２２】図１に、Ｓｉ合金鉄中のＣａ、Ａｌおよび
Ｍｇと介在物組成との関係を示す。Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ
はＳｉ合金鉄中にＡｌおよびＭｇが存在することにより
生成し、Ｃａが存在することにより、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｍｇ
Ｏの生成は抑制されていることがわかる。しかし、Ｃａ
が２．０wt％以上では介在物中の（wt％ＣａＯ）が高く
なり、溶接時に黒点状の欠陥が発生する原因になるた
め、Ｃａは２．０wt％以下とする必要がある。また、
〔wt％Ａｌ〕＞３．０、〔wt％Ｍｇ〕＞０．１でもＳｉ
合金中のＣａによるＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの抑制は可能で
あるが、過脱酸による介在物数の増加、Ｓｉ合金の製造
コスト増加を招くため、成分として必要でない限り、
〔wt％Ａｌ〕≦３．０、〔wt％Ｍｇ〕≦０．１にするの
が望ましい。また、図中の黒塗りの点はＣａ合金を取鍋
精錬（ＬＦ）で添加し、Ｓｉ合金中の〔wt％Ｃａ〕に換
算した値を用いている。つまり、Ｓｉ合金のＣａ不足分
をＣａ合金によって補うことができるのである。
Ｍｇと介在物組成との関係を示す。Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ
はＳｉ合金鉄中にＡｌおよびＭｇが存在することにより
生成し、Ｃａが存在することにより、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｍｇ
Ｏの生成は抑制されていることがわかる。しかし、Ｃａ
が２．０wt％以上では介在物中の（wt％ＣａＯ）が高く
なり、溶接時に黒点状の欠陥が発生する原因になるた
め、Ｃａは２．０wt％以下とする必要がある。また、
〔wt％Ａｌ〕＞３．０、〔wt％Ｍｇ〕＞０．１でもＳｉ
合金中のＣａによるＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの抑制は可能で
あるが、過脱酸による介在物数の増加、Ｓｉ合金の製造
コスト増加を招くため、成分として必要でない限り、
〔wt％Ａｌ〕≦３．０、〔wt％Ｍｇ〕≦０．１にするの
が望ましい。また、図中の黒塗りの点はＣａ合金を取鍋
精錬（ＬＦ）で添加し、Ｓｉ合金中の〔wt％Ｃａ〕に換
算した値を用いている。つまり、Ｓｉ合金のＣａ不足分
をＣａ合金によって補うことができるのである。
【００２３】以上の結果から、Ｓｉ合金鉄中のＣａ、Ａ
ｌおよびＭｇの含有量は、図１に示す点線の範囲に規制
すること、すなわち、〔wt％Ｃａ〕≦２．０、〔wt％Ａ
ｌ〕≦３．０および〔wt％Ｍｇ〕≦０．１に制限した上
で、次式（１）を満足する範囲に規制することによっ
て、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの生成の抑制が実現することが
わかる。なお、Ｓｉ合金のＣａの不足分はＣａ合金を添
加することにより補うことができる。 ０．１５×（〔wt％Ａｌ〕＋３×〔wt％Ｍｇ〕）−０．０２≦〔wt％Ｃａ〕 ---（１）
ｌおよびＭｇの含有量は、図１に示す点線の範囲に規制
すること、すなわち、〔wt％Ｃａ〕≦２．０、〔wt％Ａ
ｌ〕≦３．０および〔wt％Ｍｇ〕≦０．１に制限した上
で、次式（１）を満足する範囲に規制することによっ
て、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの生成の抑制が実現することが
わかる。なお、Ｓｉ合金のＣａの不足分はＣａ合金を添
加することにより補うことができる。 ０．１５×（〔wt％Ａｌ〕＋３×〔wt％Ｍｇ〕）−０．０２≦〔wt％Ｃａ〕 ---（１）
【００２４】次に重要な因子は、スラグの塩基度であ
る。スラグは、主として、ＣａＯ−ＳｉＯ2 ・ＣａＦ2
の混合溶融物であり、場合によってはＭｇＯおよびＡｌ
2 Ｏ3を含むこともある。このスラグは、フラックスと
して石灰石および蛍石を添加し、Ｓｉ合金鉄による脱酸
生成物ＳｉＯ2 とともに溶融体を形成することにより、
生成する。なお、ＭｇＯは必要に応じて耐火物保護の目
的で添加され、Ａｌ2 Ｏ 3 はＳｉ合金鉄中の微量成分で
あるＡｌが酸化して生じる。
る。スラグは、主として、ＣａＯ−ＳｉＯ2 ・ＣａＦ2
の混合溶融物であり、場合によってはＭｇＯおよびＡｌ
2 Ｏ3を含むこともある。このスラグは、フラックスと
して石灰石および蛍石を添加し、Ｓｉ合金鉄による脱酸
生成物ＳｉＯ2 とともに溶融体を形成することにより、
生成する。なお、ＭｇＯは必要に応じて耐火物保護の目
的で添加され、Ａｌ2 Ｏ 3 はＳｉ合金鉄中の微量成分で
あるＡｌが酸化して生じる。
【００２５】図２に、上記した成分範囲に調整したＳｉ
合金鉄を使用した際の、Ｃｒ2 Ｏ3還元後スラグの塩基
度（wt％ＣａＯ）／（wt％ＳｉＯ2 ）と介在物組成との
関係を示す。ここで、（wt％ＣａＯ）とは、（ＣａＯの
重量パーセント）＋５６／７８×（ＣａＦ2 の重量パ−
セント）を表している。同図から、（wt％ＣａＯ）／
（wt％ＳｉＯ2 ）が１．３〜２．７の範囲内であれば、
Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの生成が抑制されることがわかる。
合金鉄を使用した際の、Ｃｒ2 Ｏ3還元後スラグの塩基
度（wt％ＣａＯ）／（wt％ＳｉＯ2 ）と介在物組成との
関係を示す。ここで、（wt％ＣａＯ）とは、（ＣａＯの
重量パーセント）＋５６／７８×（ＣａＦ2 の重量パ−
セント）を表している。同図から、（wt％ＣａＯ）／
（wt％ＳｉＯ2 ）が１．３〜２．７の範囲内であれば、
Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯの生成が抑制されることがわかる。
【００２６】また、図３に、Ａｌ2 Ｏ3 およびＭｇＯを
含むスラグの組成と介在物組成との関係を示す。同図か
ら、点線で囲まれた範囲外ではＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ介在
物が生成することが明らかである。従って、次式（２）
の範囲内にＣｒ2 Ｏ3 還元後のスラグを調整し、精錬を
行う必要がある。 ｛（wt％Ａｌ2 Ｏ3 ）＋（wt％ＭｇＯ）｝＋（wt％ＣａＯ）／（wt％ＳｉＯ2 ） ×１０．０−３８．０≦０----（２） ただし、１．３≦（wt％ＣａＯ）／（wt％ＳｉＯ2 ）≦
２．７
含むスラグの組成と介在物組成との関係を示す。同図か
ら、点線で囲まれた範囲外ではＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ介在
物が生成することが明らかである。従って、次式（２）
の範囲内にＣｒ2 Ｏ3 還元後のスラグを調整し、精錬を
行う必要がある。 ｛（wt％Ａｌ2 Ｏ3 ）＋（wt％ＭｇＯ）｝＋（wt％ＣａＯ）／（wt％ＳｉＯ2 ） ×１０．０−３８．０≦０----（２） ただし、１．３≦（wt％ＣａＯ）／（wt％ＳｉＯ2 ）≦
２．７
【００２７】なお、Ｓｉ合金鉄に不可避的に含まれる、
Ａｌ、ＭｇおよびＣａの介在物組成に与える影響は、そ
れぞれ次のように考えられる。はじめに、Ｓｉ合金鉄中
のＡｌは、溶鋼中のＯや非金属介在物中の低級酸化物
（ＳｉＯ2 、ＭｎＯ、Ｃｒ2 Ｏ3 ）と反応して、Ａｌ2
Ｏ3 −ＭｇＯを構成する、Ａｌ2 Ｏ3 になるとともに、
スラグ中のＭｇＯを還元し、還元されたＭｇが介在物と
反応してＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯを構成するＭｇＯを生成す
る。同様に、Ｓｉ合金鉄中のＭｇも溶鋼中のＯや非金属
介在物中の低級酸化物と反応して、Ａｌ2Ｏ3 −ＭｇＯ
を構成するＭｇＯになる。従って、Ｓｉ合金中のＡｌお
よびＭｇが高い方が、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯを生成しやす
くなる。
Ａｌ、ＭｇおよびＣａの介在物組成に与える影響は、そ
れぞれ次のように考えられる。はじめに、Ｓｉ合金鉄中
のＡｌは、溶鋼中のＯや非金属介在物中の低級酸化物
（ＳｉＯ2 、ＭｎＯ、Ｃｒ2 Ｏ3 ）と反応して、Ａｌ2
Ｏ3 −ＭｇＯを構成する、Ａｌ2 Ｏ3 になるとともに、
スラグ中のＭｇＯを還元し、還元されたＭｇが介在物と
反応してＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯを構成するＭｇＯを生成す
る。同様に、Ｓｉ合金鉄中のＭｇも溶鋼中のＯや非金属
介在物中の低級酸化物と反応して、Ａｌ2Ｏ3 −ＭｇＯ
を構成するＭｇＯになる。従って、Ｓｉ合金中のＡｌお
よびＭｇが高い方が、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯを生成しやす
くなる。
【００２８】Ｃａは同様に溶鋼中のＯや非金属介在物中
の低級酸化物と反応して、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａ１2 Ｏ
3 −ＭｇＯ系非金属介在物の一部を構成する、ＣａＯを
生成する。Ｃａは、Ａ１やＭｇより酸化物を作り易いた
め、溶鋼中に微量で存在していても非金属介在物中にＣ
ａＯが存在することになり、結果として、Ａｌ2 Ｏ3−
ＭｇＯの生成を抑制することになる。
の低級酸化物と反応して、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａ１2 Ｏ
3 −ＭｇＯ系非金属介在物の一部を構成する、ＣａＯを
生成する。Ｃａは、Ａ１やＭｇより酸化物を作り易いた
め、溶鋼中に微量で存在していても非金属介在物中にＣ
ａＯが存在することになり、結果として、Ａｌ2 Ｏ3−
ＭｇＯの生成を抑制することになる。
【００２９】また、スラグ組成の影響は次のように考え
られる。すなわち、スラグ塩基度が上昇することによ
り、溶鋼中の酸素ポテンシャルが低下するとともに、ス
ラグ中のＭｇＯの活量が上昇し、スラグ中のＭｇＯが分
解し、溶鋼中に溶存Ｍｇを生成する。そして、溶存Ｍｇ
が介在物と反応することで、介在物中の（wt％ＭｇＯ）
が上昇して、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯが生成される。逆に
（wt％ＣａＯ）／（wt％ＳｉＯ2 ）が１．３未満になる
と、ＭｇＯのスラグへの溶解度が上昇するため、ＭｇＯ
の添加量が少なくても、耐火物からの溶損により、スラ
グ中の（wt％ＭｇＯ）が上昇して、ＭｇＯの活量が上が
り、同様の機構により、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ介在物を生
成しやすくなる。同様に、スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 および
ＭｇＯの含有量が２．７をこえる場合も、これらの酸化
物の活量が高くなり、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ介在物を生成
しやすくなる。
られる。すなわち、スラグ塩基度が上昇することによ
り、溶鋼中の酸素ポテンシャルが低下するとともに、ス
ラグ中のＭｇＯの活量が上昇し、スラグ中のＭｇＯが分
解し、溶鋼中に溶存Ｍｇを生成する。そして、溶存Ｍｇ
が介在物と反応することで、介在物中の（wt％ＭｇＯ）
が上昇して、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯが生成される。逆に
（wt％ＣａＯ）／（wt％ＳｉＯ2 ）が１．３未満になる
と、ＭｇＯのスラグへの溶解度が上昇するため、ＭｇＯ
の添加量が少なくても、耐火物からの溶損により、スラ
グ中の（wt％ＭｇＯ）が上昇して、ＭｇＯの活量が上が
り、同様の機構により、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ介在物を生
成しやすくなる。同様に、スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 および
ＭｇＯの含有量が２．７をこえる場合も、これらの酸化
物の活量が高くなり、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ介在物を生成
しやすくなる。
【００３０】
【実施例】６０ton のステンレス鋼を電気炉で溶解し、
ＡＯＤまたはＶＯＤにて、種々のＳｉ合金鉄をスラグの
Ｃｒ2 Ｏ3 の還元剤および溶鋼の脱酸剤として用い、ま
たＣｒ2 Ｏ3 還元後のスラグを調整することを基本とし
て、表１〜３に示した、それぞれの工程で精錬を行っ
た。その後、連続鋳造機で鋳造した後、熱間圧延、次い
で冷間圧延を経て、１ｍｍ厚のステンレス鋼板を製造し
た。かくして得られた１ｍｍ厚のステンレス鋼板の表面
欠陥数と、加工割れの原因になる内部欠陥の数とを調査
した。その結果を、表４〜６に示す。なお、表面欠陥は
目視、内部欠陥は超音波探傷機により測定した。
ＡＯＤまたはＶＯＤにて、種々のＳｉ合金鉄をスラグの
Ｃｒ2 Ｏ3 の還元剤および溶鋼の脱酸剤として用い、ま
たＣｒ2 Ｏ3 還元後のスラグを調整することを基本とし
て、表１〜３に示した、それぞれの工程で精錬を行っ
た。その後、連続鋳造機で鋳造した後、熱間圧延、次い
で冷間圧延を経て、１ｍｍ厚のステンレス鋼板を製造し
た。かくして得られた１ｍｍ厚のステンレス鋼板の表面
欠陥数と、加工割れの原因になる内部欠陥の数とを調査
した。その結果を、表４〜６に示す。なお、表面欠陥は
目視、内部欠陥は超音波探傷機により測定した。
【００３１】すなわち、表１に示した工程に従って、表
４に示すＳｉ合金鉄をスラグのＣｒ 2 Ｏ3 の還元剤およ
び溶鋼の脱酸剤に用いて、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後のスラグの
調整は、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後にスラグの組成分析を行い、
目的のスラグ組成になるように、ＣａＯ、ＣａＦ2 など
のフラックスを投入して行った。表４において、No.４
−１〜４−６までは比較例、No. ４−７〜４−１２は発
明例を示す。No. ４−１、４−５、４−９、４−１２は
Ｓｉ合金中のＣａ不足をＣａ合金の添加で補った例であ
り、Ｓｉ合金鉄中のＣａ濃度に換算して表記してある。
４に示すＳｉ合金鉄をスラグのＣｒ 2 Ｏ3 の還元剤およ
び溶鋼の脱酸剤に用いて、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後のスラグの
調整は、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後にスラグの組成分析を行い、
目的のスラグ組成になるように、ＣａＯ、ＣａＦ2 など
のフラックスを投入して行った。表４において、No.４
−１〜４−６までは比較例、No. ４−７〜４−１２は発
明例を示す。No. ４−１、４−５、４−９、４−１２は
Ｓｉ合金中のＣａ不足をＣａ合金の添加で補った例であ
り、Ｓｉ合金鉄中のＣａ濃度に換算して表記してある。
【００３２】また、表２に示した工程に従って、表５に
示すＳｉ合金鉄をスラグのＣｒ2 Ｏ 3 の還元剤および溶
鋼の脱酸剤に用いて、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後のスラグの調整
は、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後にスラグの組成分析を行い、除滓
をした後の残滓に、目的のスラグ組成になるようにＣａ
Ｏ、ＣａＦ2 などのフラックスを投入して行った。表５
において、No. ５−１〜５−６までは比較例、No. ５−
７〜５−１２は発明例を示す。No. ５−１、５−５、５
−９、５−１２はＳｉ合金鉄中のＣａ不足をＣａ合金の
添加で補った例であり、Ｓｉ合金鉄中のＣａ濃度に換算
して表記してある。
示すＳｉ合金鉄をスラグのＣｒ2 Ｏ 3 の還元剤および溶
鋼の脱酸剤に用いて、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後のスラグの調整
は、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後にスラグの組成分析を行い、除滓
をした後の残滓に、目的のスラグ組成になるようにＣａ
Ｏ、ＣａＦ2 などのフラックスを投入して行った。表５
において、No. ５−１〜５−６までは比較例、No. ５−
７〜５−１２は発明例を示す。No. ５−１、５−５、５
−９、５−１２はＳｉ合金鉄中のＣａ不足をＣａ合金の
添加で補った例であり、Ｓｉ合金鉄中のＣａ濃度に換算
して表記してある。
【００３３】さらに、表３に示した工程に従って、表６
に示すＳｉ合金鉄をスラグのＣｒ2Ｏ3 の還元剤および
溶鋼の脱酸剤に用いて、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後のスラグの調
整は、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後にスラグの組成分析を行い、目
的のスラグ組成になるように、ＣａＯ、ＣａＦ2 などの
フラックスを投入して行った。表６において、No. ６−
１〜６−６までは比較例、No. ６−７〜６−１２は発明
例を示す。No. ６−１、６−５、６−９、６−１２はＳ
ｉ合金中のＣａ不足をＣａ合金の添加で補った例であ
り、Ｓｉ合金鉄中のＣａ濃度に換算して表記してある。
に示すＳｉ合金鉄をスラグのＣｒ2Ｏ3 の還元剤および
溶鋼の脱酸剤に用いて、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後のスラグの調
整は、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後にスラグの組成分析を行い、目
的のスラグ組成になるように、ＣａＯ、ＣａＦ2 などの
フラックスを投入して行った。表６において、No. ６−
１〜６−６までは比較例、No. ６−７〜６−１２は発明
例を示す。No. ６−１、６−５、６−９、６−１２はＳ
ｉ合金中のＣａ不足をＣａ合金の添加で補った例であ
り、Ｓｉ合金鉄中のＣａ濃度に換算して表記してある。
【００３４】
【表４】
【００３５】
【表５】
【００３６】
【表６】
【００３７】表４〜６から明らかなように、発明例で
は、有害なＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ複合介在物の生成が防止
された結果、表面欠陥および内部欠陥の発生を回避する
ことができた。
は、有害なＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ複合介在物の生成が防止
された結果、表面欠陥および内部欠陥の発生を回避する
ことができた。
【００３８】
【発明の効果】本発明によれば、微量に含有される、Ａ
ｌ、ＭｇおよびＣａの濃度を有利に制御したＳｉ合金鉄
を提供でき、さらに、このＳｉ合金鉄をステンレス鋼の
精錬に使用すること、そしてＣｒ2 Ｏ3 還元期後のスラ
グ組成を制御することにより、溶鋼中における有害な硬
質非金属介在物の生成を抑制できるから、圧延時や成形
時に表面疵や加工割れの発生のない、ステンレス鋼を提
供できる。
ｌ、ＭｇおよびＣａの濃度を有利に制御したＳｉ合金鉄
を提供でき、さらに、このＳｉ合金鉄をステンレス鋼の
精錬に使用すること、そしてＣｒ2 Ｏ3 還元期後のスラ
グ組成を制御することにより、溶鋼中における有害な硬
質非金属介在物の生成を抑制できるから、圧延時や成形
時に表面疵や加工割れの発生のない、ステンレス鋼を提
供できる。
【図１】Ｓｉ合金中の〔wt％Ｃａ〕、〔wt％Ａｌ〕およ
び〔wt％Ｍｇ〕と介在物組成との関係を示すグラフであ
る。
び〔wt％Ｍｇ〕と介在物組成との関係を示すグラフであ
る。
【図２】スラグ塩基度（wt％ＣａＯ）／（wt％Ｓｉ
Ｏ2 ）と介在物組成との関係を示すグラフである。
Ｏ2 ）と介在物組成との関係を示すグラフである。
【図３】スラグ組成と介在物組成との関係を示すグラフ
である。
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 33/04 Ｃ２２Ｃ 33/04 Ｃ 38/00 ３０２ 38/00 ３０２Ｚ 38/06 38/06 (72)発明者 野田 真人 東京都中央区京橋１丁目５番８号 日本冶 金工業株式会社内 (72)発明者 田中 秀毅 神奈川県川崎市川崎区小島町４番２号 日 本冶金工業株式会社川崎製造所内 (72)発明者 笹山 眞一 神奈川県川崎市川崎区小島町４番２号 日 本冶金工業株式会社川崎製造所内 Ｆターム(参考） 4K013 AA02 BA08 BA14 CA02 CA04 CA09 CB00 CB09 CE01 CE07 DA09 DA10 EA03 EA09 EA12 EA25 EA28
Claims (6)
- 【請求項１】 Ｆｅ：１０〜６０wt％、残部が４０〜９
０wt％のＳｉとＣａ、ＡｌおよびＭｇとを含む不可避的
不純物元素からなり、前記不純物中のＣａ、Ａｌおよび
Ｍｇが〔wt％Ｃａ〕≦２．０、〔wt％Ａｌ〕≦３．０お
よび〔wt％Ｍｇ〕≦０．１の範囲内でかつ、下記式を満
たしていることを特徴とするステンレス鋼の精錬に用い
るＳｉ合金鉄。 記 ０．１５×（〔wt％Ａｌ〕＋３×〔wt％Ｍｇ〕）−０．
０２≦〔wt％Ｃａ〕 - 【請求項２】 溶鋼の脱酸剤および／またはスラグの還
元剤として用いることを特徴とする請求項１に記載のＳ
ｉ合金鉄。 - 【請求項３】 ステンレス鋼のＡＯＤ精錬において、脱
炭後のスラグのＣｒ 2 Ｏ3 還元剤および溶鋼の脱酸剤と
して請求項１に記載のＳｉ合金鉄を使用し、Ｃｒ2 Ｏ3
還元後のスラグ成分を、フラックスとして石灰石、そし
て螢石の添加によりＣａＯ／ＳｉＯ2 ：１．３〜２．７
の範囲に調整することを特徴とするステンレス鋼の精錬
方法。 - 【請求項４】 ステンレス鋼のＡＯＤ精錬において、脱
炭後のスラグのＣｒ 2 Ｏ3 還元剤および溶鋼の脱酸剤と
して請求項１に記載のＳｉ合金鉄を使用し、Ｃｒ2 Ｏ3
還元後のスラグを除滓し、その後、残滓にフラックスと
して石灰石、そして螢石の添加によりＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2 ：１．３〜２．７の範囲に調整することを特徴とす
るステンレス鋼の精錬方法。 - 【請求項５】 ステンレス鋼のＶＯＤまたはＲＨ精錬に
おいて、真空脱炭後のスラグのＣｒ2 Ｏ3 還元剤および
溶鋼の脱酸剤として請求項１に記載のＳｉ合金鉄を使用
し、Ｃｒ2 Ｏ3 還元後のスラグ成分を、フラックスとし
て石灰石、そして螢石の添加によりＣａＯ／ＳｉＯ2 ：
１．３〜２．７の範囲に調整することを特徴とするステ
ンレス鋼の精錬方法。 - 【請求項６】 請求項３ないし５のいずれかにおいて、
Ｃｒ2 Ｏ3 還元後あるいは除滓後に、フラックスとして
石灰石、そして螢石の添加により、スラグ組成を下記式
の範囲に調整することを特徴とするステンレス鋼の精錬
方法。 記 ｛（wt％Ａｌ2 Ｏ3 ）＋（wt％ＭｇＯ）｝＋（wt％Ｃａ
Ｏ）／（wt％ＳｉＯ2）×１０．０−３８．０≦０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19654499A JP3510989B2 (ja) | 1999-07-09 | 1999-07-09 | ステンレス鋼の精錬に用いるＳｉ合金鉄およびステンレス鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19654499A JP3510989B2 (ja) | 1999-07-09 | 1999-07-09 | ステンレス鋼の精錬に用いるＳｉ合金鉄およびステンレス鋼の精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001026811A true JP2001026811A (ja) | 2001-01-30 |
| JP3510989B2 JP3510989B2 (ja) | 2004-03-29 |
Family
ID=16359516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19654499A Expired - Lifetime JP3510989B2 (ja) | 1999-07-09 | 1999-07-09 | ステンレス鋼の精錬に用いるＳｉ合金鉄およびステンレス鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3510989B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009144244A (ja) * | 2007-12-12 | 2009-07-02 | Posco | 炭素を低減するための高クロムフェライト系ステンレス鋼の精錬方法 |
| KR101239428B1 (ko) * | 2009-12-15 | 2013-03-06 | 주식회사 포스코 | 표면품질이 향상된 페라이트계 스테인리스강의 제조방법 |
| KR101239555B1 (ko) | 2009-12-24 | 2013-03-06 | 주식회사 포스코 | 티타늄 첨가 페라이트계 스테인리스강 주편 등축정율 향상방법 |
| JP2016183385A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低窒素鋼の溶製方法 |
| CN113186445A (zh) * | 2021-03-31 | 2021-07-30 | 中北大学 | 不锈钢产品夹杂物含量控制方法 |
| WO2021172378A1 (ja) | 2020-02-27 | 2021-09-02 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼、ステンレス鋼材、およびステンレス鋼の製造方法 |
| CN114231827A (zh) * | 2021-11-24 | 2022-03-25 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种高速钢轨b类夹杂物的控制方法 |
-
1999
- 1999-07-09 JP JP19654499A patent/JP3510989B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009144244A (ja) * | 2007-12-12 | 2009-07-02 | Posco | 炭素を低減するための高クロムフェライト系ステンレス鋼の精錬方法 |
| KR101239428B1 (ko) * | 2009-12-15 | 2013-03-06 | 주식회사 포스코 | 표면품질이 향상된 페라이트계 스테인리스강의 제조방법 |
| KR101239555B1 (ko) | 2009-12-24 | 2013-03-06 | 주식회사 포스코 | 티타늄 첨가 페라이트계 스테인리스강 주편 등축정율 향상방법 |
| JP2016183385A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低窒素鋼の溶製方法 |
| WO2021172378A1 (ja) | 2020-02-27 | 2021-09-02 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼、ステンレス鋼材、およびステンレス鋼の製造方法 |
| KR20220125343A (ko) | 2020-02-27 | 2022-09-14 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 스테인레스강, 스테인레스 강재 및 스테인레스강의 제조 방법 |
| CN113186445A (zh) * | 2021-03-31 | 2021-07-30 | 中北大学 | 不锈钢产品夹杂物含量控制方法 |
| CN114231827A (zh) * | 2021-11-24 | 2022-03-25 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种高速钢轨b类夹杂物的控制方法 |
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