JP2855334B2 - 溶鋼スラグの改質方法 - Google Patents
溶鋼スラグの改質方法Info
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- JP2855334B2 JP2855334B2 JP1013448A JP1344889A JP2855334B2 JP 2855334 B2 JP2855334 B2 JP 2855334B2 JP 1013448 A JP1013448 A JP 1013448A JP 1344889 A JP1344889 A JP 1344889A JP 2855334 B2 JP2855334 B2 JP 2855334B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は溶鋼スラグの改質方法に係り、特に転炉等の
精錬炉で溶製した溶鋼を取鍋に出鋼し、取鍋内でスラグ
改質した後、真空脱ガス処理により２次精錬する高清浄
度鋼の溶製工程におけるスラグ改質方法に関し、酸素等
の含有ガスおよび非金属介在物のきわめて少ない高清浄
度鋼溶製分野で利用される。
精錬炉で溶製した溶鋼を取鍋に出鋼し、取鍋内でスラグ
改質した後、真空脱ガス処理により２次精錬する高清浄
度鋼の溶製工程におけるスラグ改質方法に関し、酸素等
の含有ガスおよび非金属介在物のきわめて少ない高清浄
度鋼溶製分野で利用される。
近年、高清浄度鋼に対する要求が益々高まりつつある
が、高清浄度鋼は一般に溶鋼のRH、DH等の真空処理によ
る２次精錬で製造されている。
が、高清浄度鋼は一般に溶鋼のRH、DH等の真空処理によ
る２次精錬で製造されている。
このRH、DH等の真空処理は脱ガス及び介在物浮上促進
に極めて効果的であるが、スラグ中に多量に存在してい
るFeO、MnO等の酸化物が、RH、DH等の真空処理後に、溶
鋼中のAl等と反応して微小介在物を生成し鋼中に存在す
るる問題がある。すなわち、転炉出鋼中に取鍋へ流出す
るスラグはFeO、MnO濃度の高い酸化性スラグであり、こ
れが鋳造までの間に鋼中のAlと反応してAl2O3を生成す
る。このAl2O3が非金属介在物として鋼中に残存し製品
の品質に悪影響を及ぼすものである。
に極めて効果的であるが、スラグ中に多量に存在してい
るFeO、MnO等の酸化物が、RH、DH等の真空処理後に、溶
鋼中のAl等と反応して微小介在物を生成し鋼中に存在す
るる問題がある。すなわち、転炉出鋼中に取鍋へ流出す
るスラグはFeO、MnO濃度の高い酸化性スラグであり、こ
れが鋳造までの間に鋼中のAlと反応してAl2O3を生成す
る。このAl2O3が非金属介在物として鋼中に残存し製品
の品質に悪影響を及ぼすものである。
従つて、高清浄度鋼の溶製には、出鋼中に取鍋に流出
するスラグ（以下取鍋スラグと称する）を無害化するス
ラグ改質が必要である。
するスラグ（以下取鍋スラグと称する）を無害化するス
ラグ改質が必要である。
取鍋スラグの改質方法として、従来多くの研究が開示
されているが、特開昭59−70710では、製鋼炉からの出
鋼時に製品としてほぼ必要量脱酸剤を添加すると共に、
脱酸生成物の合体浮上促進のためフラツクスを添加する
方法、もしくは更に酸化性スラグを改質するためのスラ
グ還元剤を併用添加する方法である。また、特開昭60−
152611では、スラグ還元剤と共に、ガス発生物質を併用
添加してスラグを撹拌する方法が提示されている。
されているが、特開昭59−70710では、製鋼炉からの出
鋼時に製品としてほぼ必要量脱酸剤を添加すると共に、
脱酸生成物の合体浮上促進のためフラツクスを添加する
方法、もしくは更に酸化性スラグを改質するためのスラ
グ還元剤を併用添加する方法である。また、特開昭60−
152611では、スラグ還元剤と共に、ガス発生物質を併用
添加してスラグを撹拌する方法が提示されている。
しかし、これらの方法で、取鍋スラグを還元すると、
FeO、MnOのみならず、スラグ中に含まれているP2O5、Si
O2までも還元され、鋼中に有害元素であるＰ、Si濃度が
上昇するという問題が生ずる。更に転炉スラグ流出量が
多い場合、もしくは吹止めスラグのFeO濃度が高い場合
には、高価なAl使用量が多くなりコスト的に不利とな
る。従つてAl使用量を一定にする場合にはスラグの還元
度が転炉スラグ流出量とFeO濃度によつてばらつくた
め、安定したスラグ還元効果が得られなくなるという問
題がある。
FeO、MnOのみならず、スラグ中に含まれているP2O5、Si
O2までも還元され、鋼中に有害元素であるＰ、Si濃度が
上昇するという問題が生ずる。更に転炉スラグ流出量が
多い場合、もしくは吹止めスラグのFeO濃度が高い場合
には、高価なAl使用量が多くなりコスト的に不利とな
る。従つてAl使用量を一定にする場合にはスラグの還元
度が転炉スラグ流出量とFeO濃度によつてばらつくた
め、安定したスラグ還元効果が得られなくなるという問
題がある。
本発明の目的は、上記取鍋スラグの改質に係る従来技
術の欠点を解消し、Ｐ、Si等の有害元素のピックアップ
を抑制しながらスラグのFeO、MnO等を少いAl量で、しか
も少いばらつきをもつて効果的に低減することができ、
その結果、鋼品質に悪影響を及ぼす非金属介在物量を低
減し得る溶鋼スラグの改質方法を提供するにある。
術の欠点を解消し、Ｐ、Si等の有害元素のピックアップ
を抑制しながらスラグのFeO、MnO等を少いAl量で、しか
も少いばらつきをもつて効果的に低減することができ、
その結果、鋼品質に悪影響を及ぼす非金属介在物量を低
減し得る溶鋼スラグの改質方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。すなわ
ち、転炉にて吹錬し取鍋内に出鋼した溶鋼上に浮遊する
酸化性スラグを改質する溶鋼スラグの改質方法におい
て、前記転炉吹錬に際しＰ濃度0.030重量％以下の溶銑
を用いて吹止めスラグの塩基度を5.5以上とし、かつ該
スラグ中のMgO濃度を9.5％以上とする吹錬を行う工程
と、前記転炉からの出鋼後取鍋内に流出したスラグ上に
金属Alもしくは金属Alを含む還元剤を添加する工程と、
を有して成ることを特徴とする溶鋼スラグの改質方法で
ある。
ち、転炉にて吹錬し取鍋内に出鋼した溶鋼上に浮遊する
酸化性スラグを改質する溶鋼スラグの改質方法におい
て、前記転炉吹錬に際しＰ濃度0.030重量％以下の溶銑
を用いて吹止めスラグの塩基度を5.5以上とし、かつ該
スラグ中のMgO濃度を9.5％以上とする吹錬を行う工程
と、前記転炉からの出鋼後取鍋内に流出したスラグ上に
金属Alもしくは金属Alを含む還元剤を添加する工程と、
を有して成ることを特徴とする溶鋼スラグの改質方法で
ある。
本発明の詳細を添付図面を参照して説明する。取鍋ス
ラグの改質に当り、転炉装入前の溶銑中のＰ濃度を低く
すると、吹錬中に必要な脱Ｐ量が減少するため、スラグ
中に移行するＰ量も減少するので脱Ｐ以外の観点から、
吹錬中のスラグの性状を決定することができると考えら
れる。そこで本発明者らは取鍋スラグを還元するのに適
合した吹止めスラグの性状を見出すために、種々の実験
を行つた結果、下記の如き事実が明らかとなつた。
ラグの改質に当り、転炉装入前の溶銑中のＰ濃度を低く
すると、吹錬中に必要な脱Ｐ量が減少するため、スラグ
中に移行するＰ量も減少するので脱Ｐ以外の観点から、
吹錬中のスラグの性状を決定することができると考えら
れる。そこで本発明者らは取鍋スラグを還元するのに適
合した吹止めスラグの性状を見出すために、種々の実験
を行つた結果、下記の如き事実が明らかとなつた。
先ず、吹錬中に使用するSiO2量を減少するか、もしく
は石灰量を増すことにより吹止めスラグの塩基度CaO/Si
O2を高くすると、第１図に示すように出鋼時に転炉から
取鍋へ流出するスラグ量が減少することを見出した。特
に塩基度を5.5以上とすると、スラグ流出量が3kg/溶鋼
ｔ以下となり、更にスラグ流出量のばらつきも小さくな
ることが判明した。これはスラグの塩基度が高くなると
溶融温度が上昇し、スラグが一部固化するために流出し
にくくなるためである。
は石灰量を増すことにより吹止めスラグの塩基度CaO/Si
O2を高くすると、第１図に示すように出鋼時に転炉から
取鍋へ流出するスラグ量が減少することを見出した。特
に塩基度を5.5以上とすると、スラグ流出量が3kg/溶鋼
ｔ以下となり、更にスラグ流出量のばらつきも小さくな
ることが判明した。これはスラグの塩基度が高くなると
溶融温度が上昇し、スラグが一部固化するために流出し
にくくなるためである。
そこで、本発明者らは、吹止めスラグの塩基度と、ス
ラグ改質後のT.Fe濃度との関係を調査した結果、第２図
に示す如き関係があることが判明した。第２図は取鍋内
の溶鋼に対し、スラグ還元剤として0.5kg/溶鋼ｔの金属
Alを使用した時のデータをプロツトしたものである。第
２図から明らかな如く、吹止めスラグの塩基度を5.5以
上にすると、改質後のスラグのT.Fe濃度が５以下とな
り、T.Feの濃度のばらつきも小さくなることが判明し
た。
ラグ改質後のT.Fe濃度との関係を調査した結果、第２図
に示す如き関係があることが判明した。第２図は取鍋内
の溶鋼に対し、スラグ還元剤として0.5kg/溶鋼ｔの金属
Alを使用した時のデータをプロツトしたものである。第
２図から明らかな如く、吹止めスラグの塩基度を5.5以
上にすると、改質後のスラグのT.Fe濃度が５以下とな
り、T.Feの濃度のばらつきも小さくなることが判明し
た。
次に吹止めスラグ中のMgOの効果を試験するために、
吹止めスラグ中のMgO濃度を変化させて、吹止めスラグ
中のT.Fe濃度に及ぼす影響を調査したところ、第３図に
示すような結果を得た。第３図から明らかな如く、吹止
めスラグ中のMgO濃度が増加すると共に、吹止めスラグ
中のT.Fe濃度が減少し、MgO濃度が9.5％以上になると、
吹止めスラグ中のT.Fe（T.Fe）が16％以下となることを
見出した。
吹止めスラグ中のMgO濃度を変化させて、吹止めスラグ
中のT.Fe濃度に及ぼす影響を調査したところ、第３図に
示すような結果を得た。第３図から明らかな如く、吹止
めスラグ中のMgO濃度が増加すると共に、吹止めスラグ
中のT.Fe濃度が減少し、MgO濃度が9.5％以上になると、
吹止めスラグ中のT.Fe（T.Fe）が16％以下となることを
見出した。
そこで本発明者らは、吹止めスラグ中のMgO濃度が9.5
％以上で、（T.Fe）≦16％の場合と、吹止めスラグ中の
MgO濃度が9.5％未満で、（T.Fe）＞16％の場合につい
て、Al量／流出スラグ量と、Al還元による改質後の取鍋
スラグ中の（T.Fe）％との関係を調査したところ、第４
図に示す如き結果を得た。第４図から明らかな如く、吹
止めスラグの（MgO）≧9.5％、（T.Fe）≦16％の場合
は、（MgO）＜9.5％、（T.Fe）＞16％の場合に比し、ス
ラグ改質後の取鍋スラグ中の（T.Fe）％が約２％低くな
ることが判明した。
％以上で、（T.Fe）≦16％の場合と、吹止めスラグ中の
MgO濃度が9.5％未満で、（T.Fe）＞16％の場合につい
て、Al量／流出スラグ量と、Al還元による改質後の取鍋
スラグ中の（T.Fe）％との関係を調査したところ、第４
図に示す如き結果を得た。第４図から明らかな如く、吹
止めスラグの（MgO）≧9.5％、（T.Fe）≦16％の場合
は、（MgO）＜9.5％、（T.Fe）＞16％の場合に比し、ス
ラグ改質後の取鍋スラグ中の（T.Fe）％が約２％低くな
ることが判明した。
従つて吹止めスラグ中のMgO濃度を9.5％以上とする吹
錬を行うことにより、吹止めスラグ中のT.Fe濃度を16％
以下に制御することができ、その結果、MgO濃度が9.5％
未満で、（T.Fe）が16％以上の場合に比し、スラグ改質
に際し、少いAl量で効果的に取鍋スラグの（T.Fe）％を
低減できることが明らかとなつた。このスラグ改質を施
した後、真空脱ガス処理に供することにより優れた高清
浄度鋼を得ることができる。
錬を行うことにより、吹止めスラグ中のT.Fe濃度を16％
以下に制御することができ、その結果、MgO濃度が9.5％
未満で、（T.Fe）が16％以上の場合に比し、スラグ改質
に際し、少いAl量で効果的に取鍋スラグの（T.Fe）％を
低減できることが明らかとなつた。このスラグ改質を施
した後、真空脱ガス処理に供することにより優れた高清
浄度鋼を得ることができる。
上記の如く、吹止めスラグの塩基度を5.5以上とし、
かつ該スラグ中のMgO濃度を9.5％以上とすることによ
り、少いAl量で効果的に取鍋スラグの改質ができるが、
これだけでは十分でない。上記吹止めスラグは吹錬中の
脱Ｐ能が高くなく脱Ｐ量が限られているので、吹止めＰ
濃度を目標まで低減するためには、転炉に装入する溶銑
はＰ濃度の低い溶銑を用いて吹錬することが必要であ
る。
かつ該スラグ中のMgO濃度を9.5％以上とすることによ
り、少いAl量で効果的に取鍋スラグの改質ができるが、
これだけでは十分でない。上記吹止めスラグは吹錬中の
脱Ｐ能が高くなく脱Ｐ量が限られているので、吹止めＰ
濃度を目標まで低減するためには、転炉に装入する溶銑
はＰ濃度の低い溶銑を用いて吹錬することが必要であ
る。
本発明者らは、上記の如く吹止めスラグの塩基度を5.
5以上、MgO濃度を9.5％とした場合の、溶銑中のＰ濃度
と吹止め溶鋼中のＰ濃度〔％Ｐ〕との関係を調査したと
ころ、第５図に示す如き結果を得た。製品鋼材での介在
物性欠陥が問題となる鋼種の中で、吹止めＰ濃度が最も
厳しいものは0.012％以下というものがある。一方、ス
ラグ改質中の復りん量は0.002％であるので、これを考
慮すると吹止め溶鋼中のＰ量〔％Ｐ〕は0.010％以下で
あることを要する。
5以上、MgO濃度を9.5％とした場合の、溶銑中のＰ濃度
と吹止め溶鋼中のＰ濃度〔％Ｐ〕との関係を調査したと
ころ、第５図に示す如き結果を得た。製品鋼材での介在
物性欠陥が問題となる鋼種の中で、吹止めＰ濃度が最も
厳しいものは0.012％以下というものがある。一方、ス
ラグ改質中の復りん量は0.002％であるので、これを考
慮すると吹止め溶鋼中のＰ量〔％Ｐ〕は0.010％以下で
あることを要する。
従って第５図から〔％Ｐ〕≦0.10％のためには転炉使
用溶銑のＰ濃度を0.030％以下にする必要がある。その
ため本発明では転炉吹錬に使用する溶銑のＰ濃度を0.03
0重量％以下に限定した。
用溶銑のＰ濃度を0.030％以下にする必要がある。その
ため本発明では転炉吹錬に使用する溶銑のＰ濃度を0.03
0重量％以下に限定した。
なお、改質時の取鍋スラグ還元剤は、効果的な金属Al
もしくはAl滓の如き金属Alを含む還元剤が最も好まし
い。
もしくはAl滓の如き金属Alを含む還元剤が最も好まし
い。
実施例１ 実機による溶鋼スラグ改質操業において、本発明の要
件を満足する方法と、本発明の必須要件中の少くとも一
要件を満足しない比較例について、改質後の復りん量
（Δ〔％Ｐ〕）、Siのピツクアツプ量（Δ〔％Si〕およ
びT.Feについて比較試験した。
件を満足する方法と、本発明の必須要件中の少くとも一
要件を満足しない比較例について、改質後の復りん量
（Δ〔％Ｐ〕）、Siのピツクアツプ量（Δ〔％Si〕およ
びT.Feについて比較試験した。
この比較試験は、いずれもスラグ還元剤として金属Al
を0.5kg/溶鋼ｔ添加したものである。試験条件ならびに
結果は第１表のとおりである。
を0.5kg/溶鋼ｔ添加したものである。試験条件ならびに
結果は第１表のとおりである。
第１表から明らかな如く、本発明例はＰ＝0.025％の
低Ｐの予備処理溶銑を使用し、かつ吹止め塩基度を6.5
としたので流出スラグ量も少く、そのためスラグ改質時
の復りん量が0.001％と少く、またSiのピツクアツプ量
も0.01％以下と少い。また、吹止めスラグに11.0％のMg
Oを添加したので、還元後のT.Feも3.0％と少い。
低Ｐの予備処理溶銑を使用し、かつ吹止め塩基度を6.5
としたので流出スラグ量も少く、そのためスラグ改質時
の復りん量が0.001％と少く、またSiのピツクアツプ量
も0.01％以下と少い。また、吹止めスラグに11.0％のMg
Oを添加したので、還元後のT.Feも3.0％と少い。
これに反して比較例は、0.100％Ｐの溶銑を使用し、
かつ吹止めスラグの塩基度を5.5以下の4.5とし、MgOの
含有量も9.5％より少い7.0％であつたのでΔ〔％Ｐ〕＝
0.005％、Δ〔％Si〕＝0.03％と多く、かつ還元後のT.F
e＝7.5％と高い。
かつ吹止めスラグの塩基度を5.5以下の4.5とし、MgOの
含有量も9.5％より少い7.0％であつたのでΔ〔％Ｐ〕＝
0.005％、Δ〔％Si〕＝0.03％と多く、かつ還元後のT.F
e＝7.5％と高い。
実施例２ 実施例１と同様に、本発明の要件を満足する数例と、
本発明の必須要件中の少くとも一要件を満足しない比較
例数例を実施し、還元後の（％T.Fe）平均値ならびにば
らつきσを調査する比較試験を実施した。この比較試験
についても、スラグの改質は金属Alを0.5kg/溶鋼ｔ添加
して還元した。試験条件ならびに結果は第２表のとおり
である。
本発明の必須要件中の少くとも一要件を満足しない比較
例数例を実施し、還元後の（％T.Fe）平均値ならびにば
らつきσを調査する比較試験を実施した。この比較試験
についても、スラグの改質は金属Alを0.5kg/溶鋼ｔ添加
して還元した。試験条件ならびに結果は第２表のとおり
である。
第２表より明らかなとおり、本発明の数例のスラグの
還元後の（％T.Fe）の平均値は2.5％、ばらつきσ＝0.5
とT.Feが低い、かつばらつきも少い。一方比較例数例の
平均は、還元後の（％T.Fe）の平均値は7.8％、ばらつ
きσ＝2.5％と高かった。この対比により本発明の効果
が明確となつた。
還元後の（％T.Fe）の平均値は2.5％、ばらつきσ＝0.5
とT.Feが低い、かつばらつきも少い。一方比較例数例の
平均は、還元後の（％T.Fe）の平均値は7.8％、ばらつ
きσ＝2.5％と高かった。この対比により本発明の効果
が明確となつた。
本発明は、転炉で吹錬し、取鍋に出鋼した溶鋼上の酸
化性スラグの改質に際し、Ｐ濃度0.030％以下の溶銑を
使用し、かつ吹止めスラグの塩基度を5.5以上、該スラ
グ中のMgO濃度を9.5％以上とする吹錬を行い、出鋼後の
取鍋スラグを金属Alもしくは金属Alを含むAl滓等を還元
最として改質することにより、次の如き効果を挙げるこ
とができた。
化性スラグの改質に際し、Ｐ濃度0.030％以下の溶銑を
使用し、かつ吹止めスラグの塩基度を5.5以上、該スラ
グ中のMgO濃度を9.5％以上とする吹錬を行い、出鋼後の
取鍋スラグを金属Alもしくは金属Alを含むAl滓等を還元
最として改質することにより、次の如き効果を挙げるこ
とができた。
（イ）取鍋スラグの改質時のＰ、Si等の有害元素のピツ
クアツプ量を最少限に抑えることができる。
クアツプ量を最少限に抑えることができる。
（ロ）還元後の取鍋スラグのT.Feが極めて少く、かつ多
数操業間にもばらつきが少く安定して改質できるので、
鋼品質の悪化をもたらすAl2O3質非金属介在物を著しく
低減することができる。特にMgOを吹止めスラグ中に含
有させることにより、吹止めスラグ中の（T.Fe）％を低
減し、ひいては取鍋スラグ中の（T.Fe）％を低減する効
果が大であり、従つて少いAl量で改質できる効果があ
る。
数操業間にもばらつきが少く安定して改質できるので、
鋼品質の悪化をもたらすAl2O3質非金属介在物を著しく
低減することができる。特にMgOを吹止めスラグ中に含
有させることにより、吹止めスラグ中の（T.Fe）％を低
減し、ひいては取鍋スラグ中の（T.Fe）％を低減する効
果が大であり、従つて少いAl量で改質できる効果があ
る。
第１図は、本発明を得る実験における転炉吹錬時の吹止
めスラグの塩基度CaO/SiO2と流出スラグ量（kg/t）の関
係を示す線図、第２図は吹止めスラグの塩基度と取鍋ス
ラグ改質後の（％T.Fe）との関係を示す線図、第３図は
吹止めスラグ中の（％MgO）と吹止めスラグ中の（％T.F
e）との関係を示す線図、第４図は吹止めスラグ中の
（％T.Fe）が16％以下の場合と、16％未満の場合におけ
るAl量／流出スラグ量と、取鍋スラグ改質後の（％T.F
e）との関係を比較する線図、第５図は転炉吹止めスラ
グの塩基度CaO/SiO2≧5.5、（MgO）≧9.5％の場合にお
ける使用溶銑中の〔％Ｐ〕と吹止め溶鋼中の〔％Ｐ〕と
の関係を示す線図である。
めスラグの塩基度CaO/SiO2と流出スラグ量（kg/t）の関
係を示す線図、第２図は吹止めスラグの塩基度と取鍋ス
ラグ改質後の（％T.Fe）との関係を示す線図、第３図は
吹止めスラグ中の（％MgO）と吹止めスラグ中の（％T.F
e）との関係を示す線図、第４図は吹止めスラグ中の
（％T.Fe）が16％以下の場合と、16％未満の場合におけ
るAl量／流出スラグ量と、取鍋スラグ改質後の（％T.F
e）との関係を比較する線図、第５図は転炉吹止めスラ
グの塩基度CaO/SiO2≧5.5、（MgO）≧9.5％の場合にお
ける使用溶銑中の〔％Ｐ〕と吹止め溶鋼中の〔％Ｐ〕と
の関係を示す線図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−169320（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−85513（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−12321（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−76013（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21C 7/00 F27D 15/00
Claims (1)
- 【請求項１】転炉にて吹錬し取鍋内に出鋼した溶鋼上に
浮遊する酸化性スラグを改質する溶鋼スラグの改質方法
において、前記転炉吹錬に際しＰ濃度0.030重量％以下
の溶銑を用いて吹止めスラグの塩基度を5.5以上とし、
かつ該スラグ中のMgO濃度を9.5％以上とする吹錬を行う
工程と、前記転炉からの出鋼後取鍋内に流出したスラグ
上に金属Alもしくは金属Alを含む還元剤を添加する工程
と、を有して成ることを特徴とする溶鋼スラグの改質方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1013448A JP2855334B2 (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | 溶鋼スラグの改質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1013448A JP2855334B2 (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | 溶鋼スラグの改質方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0310013A JPH0310013A (ja) | 1991-01-17 |
| JP2855334B2 true JP2855334B2 (ja) | 1999-02-10 |
Family
ID=11833420
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1013448A Expired - Lifetime JP2855334B2 (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | 溶鋼スラグの改質方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2855334B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3740042B2 (ja) * | 2000-09-06 | 2006-01-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 硫化物系介在物の形態制御方法 |
| KR100849050B1 (ko) | 2004-10-05 | 2008-07-30 | 도요다 지도샤 가부시끼가이샤 | 오일 팬 및 윤활 장치 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5085513A (ja) * | 1973-12-05 | 1975-07-10 | ||
| JPS5112321A (en) * | 1974-07-23 | 1976-01-30 | Nippon Steel Corp | Teisansokono seizohoho |
| JPS5576013A (en) * | 1978-12-05 | 1980-06-07 | Kobe Steel Ltd | Al adding method to molten steel |
| JPS63169320A (ja) * | 1986-12-29 | 1988-07-13 | Nippon Steel Corp | 低硫鋼の製造法 |
-
1989
- 1989-01-23 JP JP1013448A patent/JP2855334B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0310013A (ja) | 1991-01-17 |
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