JPH01224269A - 窒化アルミニウム焼結体の製法 - Google Patents
窒化アルミニウム焼結体の製法Info
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- JPH01224269A JPH01224269A JP63049724A JP4972488A JPH01224269A JP H01224269 A JPH01224269 A JP H01224269A JP 63049724 A JP63049724 A JP 63049724A JP 4972488 A JP4972488 A JP 4972488A JP H01224269 A JPH01224269 A JP H01224269A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔概 要〕
高熱伝導率窒化アルミニウム焼結体の製法に関し、
原料窒化アルミニウム中の不純物を有効に除去して高熱
伝導率の窒化アルミニウム焼結体を得ることを目的とし
、 窒化アルミニウム粉末成形体を負圧下の窒素ガス気流中
で焼成した後、さらにHIP処理することを特徴とする
窒化アルミニウム焼結体の製法として構成する。
伝導率の窒化アルミニウム焼結体を得ることを目的とし
、 窒化アルミニウム粉末成形体を負圧下の窒素ガス気流中
で焼成した後、さらにHIP処理することを特徴とする
窒化アルミニウム焼結体の製法として構成する。
本発明は窒化アルミニウム焼結体の製造方法に係り、と
くに、半導体チップ搭載基板として適した高い熱伝導率
を有する窒化アルミニウム焼結体の製造方法に関する。
くに、半導体チップ搭載基板として適した高い熱伝導率
を有する窒化アルミニウム焼結体の製造方法に関する。
〔従来の技術と発明が解決しようとする課題〕窒化アル
ミニウム(A l1N)単結晶の熱伝導率は、理論値で
320W/wKと金属アルミニウム(A j! ”)よ
りも高い、ところが実際に得られる焼結体(多結晶体)
の熱伝導率は140〜260W/mWと理論値の半分程
度にとどまっている。これは原料粉末中に含有される不
純物、特に酸素不純物や、Si、Fe、Ca等の金属が
原因だとされている。これまでに、酸素不純物を除去す
る働きを持つCaOを始めとするCa化合物やY2O,
などを焼結助剤として添加したり、H!やCOといった
還元性雰囲気で焼成するなどの工夫がなされている。し
かし得られる焼結体は不純物のAIN粒内への固溶や、
厚い粒界相が形成されている場合が多く、このため褐色
に着色したり、透光性は低い、その結果、熱伝導率は1
40〜260W/mKにとどまっている。
ミニウム(A l1N)単結晶の熱伝導率は、理論値で
320W/wKと金属アルミニウム(A j! ”)よ
りも高い、ところが実際に得られる焼結体(多結晶体)
の熱伝導率は140〜260W/mWと理論値の半分程
度にとどまっている。これは原料粉末中に含有される不
純物、特に酸素不純物や、Si、Fe、Ca等の金属が
原因だとされている。これまでに、酸素不純物を除去す
る働きを持つCaOを始めとするCa化合物やY2O,
などを焼結助剤として添加したり、H!やCOといった
還元性雰囲気で焼成するなどの工夫がなされている。し
かし得られる焼結体は不純物のAIN粒内への固溶や、
厚い粒界相が形成されている場合が多く、このため褐色
に着色したり、透光性は低い、その結果、熱伝導率は1
40〜260W/mKにとどまっている。
AIN基板は一般にトンネル炉内の窒素ガス流中の常圧
焼成法で作製されるが、1800℃以上の高温で焼成す
るため、1気圧の窒素気流中では八lNの分解が起こり
、反りの発生などの問題が生じる。
焼成法で作製されるが、1800℃以上の高温で焼成す
るため、1気圧の窒素気流中では八lNの分解が起こり
、反りの発生などの問題が生じる。
分解を抑えるために、AIN粉末で包埋して焼成する方
法があるが、この場合には基板にAfN粉来が付着して
表面が粗くなる。また、反りを抑えるために重し材をの
せて焼成する方法もあるが、この場合は収縮率のばらつ
きや、割れなどが生じ易すくなる。
法があるが、この場合には基板にAfN粉来が付着して
表面が粗くなる。また、反りを抑えるために重し材をの
せて焼成する方法もあるが、この場合は収縮率のばらつ
きや、割れなどが生じ易すくなる。
高圧の窒素雰囲気下で焼成すれば、分解は生じにくいが
、焼結助剤との反応で生じた液相が十分に揮散しなくな
るため、緻密化せず、熱伝導率も低くなる。
、焼結助剤との反応で生じた液相が十分に揮散しなくな
るため、緻密化せず、熱伝導率も低くなる。
そこで、本発明はAIN焼結体の熱伝導率を大幅に向上
させる方法を提供することを目的とする。
させる方法を提供することを目的とする。
本発明は、上記目的を達成するために、AIN粉末成形
体を負圧下の窒素気流中で焼成した後、得られるAIN
焼結体をさらに1600〜1900℃の温度、100気
圧以上の圧力下、好ましくはアルミニウム蒸気圧の存在
下で、HIP処理することを特徴とするAIN焼結体の
製造方法を提供する。
体を負圧下の窒素気流中で焼成した後、得られるAIN
焼結体をさらに1600〜1900℃の温度、100気
圧以上の圧力下、好ましくはアルミニウム蒸気圧の存在
下で、HIP処理することを特徴とするAIN焼結体の
製造方法を提供する。
本発明者らは、HIP処理を行なうことによってAfN
焼結体の熱伝導率を向上させるべく検討をすすめたとこ
ろ、1気圧以上の圧力で予備焼成したものは焼結助剤と
の反応で生じた液相が十分に揮散せず、緻密化が不十分
で熱伝導率も期待するほど向上しないが、予備焼成を負
圧下で行なえば不純物の揮散が完全になり、HIP処理
の効果を大幅に向上させることが可能であること、及び
負圧下での焼成によるAINの分解の問題は負圧下でも
常圧下と大きくは変わらないこと、又さらにHIP処理
をアルミニウム蒸気圧の存在下で行なうことによって補
うことが可能であることを見い出し、本発明を完成する
に到ったものである。
焼結体の熱伝導率を向上させるべく検討をすすめたとこ
ろ、1気圧以上の圧力で予備焼成したものは焼結助剤と
の反応で生じた液相が十分に揮散せず、緻密化が不十分
で熱伝導率も期待するほど向上しないが、予備焼成を負
圧下で行なえば不純物の揮散が完全になり、HIP処理
の効果を大幅に向上させることが可能であること、及び
負圧下での焼成によるAINの分解の問題は負圧下でも
常圧下と大きくは変わらないこと、又さらにHIP処理
をアルミニウム蒸気圧の存在下で行なうことによって補
うことが可能であることを見い出し、本発明を完成する
に到ったものである。
本発明のAIN粉末成形体はAjN焼結体の製造に用い
られる慣用のものを用いることができ、また圧粉体又は
グリーンシートを脱脂したもののいずれも使用できる。
られる慣用のものを用いることができ、また圧粉体又は
グリーンシートを脱脂したもののいずれも使用できる。
さらに、本発明の方法によれば負圧下で焼成されるため
、高温下でしか脱脂されないために脱脂が不完全なもの
でも結果として完全に脱脂される利点がある。また、グ
リーンシートはメタライズ層を形成した半導体基板形成
用のものでもよい。
、高温下でしか脱脂されないために脱脂が不完全なもの
でも結果として完全に脱脂される利点がある。また、グ
リーンシートはメタライズ層を形成した半導体基板形成
用のものでもよい。
負圧下での焼成を窒素気流中で行なうのは、揮散するガ
スを有効に除去するためであるが、−船釣には10〜6
01/曽in、好ましくは20〜40m! /win程
度の気流中で行なう。
スを有効に除去するためであるが、−船釣には10〜6
01/曽in、好ましくは20〜40m! /win程
度の気流中で行なう。
ここで負圧とは焼成温度で常圧より低い圧力を相様する
が、好ましい圧力は800sbar以下、さらには60
抛bar以下である。圧力が低いほどIN以外の不純物
をより有効に除去できる。しかし、AINの分解を防止
するために、60mbar以上の圧力であることが望ま
しい。
が、好ましい圧力は800sbar以下、さらには60
抛bar以下である。圧力が低いほどIN以外の不純物
をより有効に除去できる。しかし、AINの分解を防止
するために、60mbar以上の圧力であることが望ま
しい。
負圧下N!気流中での焼成は一般に1700〜1800
℃、8時間以上行なう。
℃、8時間以上行なう。
負圧下での焼成によって従来より透明度の高いAIN焼
結体が得られる。
結体が得られる。
負圧下での焼成後、得られたAIM焼結体はHIP処理
を行なうことによって大幅に緻密化し、さらに透明度が
増し、そして熱伝導率が大幅に改良される。
を行なうことによって大幅に緻密化し、さらに透明度が
増し、そして熱伝導率が大幅に改良される。
HIP処理の条件は、1600〜1900℃、好ましく
は1700〜1800℃、より好ましくは1750〜1
800℃の温度、100気圧以上、好ましくは100〜
300気圧の圧力下、窒素雰囲気中で行なう、なおAr
+He+Ne等の不活性ガスあるいはこれら不活性ガス
とN2との混合ガスも用いる。このとき、HIP炉内に
AI又は八INなどや必要であればさらにCの蒸気圧を
高めるためにカーボンの粉末をAIN焼結体の近(に^
lN焼結体と接触させることなく置く、また、限定する
わけではないが、HIP処理を行なうための昇温中は例
えば1200℃程度までは真空下である方が吸着した酸
素を除去できるので好ましい。
は1700〜1800℃、より好ましくは1750〜1
800℃の温度、100気圧以上、好ましくは100〜
300気圧の圧力下、窒素雰囲気中で行なう、なおAr
+He+Ne等の不活性ガスあるいはこれら不活性ガス
とN2との混合ガスも用いる。このとき、HIP炉内に
AI又は八INなどや必要であればさらにCの蒸気圧を
高めるためにカーボンの粉末をAIN焼結体の近(に^
lN焼結体と接触させることなく置く、また、限定する
わけではないが、HIP処理を行なうための昇温中は例
えば1200℃程度までは真空下である方が吸着した酸
素を除去できるので好ましい。
負圧下のN2気流中でAINを焼成することによって不
純物を有効に除去することができ、これをAl蒸気圧の
存在下でHIP処理することによってHIP処理の効果
が高められ、高純度、緻密、高熱伝導率のAIN焼結体
が得られる。
純物を有効に除去することができ、これをAl蒸気圧の
存在下でHIP処理することによってHIP処理の効果
が高められ、高純度、緻密、高熱伝導率のAIN焼結体
が得られる。
■土
CaO換算で1.5wt%となるCaC01を添加した
AINを用いφ12X10mmの圧粉を成形した。
AINを用いφ12X10mmの圧粉を成形した。
得られた圧粉体はバッチ炉で100mbarの負圧下か
つN、ガス201/lll1nのフローの下で1800
℃、6時間保持の焼成を行った。この焼結体は透明に優
れていた。
つN、ガス201/lll1nのフローの下で1800
℃、6時間保持の焼成を行った。この焼結体は透明に優
れていた。
この焼結体をHIP処理した。HIP条件は1200℃
までは真空で昇温し、その後1800℃で200気圧と
なるようにN!ガスを封入した。また1800℃の保持
時間は5時間とした。この時HIP炉内はCやAlの分
圧を高めるためにグラファイトとAINの粉末を試料の
付近に置いた。このときの様子を第1図に示す。同図中
、lはグラファイトヒータである。2はグラファイトる
つぼで、AIN粉末3とグラファイト粉末4が入ってい
る。5はグラアイトセンターで、へlN焼結体試料6は
このグラファイトセッター5上に置かれている。このよ
うな炉でHIP処理を行なうことによって炉中にAl及
びCの蒸気圧が維持される。
までは真空で昇温し、その後1800℃で200気圧と
なるようにN!ガスを封入した。また1800℃の保持
時間は5時間とした。この時HIP炉内はCやAlの分
圧を高めるためにグラファイトとAINの粉末を試料の
付近に置いた。このときの様子を第1図に示す。同図中
、lはグラファイトヒータである。2はグラファイトる
つぼで、AIN粉末3とグラファイト粉末4が入ってい
る。5はグラアイトセンターで、へlN焼結体試料6は
このグラファイトセッター5上に置かれている。このよ
うな炉でHIP処理を行なうことによって炉中にAl及
びCの蒸気圧が維持される。
得られた焼結体の熱伝導率をレーザーフラッシュ法で測
定した。結果は下記の通りであった。
定した。結果は下記の通りであった。
fi!(比較例)
例1と同じ試料を1気圧下で201/ll1inのN2
ガスフロー中で焼成した。この場合も1800℃の保持
時間は4時間とした。
ガスフロー中で焼成した。この場合も1800℃の保持
時間は4時間とした。
またHIP条件も例1と同様とした。
得られた焼結体の熱伝導率は以下の通りである。
例1と例2を比較すると、負圧下での焼成によってHI
P処理の効果が高められていることが認められる。
P処理の効果が高められていることが認められる。
N1
例1と同じ試料を例1と同じ条件で焼成した。
ただし、1800℃の保持時間を9時間、18時間、3
6時間とした。
6時間とした。
得られた焼結体の熱伝導率は以下の通りである。
従来の常圧下の焼成でなく負圧下で焼成した後HIP処
理を行うことによってAINの熱伝導率が25%以上向
上しているのが認められる。
理を行うことによってAINの熱伝導率が25%以上向
上しているのが認められる。
ARNを負圧下のN2気流中で焼成した後HIP処理す
ることによってAINの熱伝導率を太き(向上させるこ
とができ、また緻密さ及び純度も高めることができる。
ることによってAINの熱伝導率を太き(向上させるこ
とができ、また緻密さ及び純度も高めることができる。
第1図は本発明の実施例におけるHIP処理の様子を示
す模式図である。 l・・・グラファイトヒータ、 2・・・グラファイトるつぼ、 3・・・AIN粉末、 4・・・グラファイト粉末、 5・・・グラファイトセンター、 6・・・AIN焼成体試料。
す模式図である。 l・・・グラファイトヒータ、 2・・・グラファイトるつぼ、 3・・・AIN粉末、 4・・・グラファイト粉末、 5・・・グラファイトセンター、 6・・・AIN焼成体試料。
Claims (1)
- 1.窒化アルミニウム粉末成形体を負圧下の窒素気流中
で焼成した後、得られる窒化アルミニウム焼結体をさら
に1600〜1900℃の温度、100気圧以上の圧力
下でHIP処理することを特徴とする窒化アルミニウム
焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63049724A JP2628598B2 (ja) | 1988-03-04 | 1988-03-04 | 窒化アルミニウム焼結体の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63049724A JP2628598B2 (ja) | 1988-03-04 | 1988-03-04 | 窒化アルミニウム焼結体の製法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01224269A true JPH01224269A (ja) | 1989-09-07 |
JP2628598B2 JP2628598B2 (ja) | 1997-07-09 |
Family
ID=12839135
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63049724A Expired - Lifetime JP2628598B2 (ja) | 1988-03-04 | 1988-03-04 | 窒化アルミニウム焼結体の製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2628598B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01294578A (ja) * | 1988-05-20 | 1989-11-28 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 |
JP2013535389A (ja) * | 2010-07-20 | 2013-09-12 | ヘクサテック,インコーポレイテッド | 多結晶窒化アルミニウム材料およびその製造方法 |
CN115353082A (zh) * | 2022-08-29 | 2022-11-18 | 山东大学 | 一种一步烧结高质量氮化铝原料的方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01167279A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-06-30 | Elektroschmelzwerk Kempten Gmbh | 窒化アルミニウムを主成分とする多結晶焼結体とその製造方法 |
-
1988
- 1988-03-04 JP JP63049724A patent/JP2628598B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01167279A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-06-30 | Elektroschmelzwerk Kempten Gmbh | 窒化アルミニウムを主成分とする多結晶焼結体とその製造方法 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01294578A (ja) * | 1988-05-20 | 1989-11-28 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 |
JP2013535389A (ja) * | 2010-07-20 | 2013-09-12 | ヘクサテック,インコーポレイテッド | 多結晶窒化アルミニウム材料およびその製造方法 |
US9321647B2 (en) | 2010-07-20 | 2016-04-26 | Hexatech, Inc. | Polycrystalline aluminum nitride material and method of production thereof |
CN115353082A (zh) * | 2022-08-29 | 2022-11-18 | 山东大学 | 一种一步烧结高质量氮化铝原料的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2628598B2 (ja) | 1997-07-09 |
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