JPH01108392A - 車体外装用Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板およびその製造方法 - Google Patents
車体外装用Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板およびその製造方法Info
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- JPH01108392A JPH01108392A JP62262995A JP26299587A JPH01108392A JP H01108392 A JPH01108392 A JP H01108392A JP 62262995 A JP62262995 A JP 62262995A JP 26299587 A JP26299587 A JP 26299587A JP H01108392 A JPH01108392 A JP H01108392A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は自動車の車体外装用の塗装用鋼板として使用さ
れるＺｎ−Ｎｉ、Ｚｎ−Ｆｅ等のＺｎを主成分とするＺ
ｎ系合金電気メッキ鋼板およびその製造方法に関する。
れるＺｎ−Ｎｉ、Ｚｎ−Ｆｅ等のＺｎを主成分とするＺ
ｎ系合金電気メッキ鋼板およびその製造方法に関する。
近年、寒冷地では融雪塩とともにスリップ防止用の砂利
が道路に散布されることから、その砂利をはねた場合の
車体外面側の塗膜傷からの腐食が大きな問題になりつつ
ある。このため、自動車名メーカーは車体外装用塗装鋼
板の塗膜の改良に加え、外装用鋼板のＺｎ電気メッキ鋼
板、Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板といった表面処理鋼板を
導入することを積極的に検討している。
が道路に散布されることから、その砂利をはねた場合の
車体外面側の塗膜傷からの腐食が大きな問題になりつつ
ある。このため、自動車名メーカーは車体外装用塗装鋼
板の塗膜の改良に加え、外装用鋼板のＺｎ電気メッキ鋼
板、Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板といった表面処理鋼板を
導入することを積極的に検討している。
車体外装用鋼板としての適性をＺｎ電気メッキ鋼板とＺ
ｎ系合金電気メッキ鋼板とで比較した場合、塗装を施し
た場合の塗膜上腐食に対する耐久性はＺｎ系合金電気メ
ッキ鋼板のほうがＺｎ電気メッキ鋼板よりも優れる。
ｎ系合金電気メッキ鋼板とで比較した場合、塗装を施し
た場合の塗膜上腐食に対する耐久性はＺｎ系合金電気メ
ッキ鋼板のほうがＺｎ電気メッキ鋼板よりも優れる。
すなわち、Ｚｎ電気メッキ鋼板にあっては、塗装を施し
゛た場合の塗膜上腐食に対する耐久性がＺｎ系合金電気
メッキ鋼板はど高くな（、したがって塗膜がｔａ傷を受
けた場合の塗膜クリープが大きくなる欠点がある。これ
に対し、Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板は塗膜上腐食に強く
、また万一塗膜が損傷を受けた場合にもメッキ層だけで
比較的高い防食効果を示し、偏部の塗膜クリープに対し
てはＺｎ電気メッキ鋼板よりも優れた性能を示す。
゛た場合の塗膜上腐食に対する耐久性がＺｎ系合金電気
メッキ鋼板はど高くな（、したがって塗膜がｔａ傷を受
けた場合の塗膜クリープが大きくなる欠点がある。これ
に対し、Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板は塗膜上腐食に強く
、また万一塗膜が損傷を受けた場合にもメッキ層だけで
比較的高い防食効果を示し、偏部の塗膜クリープに対し
てはＺｎ電気メッキ鋼板よりも優れた性能を示す。
ところが、このＺｎ系合金電気メッキ鋼板は、Ｚｎ電気
メッキ鋼板と異なりメッキ内部のひずみが高く、低温で
塗膜に衝撃が加わったときに、下地鋼板とメッキ層との
間で１！！４ｍが広がり、広い範囲にわたって塗膜とメ
ッキ層とを剥落させる危険性がある。塗膜とともにメッ
キ層が剥落した場合は、その部分において下池鋼板が露
出し、腐食に対して全く無力となり、このことが車体外
装用鋼板にＺｎ系合金電気メッキ鋼板を適用するにあた
っての大きな障害となっている。
メッキ鋼板と異なりメッキ内部のひずみが高く、低温で
塗膜に衝撃が加わったときに、下地鋼板とメッキ層との
間で１！！４ｍが広がり、広い範囲にわたって塗膜とメ
ッキ層とを剥落させる危険性がある。塗膜とともにメッ
キ層が剥落した場合は、その部分において下池鋼板が露
出し、腐食に対して全く無力となり、このことが車体外
装用鋼板にＺｎ系合金電気メッキ鋼板を適用するにあた
っての大きな障害となっている。
本発明の目的は、Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板におけるこ
の低温衝撃剥離を防ぎ、塗膜クリープ、低温衝撃剥離の
双方に対して高い耐久性を示す電気メッキ鋼板およびそ
の製造を従供することにある。
の低温衝撃剥離を防ぎ、塗膜クリープ、低温衝撃剥離の
双方に対して高い耐久性を示す電気メッキ鋼板およびそ
の製造を従供することにある。
ところで、本出願人はＺｎ系合金電気メンキ綱板に対す
る耐低温衝撃ｗ１離対策としてメッキ前の酸洗強化が有
効であることを特願昭６１−１８１６０６号でｔｌ案し
た。
る耐低温衝撃ｗ１離対策としてメッキ前の酸洗強化が有
効であることを特願昭６１−１８１６０６号でｔｌ案し
た。
すなわち、電気メッキ鋼板の製造において従来より行わ
れている酸洗処理を、酸洗減量がｏ、ａｇ／ｒｒｒ以上
の強化処理で行うことにより、下地鋼板表面にエツチン
グ作用による無数の凹みが形成され、これらの凹みにメ
ッキ層が入り込むことにより、低温衝＠＠＃を防止する
のである。
れている酸洗処理を、酸洗減量がｏ、ａｇ／ｒｒｒ以上
の強化処理で行うことにより、下地鋼板表面にエツチン
グ作用による無数の凹みが形成され、これらの凹みにメ
ッキ層が入り込むことにより、低温衝＠＠＃を防止する
のである。
しかし、この強化酸洗のためには酸洗時間の延長が必要
となり、その結果として多大な設備投資による酸洗槽の
延長もしくはラインスピード低下による生産性低下を招
くことになる。
となり、その結果として多大な設備投資による酸洗槽の
延長もしくはラインスピード低下による生産性低下を招
くことになる。
そこで本発明者らは、強化酸洗に伴う処理時間の延長を
′抑制する対策として、メッキ母材である下地鋼板の組
成改良に着目し、鋭意実験研究を繰り返した結果、下地
鋼板に対しＰを積極添加することが有効なことを知見し
た。
′抑制する対策として、メッキ母材である下地鋼板の組
成改良に着目し、鋭意実験研究を繰り返した結果、下地
鋼板に対しＰを積極添加することが有効なことを知見し
た。
Ｐは言うまでもなく鋼板自体の加工性を阻害する元素で
ある。車体外装向けの場合、良好な加工性が要求される
ことから、Ｐは低く抑えられる。
ある。車体外装向けの場合、良好な加工性が要求される
ことから、Ｐは低く抑えられる。
ＪＩＳによると、例えば絞り用鋼板（ＳＰＣＤ）につい
てばＰ≦０．０３５％、深咬り用鋼板（ＳＰＣＥ）につ
いてはＰ≦０．０３０％なる規定が設定されている。こ
のようなことから、車体外装用の電気メッキ鋼板では鋼
中Ｐは０．０２％以下に抑制されている。Ｐの積極添加
によりメッキ層の密着性を高めることは、特開昭６ｘ−
ｚｓ４ｓ９ａ号公絹にて提案されているが、この提案で
はＰは０゜０３％以上を必要とする。したがって上述し
たＪＩｓの規定は満足されない、この提案は、鋼中でＣ
ｔＪ 、Ｎ Ｉ ％ Ｃｒ 、Ｍ Ｏに対しＰを共存さ
せることにより、メッキ層の密着性を向上させるもので
ある。
てばＰ≦０．０３５％、深咬り用鋼板（ＳＰＣＥ）につ
いてはＰ≦０．０３０％なる規定が設定されている。こ
のようなことから、車体外装用の電気メッキ鋼板では鋼
中Ｐは０．０２％以下に抑制されている。Ｐの積極添加
によりメッキ層の密着性を高めることは、特開昭６ｘ−
ｚｓ４ｓ９ａ号公絹にて提案されているが、この提案で
はＰは０゜０３％以上を必要とする。したがって上述し
たＪＩｓの規定は満足されない、この提案は、鋼中でＣ
ｔＪ 、Ｎ Ｉ ％ Ｃｒ 、Ｍ Ｏに対しＰを共存さ
せることにより、メッキ層の密着性を向上させるもので
ある。
これに対し、本発明者らの知見は、上記提案と異なり、
Ｐの積極添加により酸洗時の粒界エツチングが促進され
、短時間の処理でメッキ剥離の伝播を防止するのに十分
な凹みを下地鋼板表面に形成するというものである。そ
して、この効果は、好都合なことに、Ｐｏ、０３％以下
で十分発現し、ＪＩＳの規定を阻害することがない。
Ｐの積極添加により酸洗時の粒界エツチングが促進され
、短時間の処理でメッキ剥離の伝播を防止するのに十分
な凹みを下地鋼板表面に形成するというものである。そ
して、この効果は、好都合なことに、Ｐｏ、０３％以下
で十分発現し、ＪＩＳの規定を阻害することがない。
本発明は、斯かる知見に基づきなされたもので■ Ｐを
０．０２ｗｔ％以上含有し、酸洗処理表面にＺｎを主成
分とする合金電気メッキ層を有してなることを特徴とす
る車体外装用Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板。
０．０２ｗｔ％以上含有し、酸洗処理表面にＺｎを主成
分とする合金電気メッキ層を有してなることを特徴とす
る車体外装用Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板。
■ Ｐを０．０２％以上含有する鋼板に酸洗後、Ｚｎを
主成分とする合金電気メッキを施すことを特徴とする車
体外装用Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板の製造方法を要旨と
する。
主成分とする合金電気メッキを施すことを特徴とする車
体外装用Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板の製造方法を要旨と
する。
本発明によると、酸洗処理において鋼中Ｐが粒界エッチ
ラグを促進し、従来どおりの一般的な酸洗時間でメッキ
剥離の伝播防止に必要な凹みを下地鋼板表面に形成する
。したがって既存の酸洗設備を使用して、しかもライン
スピードを低下させずに耐低温衝窄＠ＩＲ性に優れたＺ
ｎ系合金電気メッキ鋼板が得られる。
ラグを促進し、従来どおりの一般的な酸洗時間でメッキ
剥離の伝播防止に必要な凹みを下地鋼板表面に形成する
。したがって既存の酸洗設備を使用して、しかもライン
スピードを低下させずに耐低温衝窄＠ＩＲ性に優れたＺ
ｎ系合金電気メッキ鋼板が得られる。
以下、本発明の詳細な説明する。
下地鋼板に対してはＰ≧０．０２％を含有させる。
Ｐ＜０．０２％ではメッキ剥離の伝播防止に必要な凹み
を形成しようとすると、酸洗時間が長くなり、既設の酸
洗設備およびラインスピードでは対応不可能となる。上
限としては前述したＪＩＳの規定より０．０３％が好ま
しい。
を形成しようとすると、酸洗時間が長くなり、既設の酸
洗設備およびラインスピードでは対応不可能となる。上
限としては前述したＪＩＳの規定より０．０３％が好ま
しい。
Ｐ以外の成分については特に規定しない、これはＰが他
の成分に関係なく酸洗時間を支配するからである。ただ
し、求める特性によって成分含有量が決定されることは
言うまでもない、車体外装用鋼板として特に好適なＰ以
外成分は下記のとおりである。
の成分に関係なく酸洗時間を支配するからである。ただ
し、求める特性によって成分含有量が決定されることは
言うまでもない、車体外装用鋼板として特に好適なＰ以
外成分は下記のとおりである。
必須元素としてＣ：０．００１〜０．０６％、ＳｉＳ２
．１０％、Ｍｎ：０．１０〜０．４０％、Ｓ≦０．０１
％、その他Ａ１を含み、更に選択元素としてＴｌ５Ｎｂ
−、ＢｌＣｕｘ Ｎ ｉ％Ｃｒｓ ＭＯの中の１種また
は２種または２種以上を含んでもよい。
．１０％、Ｍｎ：０．１０〜０．４０％、Ｓ≦０．０１
％、その他Ａ１を含み、更に選択元素としてＴｌ５Ｎｂ
−、ＢｌＣｕｘ Ｎ ｉ％Ｃｒｓ ＭＯの中の１種また
は２種または２種以上を含んでもよい。
下地鋼板に対する酸洗処理は、既設の設備およびライン
スピードで行えばよい、下地鋼板に必要な凹みは酸洗減
量０．８ｇ／ｒｒ１以上で確保されるが、鋼中にＰを積
極添加したことから、−ａの酸洗条件でこの酸洗減量が
確保される。一般に使用される酸洗条件を第１表に示し
ておく。
スピードで行えばよい、下地鋼板に必要な凹みは酸洗減
量０．８ｇ／ｒｒ１以上で確保されるが、鋼中にＰを積
極添加したことから、−ａの酸洗条件でこの酸洗減量が
確保される。一般に使用される酸洗条件を第１表に示し
ておく。
酸洗後のＺｎ系合金電気メッキも常套手段で実施すれば
よい、メッキ種類はＮｉ７〜２０％を含むＺｎ−Ｎ１合
金電気メッキを主とし、これに副成分としてＣｒ ｓ
Ｃｏ等が含まれた合金メッキ、ＦａｌＯ〜２０％を含む
Ｚｎ−Ｆｅ合金メッキ等がある。また、メッキ層の上に
は無機系または有機系の化成処理および樹脂コーティン
グ（インライン後処理）を施す場合もある０本発明に係
る電気メッキ鋼板の特性は、車体外面にメッキを使う場
合に要求されるが、必ずしも両面メッキに限定するもの
ではない、メッキ条件については、酸洗処理のところで
設定された通板速度で所定のメッキ付着量を確保できる
よう、電流密度等の諸条件が設定される。
よい、メッキ種類はＮｉ７〜２０％を含むＺｎ−Ｎ１合
金電気メッキを主とし、これに副成分としてＣｒ ｓ
Ｃｏ等が含まれた合金メッキ、ＦａｌＯ〜２０％を含む
Ｚｎ−Ｆｅ合金メッキ等がある。また、メッキ層の上に
は無機系または有機系の化成処理および樹脂コーティン
グ（インライン後処理）を施す場合もある０本発明に係
る電気メッキ鋼板の特性は、車体外面にメッキを使う場
合に要求されるが、必ずしも両面メッキに限定するもの
ではない、メッキ条件については、酸洗処理のところで
設定された通板速度で所定のメッキ付着量を確保できる
よう、電流密度等の諸条件が設定される。
次に、本発明の実施結果を述べる。
第２表にＡ−４で示すＰ含有率を５段階に変化させた５
ＰＣＤ相当の冷延鋼板試片（０，８ｍｔｘ７５ｎｘ １
５０ｍ）を完全に脱脂後、酸洗処理として５０℃−１０
％のＨＣＩ溶液中に５〜２５秒浸漬した。
ＰＣＤ相当の冷延鋼板試片（０，８ｍｔｘ７５ｎｘ １
５０ｍ）を完全に脱脂後、酸洗処理として５０℃−１０
％のＨＣＩ溶液中に５〜２５秒浸漬した。
次いで、各試片に第３表の条件によりＺｎ−１３％Ｎｉ
％ Ｚｎ−７％Ｎ ｉ −０，５％Ｃｒ電気メッキを行
い、得られた電気メッキ試片に対し、５Ｄ２０００ （
※）によりリン酸塩処理を行い、更にＵ−５２（※）に
よる電着塗装（膜厚２０μ）、０ＴＯ４８１１（＊）
ニよる中塗袋（膜厚３０μ）および０ＴＯ６２６（※）
による上塗袋（膜厚３０μ）を実施した（糸：日本ペイ
ント株式会社製）。
％ Ｚｎ−７％Ｎ ｉ −０，５％Ｃｒ電気メッキを行
い、得られた電気メッキ試片に対し、５Ｄ２０００ （
※）によりリン酸塩処理を行い、更にＵ−５２（※）に
よる電着塗装（膜厚２０μ）、０ＴＯ４８１１（＊）
ニよる中塗袋（膜厚３０μ）および０ＴＯ６２６（※）
による上塗袋（膜厚３０μ）を実施した（糸：日本ペイ
ント株式会社製）。
そして、得られた各塗装鋼板試片に対し、ＪＩＳＺ−８
８０１に規定された衝撃試験を第４表の条件により実施
した後、テープ１ｙｉｌＩＩｉｌｌ試験を行い、剥離径
を１０点平均で算出して耐低温衝撃剥離性を評価した。
８０１に規定された衝撃試験を第４表の条件により実施
した後、テープ１ｙｉｌＩＩｉｌｌ試験を行い、剥離径
を１０点平均で算出して耐低温衝撃剥離性を評価した。
結果を第１図（イ）（ロ）に示す。
第 ３ 表
第 ４ 表
第１図（イ）はＺｎ−１３％Ｎｉ合金電気メッキ試片に
ついての結果を酸洗時間とＰ含有率との関係で示したも
ので、○内の数字が平均ＵＳ径（ｎ）を表している。耐
低温衝撃剥離性についての目標値は、同種冷延鋼板に電
気メッキを行わずに直接リン酸塩処理および塗装を行っ
た場合の平均剥離径とし、２．０龍である。
ついての結果を酸洗時間とＰ含有率との関係で示したも
ので、○内の数字が平均ＵＳ径（ｎ）を表している。耐
低温衝撃剥離性についての目標値は、同種冷延鋼板に電
気メッキを行わずに直接リン酸塩処理および塗装を行っ
た場合の平均剥離径とし、２．０龍である。
同図に示されるように、下地ｍｔｉ中のＰが０．０１％
程度の場合、２５秒以下の一般的なライン酸洗時間では
、平均剥離径は３鶴を超える。このような下地鋼板を使
用した場合、目標とする耐低温衝撃剥離性を確保するに
は、一般レベルを超える酸洗時間を必要とし、多大の設
備投資による酸洗槽の延長やラインスピードの低下を余
儀なくされる。
程度の場合、２５秒以下の一般的なライン酸洗時間では
、平均剥離径は３鶴を超える。このような下地鋼板を使
用した場合、目標とする耐低温衝撃剥離性を確保するに
は、一般レベルを超える酸洗時間を必要とし、多大の設
備投資による酸洗槽の延長やラインスピードの低下を余
儀なくされる。
Ｐが０．０１５％程度の場合は、１５秒以上の酸洗時間
で目標に達するが、１０秒程度では目標に達しない、近
年の傾向として酸洗時間の短縮が図られ、最新設備のな
かには約３程度度の酸洗時間しか与えられないものもあ
るので、ＩＯ秒程度の酸洗時間では十分な余裕をもって
目標を達成することが望まれる。したがって、Ｐが０．
０１５％程度では十分とは言えない、 十分な耐低温衝撃剥離性が保証されるのは、Ｐが０．０
２％以上の場合であり、１０秒の酸洗時間で平均剥離径
は１．２ ｍにしかすぎない、この効果はＰが０．０２
％に近いところで十分に発揮されるので、５ＰＣＤにつ
いてのＪＩＳ上限であるＰｏ。
で目標に達するが、１０秒程度では目標に達しない、近
年の傾向として酸洗時間の短縮が図られ、最新設備のな
かには約３程度度の酸洗時間しか与えられないものもあ
るので、ＩＯ秒程度の酸洗時間では十分な余裕をもって
目標を達成することが望まれる。したがって、Ｐが０．
０１５％程度では十分とは言えない、 十分な耐低温衝撃剥離性が保証されるのは、Ｐが０．０
２％以上の場合であり、１０秒の酸洗時間で平均剥離径
は１．２ ｍにしかすぎない、この効果はＰが０．０２
％に近いところで十分に発揮されるので、５ＰＣＤにつ
いてのＪＩＳ上限であるＰｏ。
０３％を超える添加を必要としない。したがって成形に
必要な十分へ加工性も保証される。
必要な十分へ加工性も保証される。
第１図（ロ）はＺｎ−７％Ｎ ｔ −０，５％Ｃｒ合金
電気メッキ試片についての結果を示したものである３こ
の結果からもＰを０．０２％以上含存させることの有効
なことが明らかである。
電気メッキ試片についての結果を示したものである３こ
の結果からもＰを０．０２％以上含存させることの有効
なことが明らかである。
以上の説明から明らかなように、本発明はＺｎ系合金電
気メッキ鋼板に優れた耐低温衝撃剥離性を付与する。Ｚ
ｎ系合金電気メッキ鋼板は元来、塗膜上腐食に対して高
い耐久性を示すもので、本発明により優れた耐低温衝撃
剥離性が付与されることにより、車体外装用鋼板として
の製品価値を著しく向上させる。
気メッキ鋼板に優れた耐低温衝撃剥離性を付与する。Ｚ
ｎ系合金電気メッキ鋼板は元来、塗膜上腐食に対して高
い耐久性を示すもので、本発明により優れた耐低温衝撃
剥離性が付与されることにより、車体外装用鋼板として
の製品価値を著しく向上させる。
しかも、本発明は斯かる鋼板の製造にあたり酸洗時間の
延長を必要とせず、既存の設備で高ラインスピードのま
ま能率よく経済的に製造を行わしめ、製造コストの上昇
を可及的に回避する。更に、Ｐｉｌも加工性を阻害しな
い範囲に止めておくことができるので、高度の加工性が
要求される車体外装用鋼板としての適正も何ら阻害する
ことがない。
延長を必要とせず、既存の設備で高ラインスピードのま
ま能率よく経済的に製造を行わしめ、製造コストの上昇
を可及的に回避する。更に、Ｐｉｌも加工性を阻害しな
い範囲に止めておくことができるので、高度の加工性が
要求される車体外装用鋼板としての適正も何ら阻害する
ことがない。
第１図（イ）（ロ）は本発明の実施結果を示したグラフ
で、平均剥離径を酸洗時間とＰ含有量との関係で示した
ものである。
で、平均剥離径を酸洗時間とＰ含有量との関係で示した
ものである。
Claims (2)
- （１）Ｐを０．０２ｗｔ％以上含有し、酸洗処理表面に
Ｚｎを主成分とする合金電気メッキ層を有してなること
を特徴とする車体外装用Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板。 - （２）Ｐを０．０２％以上含有する鋼板に酸洗後、Ｚｎ
を主成分とする合金電気メッキを施すことを特徴とする
車体外装用Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62262995A JPH01108392A (ja) | 1987-10-19 | 1987-10-19 | 車体外装用Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板およびその製造方法 |
| GB8824265A GB2211208B (en) | 1987-10-19 | 1988-10-17 | A method of manufacturing an electroplated steel plate for automobile bodies and an electroplated steel plate made thereby |
| KR1019880013556A KR890006316A (ko) | 1987-10-19 | 1988-10-18 | 아연합금으로 전기도금된 자동차 차체외장용 강판 및 그 제조방법 |
| DE3835475A DE3835475C2 (de) | 1987-10-19 | 1988-10-18 | Stahlblech für Automobilkarosserien und Verfahren zu dessen Herstellung |
| US07/259,799 US5240783A (en) | 1987-10-19 | 1988-10-19 | Steel plate for the outside of automobile bodies electroplated with a zinc alloy and a manufacturing method therefor |
| US07/588,162 US5209988A (en) | 1987-10-19 | 1990-09-26 | Steel plate for the outside of automobile bodies electroplated with a zinc alloy and a manufacturing method therefor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62262995A JPH01108392A (ja) | 1987-10-19 | 1987-10-19 | 車体外装用Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01108392A true JPH01108392A (ja) | 1989-04-25 |
Family
ID=17383437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62262995A Pending JPH01108392A (ja) | 1987-10-19 | 1987-10-19 | 車体外装用Ｚｎ系合金電気メッキ鋼板およびその製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5240783A (ja) |
| JP (1) | JPH01108392A (ja) |
| KR (1) | KR890006316A (ja) |
| DE (1) | DE3835475C2 (ja) |
| GB (1) | GB2211208B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014189797A (ja) * | 2013-03-26 | 2014-10-06 | Jfe Steel Corp | 化成処理性および塗装後耐食性に優れ、かつ摺動性も良好な高強度冷延鋼板の製造方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US5209988A (en) * | 1987-10-19 | 1993-05-11 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel plate for the outside of automobile bodies electroplated with a zinc alloy and a manufacturing method therefor |
| KR100502399B1 (ko) * | 2000-12-08 | 2005-07-19 | 주식회사 포스코 | 성형성과 내식성이 우수한 자동차 외판용 표면처리강판제조방법 |
| US7144637B2 (en) * | 2004-07-12 | 2006-12-05 | Thomae Kurt J | Multilayer, corrosion-resistant finish and method |
| DE102005061889A1 (de) * | 2005-12-23 | 2007-07-05 | Robert Bosch Gmbh | Einlegeteil sowie Spritzgussteil mit Einlegeteil |
| WO2016178675A1 (en) * | 2015-05-06 | 2016-11-10 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Electroplating and electrophoretic deposition over surfaces of metal substrate |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| BE786737A (fr) * | 1971-07-27 | 1973-01-26 | Bayer Rickmann Gmbh | Procede de traitement prealable de toles d'acier pour l'emaillage en une couche apres formage |
| JPS5244720A (en) * | 1975-10-07 | 1977-04-08 | Nippon Steel Corp | Method of producing galvanized steel plates having excellent workabili ty amd high tensile strength |
| JPS55141526A (en) * | 1979-04-18 | 1980-11-05 | Kawasaki Steel Corp | Production of high tension cold-rolled steel plate for deep drawing |
| JPS5684443A (en) * | 1979-12-14 | 1981-07-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | High tensile cold rolled steel plate excellent in press moldability and denting resistance and its manufacture |
| US4264684A (en) * | 1979-12-17 | 1981-04-28 | Bethlehem Steel Corporation | Zinc-alloy coated ferrous product resistant to embrittlement |
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| JPS5743974A (en) * | 1980-08-06 | 1982-03-12 | Kobe Steel Ltd | High strength zinc hot dipped steel plate |
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| JPS60228693A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-13 | Kawasaki Steel Corp | Ｚｎ−Ｎｉ合金めつき鋼板の製造方法 |
| JPH06102810B2 (ja) * | 1984-08-24 | 1994-12-14 | 日本鋼管株式会社 | 二次加工性に優れた深絞り用合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
| US4885215A (en) * | 1986-10-01 | 1989-12-05 | Kawasaki Steel Corp. | Zn-coated stainless steel welded pipe |
| JPH0637674B2 (ja) * | 1986-12-12 | 1994-05-18 | 日新製鋼株式会社 | 加工性の良好な高強度亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS63195222A (ja) * | 1987-02-06 | 1988-08-12 | Kobe Steel Ltd | 耐たてわれ性に優れた深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-10-19 JP JP62262995A patent/JPH01108392A/ja active Pending
-
1988
- 1988-10-17 GB GB8824265A patent/GB2211208B/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-18 KR KR1019880013556A patent/KR890006316A/ko not_active Application Discontinuation
- 1988-10-18 DE DE3835475A patent/DE3835475C2/de not_active Revoked
- 1988-10-19 US US07/259,799 patent/US5240783A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS61284594A (ja) * | 1985-06-10 | 1986-12-15 | Nippon Steel Corp | めつき層密着性のすぐれたＺｎ系めつき鋼板 |
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| JP2014189797A (ja) * | 2013-03-26 | 2014-10-06 | Jfe Steel Corp | 化成処理性および塗装後耐食性に優れ、かつ摺動性も良好な高強度冷延鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2211208A (en) | 1989-06-28 |
| DE3835475C2 (de) | 1996-10-10 |
| DE3835475A1 (de) | 1989-04-27 |
| KR890006316A (ko) | 1989-06-13 |
| GB8824265D0 (en) | 1988-11-23 |
| US5240783A (en) | 1993-08-31 |
| GB2211208B (en) | 1992-04-08 |
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