JP7360557B2 - アクリル酸製造用触媒とその製造方法およびアクリル酸の製造方法 - Google Patents
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Description
[1]アクロレインからアクリル酸を製造するための触媒であって、触媒活性成分として、モリブデン、バナジウムおよび銅を含有し、前記触媒活性成分は、Cu-Kα線を用いたX線回折分析において、2θ=22.2°±0.3°、28.2°±0.3°、31.5°±0.3°、32.6°±0.3°に回折ピークを有し、2θ=28.2°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(28.2°)/I(22.2°)が0.20以上0.50以下であり、2θ=31.5°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(31.5°)/I(22.2°)が0.03以上0.20以下であり、2θ=32.6°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(32.6°)/I(22.2°)が0.03以上0.40以下であるアクリル酸製造用触媒。
[2]前記触媒活性成分は、X線回折分析において、2θ=33.4°±0.3°に回折ピークをさらに有し、2θ=33.4°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(33.4°)/I(22.2°)が0.06以上0.40以下であり、2θ=5°~10°の範囲で最も高い強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(5°-10°)/I(22.2°)が0.06以下である[1]に記載のアクリル酸製造用触媒。
[3]前記触媒活性成分は、X線回折分析において、2θ=27.3°±0.3°に回折ピークをさらに有し、2θ=27.3°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(27.3°)/I(22.2°)が0.10以上0.60以下である[1]または[2]に記載のアクリル酸製造用触媒。
[4]前記触媒活性成分は、下記式(1)で表される組成を有する[1]~[3]のいずれかに記載のアクリル酸製造用触媒。
MoaVbCucAdBeCfDgEhOi ・・・(1)
(式中、Moはモリブデン、Vはバナジウム、Cuは銅、Aはタングステン、ニオブおよびタンタルよりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素、Bはアンチモンおよびスズよりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素、Cはクロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、亜鉛、ジルコニウム、テルル、セリウムおよびビスマスよりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素、Dはアルカリ金属およびアルカリ土類金属よりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素、Eはケイ素、アルミニウムおよびチタンよりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素、Oは酸素を表し、a~iはそれぞれMo、V、Cu、A、B、C、D、EおよびOの原子比を表し、a=12のとき、2≦b≦14、0<c≦5、0<d≦10、0<e≦5、0≦f≦5、0≦g≦3、0≦h≦30であり、iは各元素の酸化状態によって定まる数値である。)
[5]アクロレインからアクリル酸を製造するための触媒の製造方法であって、モリブデン、バナジウムおよび銅を含む原料混合液を得る工程と、前記原料混合液を乾燥して乾燥物を得る工程と、前記乾燥物を成型または不活性担体に担持して成型体または担持体を得る工程と、前記成型体または担持体を380℃以上460℃以下の温度TCで焼成する工程と、前記焼成後、酸素濃度5容量%超21容量%以下の雰囲気下で、前記温度TCから100℃までの冷却時間を5時間以上かけて冷却する工程とを有するアクリル酸製造用触媒の製造方法。
[6]アクロレインからアクリル酸を製造するための触媒の製造方法であって、モリブデン、バナジウムおよび銅を含む原料混合液を得る工程と、前記原料混合液を乾燥して乾燥物を得る工程と、前記乾燥物を380℃以上460℃以下の温度TCで焼成する工程と、前記焼成後、酸素濃度5容量%超21容量%以下の雰囲気下で、前記温度TCから100℃までの冷却時間を5時間以上かけて冷却する工程と、前記冷却工程を経て得られた焼成物を成型または不活性担体に担持する工程とを有するアクリル酸製造用触媒の製造方法。[7]前記冷却工程において、前記温度TCから300℃までの冷却時間を3時間以上かけて冷却する[5]または[6]に記載のアクリル酸製造用触媒の製造方法。
[8][1]~[4]のいずれかに記載の触媒、または、[5]~[7]のいずれかに記載の製造方法により得られた触媒の存在下、アクロレインを接触気相酸化させてアクリル酸を得る工程を有するアクリル酸の製造方法。
MoaVbCucAdBeCfDgEhOi ・・・(1)
MoaVbCucAdBeOi ・・・(2)
MoaVbCucWdSbeOi ・・・(3)
(1-1) 調製例1(実施例1で使用する触媒1の調製例)
純水1000部を撹拌しながら加熱し、そこにパラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム22.1部、パラタングステン酸アンモニウム12.8部を溶解した。別に純水100部を撹拌しながら加熱し、そこに硝酸銅11.4部を溶解した。得られた2つの溶液を混合し、そこに三酸化アンチモン4.1部を添加して、原料混合液を得た。この原料混合液を噴霧乾燥させ、得られた乾燥物を250μm以下の大きさに篩分けし、乾燥粉末を得た。遠心流動コーティング装置に平均粒径4mmのα-アルミナからなる球形担体300部を投入し、次いでバインダーとして純水を投入し担体に含浸させてから、乾燥粉末を担体に担持させた後、約90℃の熱風で乾燥して触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉に入れた。炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後380℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を18容量%に調整し、380℃から300℃までの冷却を3.0時間、380℃から100℃までの冷却を5.3時間かけて行い、触媒1を得た。この触媒1の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V4.0W1.0Cu1.0Sb0.6であった。なお、担持率は次式:担持率(質量%)=(担持された触媒粉体の質量(g))/(用いた担体の質量(g))×100から求めた。
調製例1において、原料として、パラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム24.9部、パラタングステン酸アンモニウム17.9部、硝酸銅17.1部、三酸化アンチモン3.4部を使用した以外は、調製例1と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後400℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を14容量%に調整し、400℃から300℃までの冷却を3.5時間、400℃から100℃までの冷却を6.0時間かけて行い、触媒2を得た。この触媒2の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V4.5Cu1.5W1.4Sb0.5であった。
調製例1において、原料として、パラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム22.1部、パラタングステン酸アンモニウム15.3部、硝酸銅6.8部、三酸化アンチモン4.8部を使用した以外は、調製例1と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後410℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、410℃から300℃までの冷却を4.0時間、410℃から100℃までの冷却を6.5時間かけて行い、触媒3を得た。この触媒3の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V4.0Cu0.6W1.2Sb0.7であった。
調製例1において、原料として、パラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム22.1部、パラタングステン酸アンモニウム12.8部、硝酸銅14.8部、三酸化アンチモン3.4部を使用した以外は、調製例1と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後400℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、400℃から300℃までの冷却を3.5時間、400℃から100℃までの冷却を6.0時間かけて行い、触媒4を得た。この触媒4の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V4.0Cu1.3W1.0Sb0.5であった。
調製例1において、原料として、パラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム24.9部、パラタングステン酸アンモニウム15.3部、硝酸銅18.3部、三酸化アンチモン4.1部を使用した以外は、調製例1と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後420℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を12容量%に調整し、420℃から300℃までの冷却を4.5時間、420℃から100℃までの冷却を7.0時間かけて行い、触媒5を得た。この触媒5の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V4.5Cu1.6W1.2Sb0.6であった。
調製例1において、原料として、パラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム22.1部、パラタングステン酸アンモニウム12.8部、硝酸銅20.5部、三酸化アンチモン3.4部を使用した以外は、調製例1と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後430℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を12容量%に調整し、430℃から300℃までの冷却を5.0時間、430℃から100℃までの冷却を7.5時間かけて行い、触媒6を得た。この触媒6の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V4.0Cu1.8W1.0Sb0.5であった。
調製例1において、原料として、パラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム19.3部、パラタングステン酸アンモニウム12.8部、硝酸銅34.2部、三酸化アンチモン3.4部を使用した以外は、調製例1と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後420℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を21容量%に調整し、420℃から300℃までの冷却を4.5時間、420℃から100℃までの冷却を7.0時間かけて行い、触媒7を得た。この触媒7の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V3.5Cu3.0W1.0Sb0.5であった。
調製例1において、原料として、パラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム33.1部、パラタングステン酸アンモニウム12.8部、硝酸銅22.8部、三酸化アンチモン2.8部を使用した以外は、調製例1と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後400℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、400℃から300℃までの冷却を3.5時間、400℃から100℃までの冷却を6.0時間かけて行い、触媒8を得た。この触媒8の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V6.0Cu2.0W1.0Sb0.4であった。
調製例1において、原料として、パラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム16.6部、パラタングステン酸アンモニウム10.2部、硝酸銅3.4部、三酸化アンチモン2.1部を使用した以外は、調製例1と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後440℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を20容量%に調整し、440℃から300℃までの冷却を6.0時間、440℃から100℃までの冷却を8.5時間かけて行い、触媒9を得た。この触媒9の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V3.0Cu0.3W0.8Sb0.3であった。
調製例3と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を1容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後400℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、400℃から300℃までの冷却を3.5時間、400℃から100℃までの冷却を6.0時間かけて行い、触媒10を得た。この触媒10の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V4.0Cu0.6W1.2Sb0.7であった。
調製例8と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を21容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後400℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、400℃から300℃までの冷却を3.5時間、400℃から100℃までの冷却を6.0時間かけて行い、触媒11を得た。この触媒11の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V6.0Cu2.0W1.0Sb0.4であった。
調製例6と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後420℃で1.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を6容量%に調整し、420℃から300℃までの冷却を4.5時間、420℃から100℃までの冷却を7.0時間かけて行い、触媒12を得た。この触媒12の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V4.0Cu1.8W1.0Sb0.5であった。
純水1000部を撹拌しながら加熱し、そこにパラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム33.1部、パラタングステン酸アンモニウム12.8部を溶解した。別に純水100部を撹拌しながら加熱し、そこに硝酸銅22.8部を溶解した。得られた2つの溶液を混合し、そこに硝酸コバルト8.2部と三酸化アンチモン2.8部を添加して、原料混合液を得た以外は、調製例1と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後390℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、390℃から300℃までの冷却を3.5時間、390℃から100℃までの冷却を6.0時間かけて行い、触媒13を得た。この触媒13の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V6.0Cu2.0W1.0Sb0.4Co0.6であった。
調製例13において、硝酸コバルト8.2部の代わりに酸化マグネシウム0.4部を使用した以外は、調製例13と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後400℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、400℃から300℃までの冷却を3.5時間、400℃から100℃までの冷却を6.0時間かけて行い、触媒14を得た。この触媒14の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V6.0Cu2.0W1.0Sb0.4Mg0.2であった。
純水1000部を撹拌しながら加熱し、そこにパラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム22.1部、パラタングステン酸アンモニウム12.8部を溶解した。別に純水100部を撹拌しながら加熱し、そこに硝酸銅20.5部を溶解した。得られた2つの溶液を混合し、そこに酸化アルミニウム6.3部と三酸化アンチモン3.4部を添加して、原料混合液を得た以外は、調製例1と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後400℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、400℃から300℃までの冷却を3.5時間、400℃から100℃までの冷却を6.0時間かけて行い、触媒15を得た。この触媒15の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V4.0Cu1.8W1.0Sb0.5Al1.3であった。
調製例1において、原料として、パラモリブデン酸アンモニウム100部、メタバナジン酸アンモニウム33.1部、パラタングステン酸アンモニウム12.8部、硝酸銅22.8部、三酸化アンチモン2.8部を使用した以外は、調製例1と同様にして乾燥粉末を得た。得られた乾燥粉末をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後400℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、400℃から300℃までの冷却を3.5時間、400℃から100℃までの冷却を6.0時間かけて行い、焼成物を得た。得られた焼成物をボールミルを用いて粉砕し、焼成粉末を得た。遠心流動コーティング装置に平均粒径4mmのα-アルミナからなる球形担体300部を投入し、次いでバインダーとして1質量%ヒドロキシエチルセルロース溶液を投入し担体に含浸させてから、焼成粉末を担体に担持させた後、約90℃の熱風で乾燥して担持物を得た。得られた担持物をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後300℃で2.0時間焼成し、300℃から100℃までの冷却を2.5時間かけて行い、触媒16を得た。この触媒16の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V6.0Cu2.0W1.0Sb0.4であった。
調製例9と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後440℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を21容量%に調整し、440℃から300℃までの冷却を2.0時間、440℃から100℃までの冷却を4.0時間かけて行い、触媒17を得た。この触媒17の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V3.0Cu0.3W0.8Sb0.3であった。
調製例9と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後440℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を25容量%に調整し、440℃から300℃までの冷却を6.0時間、440℃から100℃までの冷却を8.5時間かけて行い、触媒18を得た。この触媒18の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V3.0Cu0.3W0.8Sb0.3であった。
調製例9と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後440℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を30容量%に調整し、440℃から300℃までの冷却を6.0時間、440℃から100℃までの冷却を8.5時間かけて行い、触媒19を得た。この触媒19の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V3.0Cu0.3W0.8Sb0.3であった。
調製例8と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後420℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を5容量%に調整し、420℃から300℃までの冷却を4.5時間、420℃から100℃までの冷却を7.0時間かけて行い、触媒20を得た。この触媒20の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V6.0Cu2.0W1.0Sb0.4であった。
調製例8と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後480℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、480℃から300℃までの冷却を7.0時間、480℃から100℃までの冷却を9.5時間かけて行い、触媒21を得た。この触媒21の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V6.0Cu2.0W1.0Sb0.4であった。
調製例8と同様にして触媒前駆体を得た。得られた触媒前駆体をルツボに入れ、箱型焼成炉内で、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、室温から2℃/分で昇温した後370℃で6.0時間焼成した。その後、炉内の酸素濃度を10容量%に調整し、370℃から300℃までの冷却を3.0時間、370℃から100℃までの冷却を5.0時間かけて行い、触媒22を得た。この触媒22の担持率は30質量%であり、酸素を除く金属元素組成はMo12V6.0Cu2.0W1.0Sb0.4であった。
各調製例で得られた触媒を密閉容器内で振とうし、担体表面に担持された触媒活性成分を剥離した後、篩分けを行って、150μm以下の大きさの粉体を得た。得られた粉体を、X線回折装置(PHILIPS社製X’pertPRO)を用いて、Cu-Kα放射線(X線出力:40mA-45kV、Kα1線波長:1.5406Å)により、X線回折分析を行った。各触媒における触媒活性成分のX線回折分析結果を表3および表4に示す。
全長300mm、内径18mmのSUS製U字反応管に、層長が100mmとなるように触媒を充填した。そこに、アクロレイン2容量%、酸素3容量%、水蒸気10容量%、窒素85容量%からなる混合ガスを空間速度5000hr-1(STP)で導入し、アクロレイン酸化反応を行った。反応温度は、アクロレインの転化率が93.5%前後となるように調整した。各触媒の性能評価結果を表3および表4に示す。
Claims (8)
- アクロレインからアクリル酸を製造するための触媒であって、
触媒活性成分として、モリブデン、バナジウムおよび銅を含有し、
前記触媒活性成分は、Cu-Kα線を用いたX線回折分析において、2θ=22.2°±0.3°、28.2°±0.3°、31.5°±0.3°、32.6°±0.3°、33.4°±0.3°に回折ピークを有し、
2θ=28.2°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(28.2°)/I(22.2°)が0.20以上0.50以下であり、
2θ=31.5°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(31.5°)/I(22.2°)が0.03以上0.20以下であり、
2θ=32.6°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(32.6°)/I(22.2°)が0.03以上0.40以下であり、
2θ=33.4°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(33.4°)/I(22.2°)が0.06以上0.40以下であり、
2θ=5°~10°の範囲で最も高い強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(5°-10°)/I(22.2°)が0.06以下であることを特徴とするアクリル酸製造用触媒。 - アクロレインからアクリル酸を製造するための触媒であって、
触媒活性成分が下記式(1)で表される組成を有し、
Mo a V b Cu c A d B e C f D g E h O i ・・・(1)
(式中、Moはモリブデン、Vはバナジウム、Cuは銅、Aはタングステン、ニオブおよびタンタルよりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素、Bはアンチモンおよびスズよりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素、Cはクロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、亜鉛、ジルコニウム、テルル、セリウムおよびビスマスよりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素、Dはアルカリ金属およびアルカリ土類金属よりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素、Eはケイ素、アルミニウムおよびチタンよりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素、Oは酸素を表し、a~iはそれぞれMo、V、Cu、A、B、C、D、EおよびOの原子比を表し、a=12のとき、2≦b≦14、0<c≦5、0<d≦10、0<e≦5、0≦f≦5、0≦g≦3、0≦h≦30であり、iは各元素の酸化状態によって定まる数値である。)
前記触媒活性成分は、Cu-Kα線を用いたX線回折分析において、2θ=22.2°±0.3°、28.2°±0.3°、31.5°±0.3°、32.6°±0.3°に回折ピークを有し、
2θ=28.2°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(28.2°)/I(22.2°)が0.20以上0.50以下であり、
2θ=31.5°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(31.5°)/I(22.2°)が0.03以上0.20以下であり、
2θ=32.6°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(32.6°)/I(22.2°)が0.03以上0.40以下であることを特徴とするアクリル酸製造用触媒。 - 前記触媒活性成分は、X線回折分析において、2θ=33.4°±0.3°に回折ピークをさらに有し、
2θ=33.4°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(33.4°)/I(22.2°)が0.06以上0.40以下であり、
2θ=5°~10°の範囲で最も高い強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(5°-10°)/I(22.2°)が0.06以下である請求項2に記載のアクリル酸製造用触媒。 - 前記触媒活性成分は、X線回折分析において、2θ=27.3°±0.3°に回折ピークをさらに有し、
2θ=27.3°±0.3°のピーク強度と2θ=22.2°±0.3°のピーク強度の比I(27.3°)/I(22.2°)が0.10以上0.60以下である請求項1~3のいずれか一項に記載のアクリル酸製造用触媒。 - アクロレインからアクリル酸を製造するための触媒の製造方法であって、
モリブデン、バナジウムおよび銅を含む原料混合液を得る工程と、
前記原料混合液を乾燥して乾燥物を得る工程と、
前記乾燥物を成型または不活性担体に担持して成型体または担持体を得る工程と、
前記成型体または担持体を380℃以上460℃以下の温度TCで焼成する工程と、
前記焼成後、酸素濃度5容量%超21容量%以下の雰囲気下で、前記温度TCから100℃までの冷却時間を5時間以上かけて冷却する工程とを有することを特徴とするアクリル酸製造用触媒の製造方法。 - アクロレインからアクリル酸を製造するための触媒の製造方法であって、
モリブデン、バナジウムおよび銅を含む原料混合液を得る工程と、
前記原料混合液を乾燥して乾燥物を得る工程と、
前記乾燥物を380℃以上460℃以下の温度TCで焼成する工程と、
前記焼成後、酸素濃度5容量%超21容量%以下の雰囲気下で、前記温度TCから100℃までの冷却時間を5時間以上かけて冷却する工程と、
前記冷却工程を経て得られた焼成物を成型または不活性担体に担持する工程とを有することを特徴とするアクリル酸製造用触媒の製造方法。 - 前記冷却工程において、前記温度TCから300℃までの冷却時間を3時間以上かけて冷却する請求項5または6に記載のアクリル酸製造用触媒の製造方法。
- 請求項1~4のいずれか一項に記載の触媒、または、請求項5~7のいずれか一項に記載の製造方法により得られた触媒の存在下、アクロレインを接触気相酸化させてアクリル酸を得る工程を有することを特徴とするアクリル酸の製造方法。
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