JP6994703B2 - 熱可塑性ポリウレタン粒子及びこの製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、熱可塑性ポリウレタン樹脂から連続的なマトリックス(matrix)相に形成され、200ないし500μmの粒径を有する熱可塑性ポリウレタン樹脂を提供する。
本発明は、熱可塑性ポリウレタン樹脂を押出機へ供給して押出する段階;押出された熱可塑性ポリウレタン樹脂及び空気をノズルに供給し、熱可塑性ポリウレタン樹脂と空気を接触させて熱可塑性ポリウレタン樹脂を粒子化した後、粒子化された熱可塑性ポリウレタン樹脂を吐出する段階;及び吐出された熱可塑性ポリウレタン粒子を冷却器に供給して熱可塑性ポリウレタン粒子を冷却した後、冷却された熱可塑性ポリウレタン粒子を収得する段階を含む、熱可塑性ポリウレタン粒子の製造方法を提供する。
前述した物性を有する熱可塑性ポリウレタン粒子をパウダースラッシュ成形工程などに活用する場合、不良品の発生を最小化して成形品の品質を向上させることができる。
本発明は、熱可塑性ポリウレタン樹脂を押出した後、空気と接触させて微粒化することで製造された熱可塑性ポリウレタン粒子を提供する。本発明による熱可塑性ポリウレタン粒子の製造方法は、既存の粉砕法、溶媒溶解析出法、及び溶融混練法に比べて改善された方法であって、具体的な製造方法は、下記の「熱可塑性ポリウレタン粒子の製造方法」部分で説明する。
(計算式1)
縦横比(aspect ratio)=長軸(major axis)/短縮(minor axis)
(計算式2)
球形度(roundness)=4×面積(area)/(π×長軸^2)
圧縮度=(P-A)/P×100
前記計算式3において、Pは圧縮バルク密度を意味し、Aは弛緩バルク密度を意味する。
図2は前記製造方法に対する工程フロー図を概略的に示す。前記製造方法は、熱可塑性ポリウレタン樹脂を押出機へ供給して押出する段階(S100);押出された熱可塑性ポリウレタン樹脂及び空気をノズルに供給し、熱可塑性ポリウレタン樹脂と空気を接触させて熱可塑性ポリウレタン樹脂を粒子化した後、粒子化された熱可塑性ポリウレタン樹脂を吐出する段階(S200);及び吐出された熱可塑性ポリウレタン粒子を冷却器へ供給して熱可塑性ポリウレタン粒子を冷却した後、冷却された熱可塑性ポリウレタン粒子を収得する段階(S300)を含む。以下では、前記製造方法の各段階について具体的に説明する。
末端部温度=ガラス転移温度(Tg)+(熱分解温度(Td)-ガラス転移温度(Tg))×A
実施例1:本発明の製造方法による熱可塑性ポリウレタン粒子の製造
熱可塑性ポリウレタン樹脂(Lubrizol、PearlthaneTM D91M80、Mw:約160,000g/mol、ガラス転移温度(Tg):約-37℃、熱分解温度(Td):約290℃)100重量%を二軸スクリュー押出機(直径(D)=32mm、長さ/直径(L/D)=40)に供給した。前記二軸スクリュー押出機は、約220℃の温度条件及び約5kg/hrの押出量条件に設定して押出した。押出された熱可塑性ポリウレタン樹脂は、約5Pa・sの粘度を有し、前記押出された熱可塑性ポリウレタン樹脂を約300℃の内部温度及び約350℃の末端部温度(計算式4によるA値は約1.18である)に設定されたノズルに供給した。また、約350℃の空気を約1m3/minの流量でノズルに供給した。前記空気はノズル断面の中心部と外郭部に供給され、前記押出された熱可塑性ポリウレタン樹脂は空気が供給されるノズルの中心部と外郭部の間に供給された。外郭部に供給された空気と、空気が供給された中心部と、外郭部との間に供給された押出された熱可塑性ポリウレタンの断面積の比は約2.9:1であった。ノズルに供給された熱可塑性ポリウレタン樹脂は高温の空気と接触して微粒化され、微粒化された粒子がノズルから噴射された。ノズルからの噴射角は約45゜で、噴射された粒子はノズルから約200mm離隔された冷却チャンバ(直径(D)=1,100mm、長さ(L)=3,500mm)に供給された。また、前記冷却チャンバは噴射された粒子が供給される前から-25℃の空気を約6m3/minの流量で注入して回転気流を形成するように調節した。冷却チャンバ内で40℃以下に充分冷却された粒子は、サイクロンまたはバッグフィルターを通して捕集された。
実施例1と同一な熱可塑性ポリウレタン樹脂をホッパーを通してスクリュー供給期へ供給した。スクリューを通して原料を移動させながら水分をとり除いた後、-130℃の液体窒素が供給される粉砕機へ原料を投入した。前記粉砕機は、ピンクラッシャー(Pin Crusher)タイプの粉砕機が使われた。粒子の大きさは粉砕サイズ決定ピンを通じて調節された。粉砕機を通じて微粒化された粒子は、サイクロンを通して捕集された。
前記実施例1と比較例1によって製造された粒子の物性を測定して下記表1に示す。
2)、3)同一装置を使用してイメージ処理-Binaryイメージに変換した後、個別粒子の球形度を数値化-することで粒子形成を分析し、計算式1及び2によって縦横比及び球形度を導き出す。
4)弛緩バルク密度:100mlのシリンダーに粒子を静かに充填させた時の質量を測定して単位体積あたり質量を計算する(5回繰り返して測定した平均値)
5)圧縮バルク密度:前記1)によって粒子が充填されたシリンダーを一定の力で10回叩いて任意に圧縮させた後、質量を測定して単位体積あたり質量を計算する(5回繰り返して測定した平均値)
6)圧縮度(%)=(P-A)/P×100、P:粒子圧縮バルク密度、A:粒子弛緩バルク密度
7)流下時間:100mlのシリンダーに粒子を充填させた後、KSM3002の見掛比重測定装置漏斗に注いだ後、出口を開けて試料が完全に出るまでかかる時間を測定する(5回繰り返して測定した平均値)
前記実施例1と比較例1によって製造された粒子をDSC分析して下記表2に示す。具体的に、示差走査熱量計(DSC、Perkin-Elmer、DSC8000)を利用して10℃/minの昇温速度下で0℃から200℃まで昇温してDSC曲線を得た。それぞれのDSC曲線からガラス転移温度(Tg)、融点(Tm)、冷結晶化温度(Tcc)及び吸熱量(△H1)と発熱量(△H2)の差を導き出した。
ジメチルホルムアミド(dimethylformamide)溶媒にエステルまたはエーテル系ポリオールを入れて撹拌した後、ジイソシアネートを投入してプレポリマーを合成した。この後、80℃の温度で反応性単分子であるジオールまたはジアミン系の鎖延長剤を入れて最終的に400μm大きさの熱可塑性ポリウレタン粒子を製造した。
前記実施例1と比較例2によって製造された粒子の不純物含量を分析して下記表3に示す。具体的に、粒子内の残留溶媒は、GC/FID装置(製造社:Agilent、モデル:7890A)を通して測定され、粒子内の重金属はICP/MS装置(製造社:Perkinelmer、モデル:Nexion300)を通して測定された。下記表3の不純物含量は、粒子内の残留溶媒の含量と重金属含量を合わせた値である。
A:面積
10:ノズル
20:第2の空気の流れ
30:熱可塑性ポリウレタン樹脂の流れ
40:第1の空気の流れ
Claims (10)
- 200ないし500μmの粒径を有する熱可塑性ポリウレタン粒子であって、
下記計算式3:
(計算式3)
圧縮度=(圧縮バルク密度-弛緩バルク密度)/圧縮バルク密度×100
によって計算された圧縮度が10ないし20%であることを特徴とする、熱可塑性ポリウレタン粒子。 - 前記熱可塑性ポリウレタン粒子の不純物含量は50ppm以下であることを特徴とする請求項1に記載の熱可塑性ポリウレタン粒子。
- 前記熱可塑性ポリウレタン粒子は、示差走査熱量計(DSC、Differential Scanning Calorimetry)によって10℃/minの昇温分析で導き出されたDSC曲線に、ガラス転移温度(Tg)と融点(Tm)の間の温度で冷結晶化温度(Tcc)のピークが表れることを特徴とする請求項1に記載の熱可塑性ポリウレタン粒子。
- 前記熱可塑性ポリウレタン粒子は、下記計算式1によって計算された縦横比が1.00以上1.05未満で、
下記計算式2によって計算された球形度が0.95ないし1.00である請求項1に記載の熱可塑性ポリウレタン粒子。
(計算式1)
縦横比(aspect ratio)=長軸(major axis)/短縮(minor axis)
(計算式2)
球形度(roundness)=4×面積(area)/(π×長軸^2) - 前記熱可塑性ポリウレタン粒子は、0.45ないし0.5g/cm3の圧縮バルク密度を有することを特徴とする請求項1に記載の熱可塑性ポリウレタン粒子。
- 前記熱可塑性ポリウレタン粒子は10ないし20秒の流下時間を有することを特徴とする請求項1に記載の熱可塑性ポリウレタン粒子。
- 請求項1に記載の熱可塑性ポリウレタン粒子の製造方法であって、
前記製造方法は、
(1)熱可塑性ポリウレタン樹脂を押出機へ供給して押出する段階;
(2)押出された熱可塑性ポリウレタン樹脂及び空気をノズルに供給し、熱可塑性ポリウレタン樹脂と空気を接触させて熱可塑性ポリウレタン樹脂を粒子化した後、粒子化された熱可塑性ポリウレタン樹脂を吐出する段階;及び
(3)吐出された熱可塑性ポリウレタン粒子を冷却器に供給して熱可塑性ポリウレタン粒子を冷却した後、冷却された熱可塑性ポリウレタン粒子を収得する段階を含み、
前記(2)段階で、ノズルの断面を基準にして空気は中心部と外郭部に供給され、押出された熱可塑性ポリウレタン樹脂は空気が供給される中心部と外郭部の間に供給され、
ノズルの吐出部での断面を基準にして、外郭部に供給された空気、および空気が供給される中心部と外郭部との間へ供給された押出された熱可塑性ポリウレタン樹脂の断面積の比は2:1ないし4:1であることを特徴とする、熱可塑性ポリウレタン粒子の製造方法。 - 前記(2)段階でノズルに供給される押出された熱可塑性ポリウレタン樹脂は、0.5ないし20Pa・sの溶融粘度を有することを特徴とする請求項7に記載の熱可塑性ポリウレタン粒子の製造方法。
- 前記(2)段階でノズルの内部は250ないし350℃で維持されることを特徴とする請求項7に記載の熱可塑性ポリウレタン粒子の製造方法。
- 前記(2)段階でノズルの末端部は、下記計算式4によって計算される温度で維持されることを特徴とする請求項9に記載の熱可塑性ポリウレタン粒子の製造方法。
(計算式4)
末端部温度=ガラス転移温度(Tg)+(分解温度(Td)-ガラス転移温度(Tg))×A
前記計算式4において、ガラス転移温度及び分解温度は、熱可塑性ポリウレタンに対する値であり、前記Aは0.5ないし1.5である。
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