JP6781960B2 - Fe−Ni系合金薄板の製造方法及びFe−Ni系合金薄板 - Google Patents
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Description
そこで本発明の目的は、厚さが0.25mm以下の薄いFe−Ni系合金薄板において、圧延表面の機械特性の異方性が少なく良好な形状加工性を備えることが可能なFe−Ni系合金薄板とその製造方法を提供することである。
圧下率85%以上の第1冷間圧延を行い、
前記第1冷間圧延の後、温度800℃以上、保持時間0.1〜1.2分の条件で再結晶焼鈍を行い、
前記再結晶焼鈍の後、圧下率40%以下の最終冷間圧延を行い、厚さが0.25mm以下のFe−Ni系合金薄板とし、最終冷間圧延後には熱処理を行わないことを特徴とするFe−Ni系合金薄板の製造方法である。
質量%でNi+Co:35.0〜43.0%(但し、Coは0〜6.0%)、Si:0.5%以下、Mn:1.0%以下、残部はFe及び不純物からなり、厚さが0.25mm以下のFe−Ni系合金薄板において、前記Fe−Ni系合金薄板の幅方向、長さ方向および45°方向の三方向における各0.2%耐力同士の差が、前記三方向の0.2%耐力の平均値の5%以内であり、前記三方向における各伸び値が、前記三方向の平均伸び値の0.90〜1.10倍であることを特徴とする、Fe−Ni系合金薄板である。
本発明では、質量%でNi+Co:35.0〜43.0%(但し、Coは0〜6.0%)、Si:0.5%以下、Mn:1.0%以下、残部はFe及び不純物からなる組成を有する熱間圧延材を準備する。本発明で規定する組成を有するFe−Ni系合金は、所望の熱膨張係数を得るために必要な組成を有するものである。
[Ni+Co:35.0〜43.0%(但し、Coは0〜6.0%)]
Ni及びCoは前述のように、所望の熱膨張係数を得るために必要な元素である。Ni+Co含有量が35.0%未満ではオーステナイト組織が不安定となりやすく、一方43.0%を越えると熱膨張係数が上昇し、低熱膨張特性を満足しないことから、Ni+Coの含有量は35.0〜43.0%とする。なお、Coは必ずしも添加の必要はないが、CoにはFe−Ni系合金を高強度とする作用があるため、特に厳しいハンドリング性を求められるような、薄い板厚では6.0%までの範囲で、Niの一部をCoで置換することができる。
Si、Mnは通常Fe−Ni系合金では、脱酸を目的に微量含有されているが、過剰に含有すれば偏析を起こし易くなるため、Siは0.5%以下とし、Mnは1.0%以下とする。なお、SiとMnの下限は特に限定しないが、前述のように脱酸元素として添加されることから、Siは0.05%、Mnは0.05%は少なからず残留する。
[残部はFe及び不純物]
上記の元素以外は実質的にFeであれば良いが、製造上不可避的に含有する不純物は含まれる。特に制限の必要な不純物元素にはCがあり、例えば、エッチングを行う用途に使用するのであれば、その上限を0.05%とすると良い。
また、プレス打抜き性を向上させる場合はS等の快削性元素を0.020%以下で含有させても良い。熱間加工性を向上させるようなB等の元素を0.0050%以下で含有させても良い。
本発明で用いる熱間圧延材は、その厚さを2mm以上とする。熱間圧延材の厚さが2mm未満となると、本発明で規定する圧下率85%以上の冷間圧延が行えないおそれがある。また、熱間圧延材の厚さを2mm未満にしようとすると、特殊な圧延設備が必要になる場合がある。そのため、本発明では熱間圧延材の厚さを2mm以上とする。
なお、熱間圧延材の厚さを厚くすると圧下率を高くすることが可能であるが、一方で、冷間圧延工程中のパス回数が増えたり、圧延中のFe−Ni系合金の形状の調整が困難になる場合があるため、厚さを上限を5mmとするのが現実的である。
この熱間圧延材は、表面に酸化層が形成されており、熱間圧延材の厚さとは、その酸化層を含めた厚さである。
本発明では、前述の熱間圧延材を用いて冷間圧延用素材とする。熱間圧延材には酸化層が形成されていることから、その酸化層を、例えば、機械的、或いは化学的に除去する。また、冷間圧延中の冷間圧延材のエッジから割れ等の不良が発生しないように、エッジを整えておいてもよい。このような加工を行って冷間圧延用素材とする。
<第1冷間圧延>
本発明では、再結晶焼鈍前の冷間圧延である第1冷間圧延における圧下率を85%以上とする。このように再結晶焼鈍前の圧下率を高くすることにより、後述する最終圧延後に得られる合金薄板の結晶面方位を1方向に揃えやすく、機械特性の異方性を抑制することができる。また、冷間圧延や焼鈍工程の回数を減らすことができるため、より低コストでの製造も可能となる。圧下率が85%未満であると、機械特性が劣化する。また圧下率が低すぎる冷間圧延や焼鈍工程の回数が増え、コストが増大する。好ましい圧下率は87%以上であり、更に好ましくは90%以上である。なお、圧下率の上限は特に定めないが、圧下率が99%を超えると、過大な圧延時間によるコストの増大を招く可能性があるため、上限は99%とするのが現実的である。
本発明は前述した第1冷間圧延の後に、800℃以上の温度で再結晶焼鈍を行う。この工程により、強圧下により加工硬化した薄板の歪みを除去し軟化させ、後の最終冷間圧延により所望の板厚と機械特性を得やすくなる。焼鈍温度が800℃未満であると材料が十分に軟化しないおそれがある。また焼鈍温度の上限は特に限定しないが、高すぎると所望の特性が得られない可能性があるため、1100℃と設定することができる。
さらに本発明は、薄板の焼鈍の加熱保持時間を0.1〜1.2分に調整していることも特徴である。このように上述した温度範囲内で加熱保持時間を比較的短時間にすることで、生産効率を落とさず、所望の耐力及び伸びの等方的な特性を得ることができる。焼鈍時間が0.1分未満だと歪みが十分除去されない場合がある。1.2分を超えると、合金薄板の機械特性の変動や、焼鈍時間の増大によりコストが増大する可能性がある。焼鈍時間の下限は0.2分であることが好ましい。また焼鈍時間の上限は、さらなる低コスト化を狙って、0.9分であることが好ましく、0.6分とすることがさらに好ましい。
尚、この再結晶焼鈍は、所望の温度に設定された加熱炉に第1冷間圧延材を連続的に通して行うことができる。例えば、第1冷間圧延材がロール状に巻かれた状態から引き出し、加熱炉を通り、ロール状に巻き取る方法で行うことができる。
本発明の製造方法では、前述した再結晶焼鈍後の材料に圧下率40%以下の最終冷間圧延を施すことで、機械特性の異方性を抑制したFe−Ni系合金薄板を得ることが可能である。40%を超える圧延を施した際、過度の歪みが加わることで機械特性の異方性が大きくなる傾向にあるため、好ましくない。圧下率の下限は特に限定しないが、圧下率が低すぎると所望の板厚への調整が困難になるあるため、15%以上と設定することができる。このとき、さらに上述した機械特性を得やすくするために、最終冷間圧延での圧延前方張力を200〜500MPa、圧延後方張力を100〜200MPa、圧延速度を250m/分以下とすることが好ましい。より好ましい圧延前方張力の下限は250MPaであり、より好ましい圧延前方張力の上限は400MPaである。またより好ましい圧延後方張力の下限は120MPaであり、より好ましい圧延後方張力の上限は180MPaである。なお圧延速度の下限については特に限定しないが、作業性を考慮すると100m/分程度とすることが好ましい。また本実施形態の製造方法については、最終冷間圧延においては、薄板表面の疵を抑制しつつ所望の特性を得るために、1パスで圧延することが好ましい。
本発明では、上述した最終冷間圧延後には、熱処理を行わない。この熱処理とは、例えば、再結晶温度以下で行う歪取り焼鈍である。熱処理を省略することによって、残留歪みの開放による薄板形状の変化や機械特性の変動を抑制することができる。本発明では上述した製法により歪みを除去しなくても機械特性では異方性のない製品となる為、省略可能である。なお、熱処理の省略は、省エネ効果を高め、経済的である。
<0.2%耐力、伸び値>
本発明のFe−Ni系合金薄板は、幅方向(薄板の表面の第1の方向であり、圧延方向に対し直交する方向に相当する方向)、長さ方向(薄板の表面の第2の方向であり、幅方向に直交する方向であり、圧延方向に相当する方向)、45°方向(薄板の表面の第3の方向であり、幅方向および長さ方向に対し45°の関係を有する方向)の三方向における各0.2%耐力同士の差が、前記三方向の0.2%耐力の平均値の5%以下であり、かつ前記三方向における各伸び値が、前記三方向の平均伸び値の0.90〜1.10倍であることを特徴とする。0.2%耐力は塑性変形等の加工性に影響するパラメータであり、伸び値は加工後の製品形状に影響するパラメータである。上記の範囲内に調整することで、本発明の薄板は、切断方向による強度や形状のばらつきが少ない良好な特性を有し、例えば様々な方向から合金薄板を裁断する際の、裁断条件のばらつきを抑制し、良好な作業性を得ることが可能である。三方向における各0.2%耐力同士の差が、三方向の平均値の5%を超える場合、異方性が強くなるため切断方向による形状の差異が大きくなるため、切断方向によっては所望の特性を満たさない薄板が発生する可能性が高まる。好ましくは、上記三方向における各0.2%耐力同士の差を、三方向の0.2%耐力の平均値の3%以下と設定する。この各0.2%耐力同士の差および各伸び差同士の差は0%(各方向で特性が同一)であることが最も好ましいが、これらの差を0%とすることは困難であるため、例えば各0.2%耐力同士の差の下限は0.1%と設定することができる。また本発明の薄板の三方向における0.2%耐力の平均値を580MPa以下とすることで、合金薄板の異方性をさらに抑制できるため、好ましい。さらに本発明の平均伸び値を2%以下とすることが、裁断後の製品形状を抑制する上で好ましい。
本発明のFe−Ni系合金薄板は、(200)面集積度が90%以上であることが好ましい。上記の特徴により本発明のFe−Ni系合金薄板は、さらに機械特性の異方性を抑制できる傾向にある。また上記以外にも、例えばプレス加工によってリードフレームなどを加工する場合、方向を問わず作製することが可能となる。より好ましくは、(200)面集積度が95%以上である。なお本実施形態での(200)面集積度は、例えば、X線回折(XRD)法を用いてFe−Ni系合金薄板の圧延面における(111)、(200)、(220)、(311)のX線回折積分強度I(111)、I(200)、I(220)、I(311)を測定し、I(200)/{I(111)+I(200)+I(220)+I(311)}の式を用いることで求めることができる。
前述の熱間圧延材を化学研摩、機械研磨にて熱間圧延材表面の酸化層を除去し、トリム加工で素材幅方向の両端部にある熱間圧延時の亀裂を除去して厚さ1.55mmの冷間圧延用素材を準備した。なお、冷間圧延用素材の幅は860mmである。
次に、前述の冷間圧延用素材を、本発明例、比較例に分け、表2に示す工程を実施してFe−Ni系合金薄板とした。本発明例では、第1冷間圧延、再結晶焼鈍、最終冷間圧延とし、比較例1では、中間圧延(1)、再結晶焼鈍、中間圧延(2)、再結晶焼鈍、最終冷間圧延とした。比較例2では本発明例と工程は同じであるが、最終冷間圧延時の圧下率を本発明よりも大きく設定した。
本発明例、比較例2の第1冷間圧延および比較例1の中間圧延(1)(2)は、前述した冷間圧延用素材を用いて、表2に示す圧下率で、それぞれパス数を10パスとした。その後、本発明例および比較例ともに、温度900℃、保持時間0.36分で再結晶焼鈍を行った。そして、圧延前方張力320MPa、圧延後方張力140MPa、圧延速度200m/分の条件で最終冷間圧延を行った。尚、比較例1では、2回の再結晶焼鈍を行った。また、比較例3は最終冷間圧延までは本発明例と工程は同じであるが、最終冷間圧延後に温度600℃で歪取り焼鈍を行った。本発明例、比較例1、比較例2には、最終冷間圧延後の歪取り焼鈍は行わなかった。
Claims (2)
- 質量%で、
Ni+Co:35.0〜43.0%、但し、Coは0〜6.0%、
Si:0.5%以下、
Mn:1.0%以下、
を含み、残部はFe及び不純物からなり、厚さが2mm以上の熱間圧延材を用いて冷間圧延用素材とし、
前記冷間圧延用素材に対して、圧下率85%以上の第1冷間圧延を行い、
前記第1冷間圧延の後、温度800℃以上、保持時間0.1〜1.2分の条件で再結晶焼鈍を行い、
前記再結晶焼鈍の後、圧延前方張力が200〜500MPa、圧延後方張力が100〜200MPaの条件で圧下率40%以下の最終冷間圧延を行い、厚さが0.1mm以下のFe−Ni系合金薄板とし、最終冷間圧延後には熱処理を行わない、Fe−Ni系合金薄板の製造方法であって、
得られた前記Fe−Ni系合金薄板の幅方向、長さ方向および45°方向の三方向における各0.2%耐力同士の差が、前記三方向の0.2%耐力の平均値の5%以内であり、前記三方向における各伸び値が、前記三方向の平均伸び値の0.90〜1.10倍であることを特徴とするFe−Ni系合金薄板の製造方法。 - 質量%で、
Ni+Co:35.0〜43.0%、但し、Coは0〜6.0%、
Si:0.5%以下、
Mn:1.0%以下を含み、
残部はFe及び不純物からなり、厚さが0.1mm以下のFe−Ni系合金薄板において、前記Fe−Ni系合金薄板の幅方向、長さ方向および45°方向の三方向における各0.2%耐力同士の差が、前記三方向の0.2%耐力の平均値の5%以内であり、前記三方向における各伸び値が、前記三方向の平均伸び値の0.90〜1.10倍であることを特徴とする、Fe−Ni系合金薄板。
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