JPS62224636A - 打抜き性およびメツキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法 - Google Patents
打抜き性およびメツキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法Info
- Publication number
- JPS62224636A JPS62224636A JP6590486A JP6590486A JPS62224636A JP S62224636 A JPS62224636 A JP S62224636A JP 6590486 A JP6590486 A JP 6590486A JP 6590486 A JP6590486 A JP 6590486A JP S62224636 A JPS62224636 A JP S62224636A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating
- lead frame
- blanking
- stock
- annealing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000007747 plating Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 title description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000004080 punching Methods 0.000 claims description 12
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 9
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 238000012733 comparative method Methods 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 2
- 238000007545 Vickers hardness test Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、打抜き性およびメッキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ
系合金板、特にＡｇメブキを施して用いられるリードフ
レーム素材に適した合金板の製造方法に関するものであ
る。
系合金板、特にＡｇメブキを施して用いられるリードフ
レーム素材に適した合金板の製造方法に関するものであ
る。
［ＣＵ−ドフレーム素材としては、半導体素子、ガラス
およびセラミックス等との熱膨張係数の整合性の点から
、Ｎｆ：４２％（重量％、以下同じ）残部が鉄から成る
いわゆる４２合金で代表されるＦｅ−Ｎｉ系合金が広く
使用されている。このようなＦｅ−Ｎｉ系合金からＩＣ
リードフレーム素材を製造する方法としては、合金塊に
熱間圧延および冷間圧延等の加工を施して薄板とし、そ
の薄板をスリッタ加工により細幅に裁断することが通常
行われている。更に、このようにして製造された素材を
リードフレームに加工するには、打抜きによりリードフ
レーム形状に加工した後、その表面にＡｇメッキを施す
ことが通常行われている。
およびセラミックス等との熱膨張係数の整合性の点から
、Ｎｆ：４２％（重量％、以下同じ）残部が鉄から成る
いわゆる４２合金で代表されるＦｅ−Ｎｉ系合金が広く
使用されている。このようなＦｅ−Ｎｉ系合金からＩＣ
リードフレーム素材を製造する方法としては、合金塊に
熱間圧延および冷間圧延等の加工を施して薄板とし、そ
の薄板をスリッタ加工により細幅に裁断することが通常
行われている。更に、このようにして製造された素材を
リードフレームに加工するには、打抜きによりリードフ
レーム形状に加工した後、その表面にＡｇメッキを施す
ことが通常行われている。
従って、Ｆｅ−Ｎｉ系合金から製造されるリードフレー
ム素材としては、打抜き性およびメッキ性がともに優れ
ていることが強く要望されている。
ム素材としては、打抜き性およびメッキ性がともに優れ
ていることが強く要望されている。
これに対してＦｅ−Ｎｉ系合金の従来の製造方法として
、還元性の雰囲気中で熱処理することによりメッキ性を
向上させたものが特公昭５９−４３９７２号公報で知ら
れているが、打抜き性については考慮されていない。
、還元性の雰囲気中で熱処理することによりメッキ性を
向上させたものが特公昭５９−４３９７２号公報で知ら
れているが、打抜き性については考慮されていない。
リードフレームに加工する際の打抜きは高精度かつ高速
度のプレス機を用いており、打抜き面の“ダレ”や“カ
エリ”が小さくなるように素材を硬くする必要があるが
、金型の摩耗を少なくするように硬すぎないことも必要
であるため、良好なリードフレーム素材としては適度な
硬さとしてビッカース硬さｆＴ ｖで１８０〜２２０が
要求されている。また、Ｆｅ−Ｎｉ系合金は、メッキ特
にＡｇメッキとの密着性が悪く、例えばＩＣの組立工程
におけるリードフレームへのワイヤボンディング時の加
熱温度によりＡｇメッキ層に“フクレ”が生じたり、メ
ッキ層が剥離する等の問題が起こる。
度のプレス機を用いており、打抜き面の“ダレ”や“カ
エリ”が小さくなるように素材を硬くする必要があるが
、金型の摩耗を少なくするように硬すぎないことも必要
であるため、良好なリードフレーム素材としては適度な
硬さとしてビッカース硬さｆＴ ｖで１８０〜２２０が
要求されている。また、Ｆｅ−Ｎｉ系合金は、メッキ特
にＡｇメッキとの密着性が悪く、例えばＩＣの組立工程
におけるリードフレームへのワイヤボンディング時の加
熱温度によりＡｇメッキ層に“フクレ”が生じたり、メ
ッキ層が剥離する等の問題が起こる。
このため、Ａｇメッキの前処理としてＮｉまたはＣｕ等
のストライクメッキ（短時間高電流密度メッキ）が素材
表面に通常族されるが、これはメッキ工程数が増え製造
コストアップに繋がる。このようなストライクメッキを
施した場合でも、Ａｇ。
のストライクメッキ（短時間高電流密度メッキ）が素材
表面に通常族されるが、これはメッキ工程数が増え製造
コストアップに繋がる。このようなストライクメッキを
施した場合でも、Ａｇ。
メッキの密着性が充分かつ良好になるとは限らないのが
現状である。更に、リードフレームの用途によりストラ
イクメッキができないことがあり、この場合にはＡｇメ
ッキの密着性を良好にすることはほとんど不可能であっ
た。
現状である。更に、リードフレームの用途によりストラ
イクメッキができないことがあり、この場合にはＡｇメ
ッキの密着性を良好にすることはほとんど不可能であっ
た。
本発明は以上の問題点を解決した打抜き性およびメッキ
性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
〔問題点を解決するための手段及び作用〕本発明は、こ
の目的のために製造条件を種々検討した結果、雰囲気焼
鈍条件、３Ｊｌ質圧延条件およびこの圧延後の板の表面
粗さを適切に組合せることによりこれを達成した。
の目的のために製造条件を種々検討した結果、雰囲気焼
鈍条件、３Ｊｌ質圧延条件およびこの圧延後の板の表面
粗さを適切に組合せることによりこれを達成した。
本発明の要旨は、重量％にて、Ｎｉ：３５〜５５％、Ｃ
≦０．０５％、Ｃｒ≦０．５％としたＦｅ−Ｎｉ系合金
の冷延板を、無酸化または還元性の雰囲気中で保定温度
（Ｔ）が６８０〜１１２０℃、保定時間が０．１〜６０
０ｓｅｃの焼鈍を行った後、保定温度（Ｔ）に応じて第
１式で示す冷延率（Ｒ）で調質圧延を行い、表面粗さを
Ｒａで０．０３〜０．３０μｍかつＲｍａｘで０．１５
〜３．ＯＯ＃ｍとすることを特徴とする打抜き性および
メッキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法である
。
≦０．０５％、Ｃｒ≦０．５％としたＦｅ−Ｎｉ系合金
の冷延板を、無酸化または還元性の雰囲気中で保定温度
（Ｔ）が６８０〜１１２０℃、保定時間が０．１〜６０
０ｓｅｃの焼鈍を行った後、保定温度（Ｔ）に応じて第
１式で示す冷延率（Ｒ）で調質圧延を行い、表面粗さを
Ｒａで０．０３〜０．３０μｍかつＲｍａｘで０．１５
〜３．ＯＯ＃ｍとすることを特徴とする打抜き性および
メッキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法である
。
−２１，２５＋０．０３７５ｘ Ｔ≦Ｒ≦−８，７５＋
０．０６２５ Ｘ Ｔ・・・（１） 以下、本発明法の限定理由について説明する。
０．０６２５ Ｘ Ｔ・・・（１） 以下、本発明法の限定理由について説明する。
Ｎｉ は、本発明法の対象とするリードフレーム素材の
基本成分であり、Ｎｉが３５％未満の場合または５５％
を超える場合には合金の熱膨張係数が大きくなりすぎ、
半導体素子、ガラスおよびセラミックス等との整合性が
保てなくなる。従って、Ｎｉの範囲は３５〜５５％とし
た。
基本成分であり、Ｎｉが３５％未満の場合または５５％
を超える場合には合金の熱膨張係数が大きくなりすぎ、
半導体素子、ガラスおよびセラミックス等との整合性が
保てなくなる。従って、Ｎｉの範囲は３５〜５５％とし
た。
Ｃは、含有量が多くなりすぎると、合金中に炭化物を形
成し熱間加工性や耐食性を劣化させるため、その上限を
０．０５％とした。
成し熱間加工性や耐食性を劣化させるため、その上限を
０．０５％とした。
Ｃｒは、通常、不純物として混入し、耐誘性改善の効果
も期待されるが、多くなりすぎると、メッキ性が劣化す
るため、その上限を０．５％とした。
も期待されるが、多くなりすぎると、メッキ性が劣化す
るため、その上限を０．５％とした。
焼鈍の雰囲気は、材料表面の酸化スケールや、Ｆｅ−Ｎ
ｉ系合金の高温酸化で見られる内部酸化および粒界酸化
等のサブスケールの生成を防止し、かつ表面を清浄化す
ることによりＦｅ−Ｎｉ系合金とＡｇメッキとの密着性
を向上させるために、無酸化または還元性が必要である
。
ｉ系合金の高温酸化で見られる内部酸化および粒界酸化
等のサブスケールの生成を防止し、かつ表面を清浄化す
ることによりＦｅ−Ｎｉ系合金とＡｇメッキとの密着性
を向上させるために、無酸化または還元性が必要である
。
焼鈍の保定温度（Ｔ）は、６８０℃未満では再結晶が充
分に起こらず、１１２０℃を超えると結晶粒が粗大化し
調質圧延により板の表面に肌荒れが生じるため、その範
囲を６８０〜１１２０℃とした。
分に起こらず、１１２０℃を超えると結晶粒が粗大化し
調質圧延により板の表面に肌荒れが生じるため、その範
囲を６８０〜１１２０℃とした。
焼鈍の保定時間は、０．１ ｓｅｃ未満では再結晶が充
分に起こらず、６００ｓｅｃを超えると再結晶の効果が
飽和するため、その範囲を０．１〜６００ｓｅｃとした
。
分に起こらず、６００ｓｅｃを超えると再結晶の効果が
飽和するため、その範囲を０．１〜６００ｓｅｃとした
。
調質圧延の冷延率（Ｒ）は、打抜き性に要求される硬さ
としてＨｖで１８０〜２２０を確保する必要があるが、
焼鈍の保定温度（Ｔ）と調質圧延の冷延率（Ｒ）との種
々の組合せで実験を行った結果、良好な打抜き性は第１
図に示される範囲となる。冷延率がＡＢ線より下側にあ
ると硬さ不足のため打抜き面に発生したカエリやブレが
大きくなり打抜き性が劣化し、冷延率がＣＤ線より上側
にあると硬さ過大のため打抜き用工具の摩耗が激しくな
り打抜き性が劣化する。
としてＨｖで１８０〜２２０を確保する必要があるが、
焼鈍の保定温度（Ｔ）と調質圧延の冷延率（Ｒ）との種
々の組合せで実験を行った結果、良好な打抜き性は第１
図に示される範囲となる。冷延率がＡＢ線より下側にあ
ると硬さ不足のため打抜き面に発生したカエリやブレが
大きくなり打抜き性が劣化し、冷延率がＣＤ線より上側
にあると硬さ過大のため打抜き用工具の摩耗が激しくな
り打抜き性が劣化する。
調質圧延後の板の表面粗さは、粗くなるとメッキの付着
面積が増えメッキに密着力を増大させるが、更に本発明
者は調質圧延前の無酸化または還元性の雰囲気中の焼鈍
により清浄化された表面を適度な粗さにすると、メッキ
性が一層向上することを見出した。この効果は、表面粗
さがＲａで０゜０３ｃｒｍ以上かつＲｍａｘ Ｔ： ０
．１５１１ｍ以上で発揮されるが、表面が粗すぎるとメ
ッキ膜厚に不均一が生じやすくなりメッキ性が劣化する
ため、その上限はＲａで０．３０，１７１１１かつＲｍ
ａｘで３．００．ｃｒｍとする必要がある。従って、調
質圧延後の板の表面粗さの範囲をＲａで０．０３〜０．
３０μｍかつＲｍａｘで０．１５〜３．００μｍとした
。なお、Ｒａは中心線平均粗さ、Ｒｍａｘは最大高さで
あり、ＪＩＳＢ ０６０１ｒ表面粗さの定義と表示」
に従う。板の表面粗さは調質圧延ロールの表面粗さによ
り前述の範囲にコントロールする。
面積が増えメッキに密着力を増大させるが、更に本発明
者は調質圧延前の無酸化または還元性の雰囲気中の焼鈍
により清浄化された表面を適度な粗さにすると、メッキ
性が一層向上することを見出した。この効果は、表面粗
さがＲａで０゜０３ｃｒｍ以上かつＲｍａｘ Ｔ： ０
．１５１１ｍ以上で発揮されるが、表面が粗すぎるとメ
ッキ膜厚に不均一が生じやすくなりメッキ性が劣化する
ため、その上限はＲａで０．３０，１７１１１かつＲｍ
ａｘで３．００．ｃｒｍとする必要がある。従って、調
質圧延後の板の表面粗さの範囲をＲａで０．０３〜０．
３０μｍかつＲｍａｘで０．１５〜３．００μｍとした
。なお、Ｒａは中心線平均粗さ、Ｒｍａｘは最大高さで
あり、ＪＩＳＢ ０６０１ｒ表面粗さの定義と表示」
に従う。板の表面粗さは調質圧延ロールの表面粗さによ
り前述の範囲にコントロールする。
かくして、上記のような条件でＦｅ−Ｎｉ系合金よりリ
ードフレーム素材を製造すれば、打抜き性およびメッキ
性が一層向上し、ＩＣの組立工程における素材の表面性
状に起因するメツキネ良が解消してＩＣの製造歩留の改
善が図れる。更に、製鋼工程でＡＩおよびＣａの複合添
加を行えば介在物が大幅に低減され、介在物によるメツ
キネ良が改善されて素材を連続鋳造法で製造するのが可
能となるので、生産性が飛躍的に向上する。
ードフレーム素材を製造すれば、打抜き性およびメッキ
性が一層向上し、ＩＣの組立工程における素材の表面性
状に起因するメツキネ良が解消してＩＣの製造歩留の改
善が図れる。更に、製鋼工程でＡＩおよびＣａの複合添
加を行えば介在物が大幅に低減され、介在物によるメツ
キネ良が改善されて素材を連続鋳造法で製造するのが可
能となるので、生産性が飛躍的に向上する。
なお、真空溶解炉や大型合金塊を用いて介在物が大幅に
低減すれば、／ｌおよびＣａの複合添加なしでＦｅ−Ｎ
ｉ系合金の冷延板の製造が可能である。
低減すれば、／ｌおよびＣａの複合添加なしでＦｅ−Ｎ
ｉ系合金の冷延板の製造が可能である。
第１表に示すようなＦｅ−Ｎｉ系合金を電気炉で溶製し
ＡＯＤ炉でＡｌおよびＣａの複合添加を行って精錬し、
連続鋳造によってスラブとした後、熱間圧延により板厚
３．８鶴の熱延コイルとした。
ＡＯＤ炉でＡｌおよびＣａの複合添加を行って精錬し、
連続鋳造によってスラブとした後、熱間圧延により板厚
３．８鶴の熱延コイルとした。
次いで熱延板の酸洗・疵取りを行った後、冷間圧延・雰
囲気焼鈍を２回繰り返し、更に調質圧延を行い、板厚０
．２５ ｍｍのリードフレーム素材とした。
囲気焼鈍を２回繰り返し、更に調質圧延を行い、板厚０
．２５ ｍｍのリードフレーム素材とした。
本発明法および比較法による調質圧延前の焼鈍条件およ
び調質圧延条件とビッカース硬さおよびＡｇメッキ密着
性を第１表に示す。ビッカース硬さは、ＪＩＳ Ｚ ２
２４４ ｒビッカース硬さ試験方法」に従い荷重１ｋｇ
ｆで測定した。Ａｇメッキ密着性は、素材から０．２５
龍厚×２５龍幅Ｘ１００ｍｍ長の試験片を２０個切り出
し、その内１０個の試験片については前処理として０．
３μｍ厚のＮｉストライクメッキを施した後、３μｍ厚
のＡｇメッキを施し、また残り１０個の試験片について
はＮｉストライクメッキを省略し直接３μｍ厚のＡｇメ
ッキを施した。このようにＡｇメッキ処理した試験片に
ついてメッキまま、およびＩＣの組立工程におけるワイ
ヤボンディング時の加熱条件と＠偵する条件で加熱（電
気炉により大気中において４５０”ｃ ｘ ５分間加熱
）した場合のＡｇメッキ密着性を２０倍の実体顕微鏡に
より観察して評価した。表中の○印は１０個の試験片に
おい゛ζフクレや剥離がない場合を、Ｘ印はフクレや剥
離がある場合を示す。
び調質圧延条件とビッカース硬さおよびＡｇメッキ密着
性を第１表に示す。ビッカース硬さは、ＪＩＳ Ｚ ２
２４４ ｒビッカース硬さ試験方法」に従い荷重１ｋｇ
ｆで測定した。Ａｇメッキ密着性は、素材から０．２５
龍厚×２５龍幅Ｘ１００ｍｍ長の試験片を２０個切り出
し、その内１０個の試験片については前処理として０．
３μｍ厚のＮｉストライクメッキを施した後、３μｍ厚
のＡｇメッキを施し、また残り１０個の試験片について
はＮｉストライクメッキを省略し直接３μｍ厚のＡｇメ
ッキを施した。このようにＡｇメッキ処理した試験片に
ついてメッキまま、およびＩＣの組立工程におけるワイ
ヤボンディング時の加熱条件と＠偵する条件で加熱（電
気炉により大気中において４５０”ｃ ｘ ５分間加熱
）した場合のＡｇメッキ密着性を２０倍の実体顕微鏡に
より観察して評価した。表中の○印は１０個の試験片に
おい゛ζフクレや剥離がない場合を、Ｘ印はフクレや剥
離がある場合を示す。
第１表より、本発明法は比較法に比ベビッヵース硬さが
打抜き性の良好な範囲にあり、Ａｇメッキ密着性も良好
であるため、打抜き性およびメッキ性がともに非常に優
れていることがわかる。
打抜き性の良好な範囲にあり、Ａｇメッキ密着性も良好
であるため、打抜き性およびメッキ性がともに非常に優
れていることがわかる。
以上のことから明らかな如く、本発明法によりリードフ
レーム素材を製造すれば、ＩＣの組立１程における素材
の表面性状に起因するメツキネ良を解消しＩＣの製造歩
留が改善されるとともに、Δｇメッキの前処理の省略が
可能となり生産性が飛躍的に向上する。
レーム素材を製造すれば、ＩＣの組立１程における素材
の表面性状に起因するメツキネ良を解消しＩＣの製造歩
留が改善されるとともに、Δｇメッキの前処理の省略が
可能となり生産性が飛躍的に向上する。
第１図は調質圧延前の焼鈍の保定温度（Ｔ）および調質
圧延の冷延率（Ｒ）と打抜き性の関係を示す図である。 第１図
圧延の冷延率（Ｒ）と打抜き性の関係を示す図である。 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％にて、 Ｎｉ：３５〜５５％、Ｃ≦０．０５％、Ｃｒ≦０．５％
、 としたＦｅ−Ｎｉ系合金の冷延板を、無酸化または還元
性の雰囲気中で保定温度（Ｔ）が、６８０〜１１２０℃
、保定時間が０．１〜６００ｓｅｃの焼鈍を行った後、
保定温度（Ｔ）に応じて第１式で示す冷延率（Ｒ）で調
質圧延を行い、表面粗さをＲａで０．０３〜０．３０μ
ｍかつＲｍａｘで０．１５〜３．００μｍとすることを
特徴とする打抜き性およびメッキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ
系合金板の製造方法。 −２１．２５＋０．０３７５×Ｔ≦Ｒ≦−８．７５＋０
．０６２５×Ｔ…（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6590486A JPS62224636A (ja) | 1986-03-26 | 1986-03-26 | 打抜き性およびメツキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6590486A JPS62224636A (ja) | 1986-03-26 | 1986-03-26 | 打抜き性およびメツキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62224636A true JPS62224636A (ja) | 1987-10-02 |
| JPH0222127B2 JPH0222127B2 (ja) | 1990-05-17 |
Family
ID=13300414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6590486A Granted JPS62224636A (ja) | 1986-03-26 | 1986-03-26 | 打抜き性およびメツキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62224636A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009158537A (ja) * | 2007-12-25 | 2009-07-16 | Sumitomo Metal Electronics Devices Inc | 半導体素子収納用パッケージ |
| JPWO2018061530A1 (ja) * | 2016-09-29 | 2019-06-24 | 日立金属株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板の製造方法及びＦｅ−Ｎｉ系合金薄板 |
-
1986
- 1986-03-26 JP JP6590486A patent/JPS62224636A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009158537A (ja) * | 2007-12-25 | 2009-07-16 | Sumitomo Metal Electronics Devices Inc | 半導体素子収納用パッケージ |
| JPWO2018061530A1 (ja) * | 2016-09-29 | 2019-06-24 | 日立金属株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板の製造方法及びＦｅ−Ｎｉ系合金薄板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0222127B2 (ja) | 1990-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6475824B2 (ja) | 耐剥離性に優れたｈｐｆ成形部材及びその製造方法 | |
| EP0108268B1 (en) | Method for the production of cold rolled steel sheet having super deep drawability | |
| JP2536685B2 (ja) | Ａｇメッキ性に優れたリ―ドフレ―ム素材用Ｆｅ―Ｎｉ合金およびその製造方法 | |
| CN113737101A (zh) | 一种可制造性优良的薄规格取向硅钢板及其制造方法 | |
| JPH1072644A (ja) | スプリングバック量が小さいオーステナイト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS62224636A (ja) | 打抜き性およびメツキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法 | |
| US5614034A (en) | Process for producing ultrahigh silicon electrical thin steel sheet by cold rolling | |
| JP2787371B2 (ja) | めっき密着性および外観性に優れたアルミめっき鋼板の製造法 | |
| JPS628501B2 (ja) | ||
| JPH0756055B2 (ja) | 加工性の極めて優れた冷延鋼板の高効率な製造方法 | |
| JPH06100984A (ja) | バネ限界値と形状凍結性に優れたバネ用材料及びその製造方法 | |
| JP2695283B2 (ja) | スケール密着性の良好なｈ形鋼 | |
| JPH09125212A (ja) | 加工性に優れた高珪素鋼及びその製造方法 | |
| JP3587993B2 (ja) | 深絞り成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH0826429B2 (ja) | メッキ性，ハンダ性，繰返し曲げ特性に優れた高強度低熱膨脹Ｆｅ―Ｎｉ合金およびその製造方法 | |
| JPH08199270A (ja) | 磁気特性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板およびその製造方法 | |
| JPH04337050A (ja) | 磁気特性の優れた高抗張力磁性材料およびその製造方法 | |
| JP3331402B2 (ja) | 全周磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2663777B2 (ja) | メッキ性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金およびその製造法 | |
| JP3263815B2 (ja) | 冷間圧延による薄板厚・超高珪素電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0631394A (ja) | 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JPH06184640A (ja) | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH032320A (ja) | Ｆｅ―Ａｌ―Ｃｒ系合金鋼の圧延方法 | |
| JPS62207845A (ja) | 表面性状に優れたＦｅ―Ｎｉ系合金 | |
| JPS63290222A (ja) | 薄ｃｃによる深絞り性の優れた溶融メッキ鋼板の製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |