JPH032320A - Ｆｅ―Ａｌ―Ｃｒ系合金鋼の圧延方法 - Google Patents
Ｆｅ―Ａｌ―Ｃｒ系合金鋼の圧延方法Info
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- JPH032320A JPH032320A JP13549189A JP13549189A JPH032320A JP H032320 A JPH032320 A JP H032320A JP 13549189 A JP13549189 A JP 13549189A JP 13549189 A JP13549189 A JP 13549189A JP H032320 A JPH032320 A JP H032320A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はＦｅ −ＡＩ −Ｃｒ系合金鋼板の圧延方法に
関するものであり、特にリードフレームなどの電子機器
材料に用いる薄鋼板の圧延方法に係るものである。
関するものであり、特にリードフレームなどの電子機器
材料に用いる薄鋼板の圧延方法に係るものである。
（従来の技術）
一般に、ＡＩを高い範囲で含有する鋼材は圧延が困難と
されている。すなわちＡ・ｇは鋼の性質を脆くし、Ａｇ
含有量が高くなる程圧延時に割れが発生し、特に冷間加
工によって薄い材料を製造することがむつかしい。その
ため材料を圧延可能な温度に昇温させる温間圧延法とか
、１回で強加工を、ないで何回も圧下する方法などが採
用されている。
されている。すなわちＡ・ｇは鋼の性質を脆くし、Ａｇ
含有量が高くなる程圧延時に割れが発生し、特に冷間加
工によって薄い材料を製造することがむつかしい。その
ため材料を圧延可能な温度に昇温させる温間圧延法とか
、１回で強加工を、ないで何回も圧下する方法などが採
用されている。
一般に強圧下により加工硬化した鋼材も、再結晶する温
度まで加熱してやれば圧延が可能となるが、Ｆｅ −Ａ
Ｒ−Ｃｒの場合、加熱後、徐冷すると金属間化合物（Ｆ
ｅ ａ Ａ ＩＩ ）の析出によると思われる脆化が
起こる。
度まで加熱してやれば圧延が可能となるが、Ｆｅ −Ａ
Ｒ−Ｃｒの場合、加熱後、徐冷すると金属間化合物（Ｆ
ｅ ａ Ａ ＩＩ ）の析出によると思われる脆化が
起こる。
（発明が解決しようとする課題）
上述したようにＡｇ高含有のＡｇ−Ｃｒ−Ｆｅ系の合金
鋼には、現状有効な圧延方法は見当らず、これら合金鋼
を有効に圧延する方法が要望されている。
鋼には、現状有効な圧延方法は見当らず、これら合金鋼
を有効に圧延する方法が要望されている。
本発明は、このような要望に応えるものであって、効率
の好い薄板の製造方法を提供することを目的とするもの
である。
の好い薄板の製造方法を提供することを目的とするもの
である。
（課題を解決するための手段）
本発明は鋼片又はｍ祠を加熱し、熱間圧延及び冷間圧延
をへてＦｅ −Ａ、Ｑ −Ｃｒ系合金鋼板を製造する方
法であって、熱間圧延終了直後鋼板温度が６００〜９５
０℃の温度範囲にある状態から１００℃以下に急冷し、
その後５０％以上の圧下率で冷間圧延することを特徴と
するＦｅ−Ａｌｌ−Ｃｒ系合金鋼の圧延方法を第１の発
明とし、鋼片又は鋼材を加熱し、熱間圧延及び冷間圧延
をへてＦｅ −Ａｌ−Ｃｒ系合金鋼板を製造する方法で
あって、熱間圧延終了後、鋼板を焼鈍し、鋼板温度が６
００〜９５０℃の温度範囲にある状態から１００℃以下
に急冷し、その後５０％以上の圧下率で冷間圧延するこ
とを特徴とするＦｅ−Ａ１１−Ｃｒ系合金鋼の圧延方法
を第２の発明とし、鋼片又は鋼材を加熱し、熱間圧延及
び冷間圧延をへてＦｅ −Ａ、ｐ −Ｃｒ系合金鋼板を
製造する方法であって、熱間圧延終了後、鋼板に中間焼
鈍をはさむ２回（段階）又はそれ以上の冷間圧延を行う
に際し、鋼板温度が６００〜９５０℃の温度範囲にある
状態から１００℃以下に急冷する中間焼鈍を行ってから
５０％以上の圧下率での冷間圧延を実施することを特徴
とするＦｅ −Ａｌ７−Ｃｒ系合金鋼の圧延方法を第３
の発明とする。また、第３の発明にあっては、熱間圧延
工程において、６００〜９５０℃の温度範囲から急冷し
てもよく、これを第４の発明とする。
をへてＦｅ −Ａ、Ｑ −Ｃｒ系合金鋼板を製造する方
法であって、熱間圧延終了直後鋼板温度が６００〜９５
０℃の温度範囲にある状態から１００℃以下に急冷し、
その後５０％以上の圧下率で冷間圧延することを特徴と
するＦｅ−Ａｌｌ−Ｃｒ系合金鋼の圧延方法を第１の発
明とし、鋼片又は鋼材を加熱し、熱間圧延及び冷間圧延
をへてＦｅ −Ａｌ−Ｃｒ系合金鋼板を製造する方法で
あって、熱間圧延終了後、鋼板を焼鈍し、鋼板温度が６
００〜９５０℃の温度範囲にある状態から１００℃以下
に急冷し、その後５０％以上の圧下率で冷間圧延するこ
とを特徴とするＦｅ−Ａ１１−Ｃｒ系合金鋼の圧延方法
を第２の発明とし、鋼片又は鋼材を加熱し、熱間圧延及
び冷間圧延をへてＦｅ −Ａ、ｐ −Ｃｒ系合金鋼板を
製造する方法であって、熱間圧延終了後、鋼板に中間焼
鈍をはさむ２回（段階）又はそれ以上の冷間圧延を行う
に際し、鋼板温度が６００〜９５０℃の温度範囲にある
状態から１００℃以下に急冷する中間焼鈍を行ってから
５０％以上の圧下率での冷間圧延を実施することを特徴
とするＦｅ −Ａｌ７−Ｃｒ系合金鋼の圧延方法を第３
の発明とする。また、第３の発明にあっては、熱間圧延
工程において、６００〜９５０℃の温度範囲から急冷し
てもよく、これを第４の発明とする。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明のＦａ−Ａｌｌ−Ｃｒ合金は、次のような成分か
らなる合金鋼を対象とする。すなわち、ｃ ：０．００
１〜０．５％（重量％、以下同じ）、Ｓｌ：０．００１
−、０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ｐ：６０．１０
％、Ｓ：５０．０１０％、Ａｌ）：３．０〜２０．０％
、Ｃｒ：、０〜１０．０％を主成分とし、これに ＲＥ
Ｍ：０．旧〜０．５０％、Ｃａ：０．０００５〜０．０
１０％、Ｍｇ：０．ＯｌＯ％の１種又は２種以上を加工
性改浮のために添加したもの、また、これらに強度及び
耐食性を向上させるためＮ１及び／又はＣｕを０．１〜
１５％含Ｈさせてもよい。０．Ｏ１〜１，０％のＮｂ、
Ｔｉ、Ｖ、Ｃ。
らなる合金鋼を対象とする。すなわち、ｃ ：０．００
１〜０．５％（重量％、以下同じ）、Ｓｌ：０．００１
−、０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ｐ：６０．１０
％、Ｓ：５０．０１０％、Ａｌ）：３．０〜２０．０％
、Ｃｒ：、０〜１０．０％を主成分とし、これに ＲＥ
Ｍ：０．旧〜０．５０％、Ｃａ：０．０００５〜０．０
１０％、Ｍｇ：０．ＯｌＯ％の１種又は２種以上を加工
性改浮のために添加したもの、また、これらに強度及び
耐食性を向上させるためＮ１及び／又はＣｕを０．１〜
１５％含Ｈさせてもよい。０．Ｏ１〜１，０％のＮｂ、
Ｔｉ、Ｖ、Ｃ。
や０．００５〜０．１％のＭｏ、Ｗの１種又は２種以上
を上記Ｎ、Ｃｕに代え又は加えて添加することもできる
。更に０．００５〜０．１％のＢが延性向上のために添
加できる。
を上記Ｎ、Ｃｕに代え又は加えて添加することもできる
。更に０．００５〜０．１％のＢが延性向上のために添
加できる。
このような合金鋼は転炉、電気炉或は真空溶解炉等通常
用いられる方法で精錬し、合金化学成分を調整してから
鋳造する。鋳造方法は連続鋳造法、特に回転ロールを用
いた急冷鋳造法で製造してもよく、またインゴット法で
も製造口Ｉ能であり、この点に関しては制約がない。
用いられる方法で精錬し、合金化学成分を調整してから
鋳造する。鋳造方法は連続鋳造法、特に回転ロールを用
いた急冷鋳造法で製造してもよく、またインゴット法で
も製造口Ｉ能であり、この点に関しては制約がない。
鋳造又は造塊された鋳片は、それ自体公知の方法で圧延
される。すなわちｌ０００℃以上に加熱してから、或は
鋳造鋳片を直接熱間圧延する。この熱間圧延で１〜数１
の厚板に圧延した合金の帯又は板は引続いて冷間圧延さ
れる。
される。すなわちｌ０００℃以上に加熱してから、或は
鋳造鋳片を直接熱間圧延する。この熱間圧延で１〜数１
の厚板に圧延した合金の帯又は板は引続いて冷間圧延さ
れる。
前述のように高Ａρ含有の合金鋼材は、極めて圧延しに
くい。本発明は容易に冷間圧延を実施して所望の薄板又
は帯にするために、次のような条件で設定したことに特
徴がある。
くい。本発明は容易に冷間圧延を実施して所望の薄板又
は帯にするために、次のような条件で設定したことに特
徴がある。
すなわち本発明において、経済的に冷間圧延を実施し、
厚板１１以下の薄板又は帯を製造するためには、冷延圧
下率を５０％以上としなければならない。通常この種の
Ｆｅ −ＡＮ −Ｃｒ合金鋼は、通常の製造工程ではＦ
ｃ ａ Ａ Ｄなどの金属間化合物が析出することが
ある。このような状態で冷間圧延を行うと、特に強圧下
での圧延においては、この金属間化合物を起点として脆
化が発生する。
厚板１１以下の薄板又は帯を製造するためには、冷延圧
下率を５０％以上としなければならない。通常この種の
Ｆｅ −ＡＮ −Ｃｒ合金鋼は、通常の製造工程ではＦ
ｃ ａ Ａ Ｄなどの金属間化合物が析出することが
ある。このような状態で冷間圧延を行うと、特に強圧下
での圧延においては、この金属間化合物を起点として脆
化が発生する。
従って、本発明では強圧下冷間圧延の前に前記金属間化
合物の形成を極力防止するように処理を施す。すなわち
、 ■熱間圧延終了後、５０％以上の冷間圧延を行う場合は
、熱間圧延工程の冷却に際し、６００〜９５０℃の温度
範囲から１００度以下まで急冷する。
合物の形成を極力防止するように処理を施す。すなわち
、 ■熱間圧延終了後、５０％以上の冷間圧延を行う場合は
、熱間圧延工程の冷却に際し、６００〜９５０℃の温度
範囲から１００度以下まで急冷する。
■前記■の場合、熱間圧延を通常の条件で行う場合には
、熱間圧延工程終了直後に、熱延鋼板（又は帯）を００
０〜９５０℃に加熱する焼鈍を行い、この温度範囲から
１００℃以下まで急冷する。
、熱間圧延工程終了直後に、熱延鋼板（又は帯）を００
０〜９５０℃に加熱する焼鈍を行い、この温度範囲から
１００℃以下まで急冷する。
■特に薄手の材料を製造する場合は、２段階以上の冷間
圧延を中間焼鈍をはさんで実施するが、そのうちの少く
とも１段階では、５０％以上の圧下率で冷間圧延を行い
、その前に実施する焼鈍は６００〜９５０℃の範囲から
急冷する。
圧延を中間焼鈍をはさんで実施するが、そのうちの少く
とも１段階では、５０％以上の圧下率で冷間圧延を行い
、その前に実施する焼鈍は６００〜９５０℃の範囲から
急冷する。
■■において、第１回口すなわち熱間圧延直後に行う冷
間圧延の圧下率が５０％以上の場合は、前記■に記述し
た熱間圧延条件としなければならない。
間圧延の圧下率が５０％以上の場合は、前記■に記述し
た熱間圧延条件としなければならない。
このように本発明にあって強圧下冷間圧延前の焼鈍、冷
却開始温度を特定したのは、第１図に示すようにＦｅ
−ＡＮ−Ｃｒ合金鋼において６００℃を境にそれ以上に
なると、鋼中の伸びが急激に回復するという現象を見出
したからである。すなわち、第１図は下記実施例１に示
す０．１順厚の合金鋼を各温度に加熱焼鈍し水冷したと
きの伸び（％）及び破断強度（ｋｇｆ／ｍａ）を示した
もので６００℃の温度で伸びが急上昇していることがわ
かる。
却開始温度を特定したのは、第１図に示すようにＦｅ
−ＡＮ−Ｃｒ合金鋼において６００℃を境にそれ以上に
なると、鋼中の伸びが急激に回復するという現象を見出
したからである。すなわち、第１図は下記実施例１に示
す０．１順厚の合金鋼を各温度に加熱焼鈍し水冷したと
きの伸び（％）及び破断強度（ｋｇｆ／ｍａ）を示した
もので６００℃の温度で伸びが急上昇していることがわ
かる。
このことは析出していた金属間化合物が固溶したためと
推測される。また９５０℃以上に加熱すると結晶粒が粗
大化し、延性が低下する。そのため（ｉ００〜９５０℃
の条件を設定した。
推測される。また９５０℃以上に加熱すると結晶粒が粗
大化し、延性が低下する。そのため（ｉ００〜９５０℃
の条件を設定した。
本発明において、上記温度範囲から急冷するのは、合金
鋼中に金属間化合物が析出しないためであり、これによ
って強圧下冷延を行っても延性の優れた素地が得られ、
割れ発生を防止できる。
鋼中に金属間化合物が析出しないためであり、これによ
って強圧下冷延を行っても延性の優れた素地が得られ、
割れ発生を防止できる。
以下本発明の実施例を発明する。
（実施例１）
構成成分として７．２％のＡ１１５．１９６のＣｒ。
０．２％のＭｎ 、 ０．０２％の８、０．００３％の
Ｐ。
Ｐ。
ｏ、ｏｏｇ％のＳ、０．０３％のＣｃ１残部実質的にＦ
ｅよりなる調料を真空溶解で製造した。この試験調料を
１１５０℃に加熱保定した後、熱間で３關厚まで圧延し
た。この試験材を９５０℃に加熱して水冷した後、２．
６ｍｍ厚まで表面研摩し、０．８＋ａ＋ｓ厚まで冷間圧
延した。
ｅよりなる調料を真空溶解で製造した。この試験調料を
１１５０℃に加熱保定した後、熱間で３關厚まで圧延し
た。この試験材を９５０℃に加熱して水冷した後、２．
６ｍｍ厚まで表面研摩し、０．８＋ａ＋ｓ厚まで冷間圧
延した。
このような方法で圧延することにより引張強度７２ｋｇ
ｆ ／−の耐食性に優れた薄板を作成することができ
た。
ｆ ／−の耐食性に優れた薄板を作成することができ
た。
（実施例２）
構成成分として、１０．１％のｌ！、３．０％のＣ「、
０．２％のＭｎ 、０．０４％の８、０．００５％のＰ
。
０．２％のＭｎ 、０．０４％の８、０．００５％のＰ
。
０．００７％の８１残部実質的にＦｅよりなる鋼を真空
溶解した後、熱間圧延で３關厚の試験材を作成した。こ
の試験材を７００℃に加熱して水冷した後、表面研摩し
、２．８ｍｍ厚とした後、、２順厚まで冷間圧延した。
溶解した後、熱間圧延で３關厚の試験材を作成した。こ
の試験材を７００℃に加熱して水冷した後、表面研摩し
、２．８ｍｍ厚とした後、、２順厚まで冷間圧延した。
この冷延板を７００℃に加熱後水冷した後、０．４８＋
ｕ厚まで冷間圧延し、７００℃に加熱水冷後、３回目の
冷延で０．２６ｍｍ厚の冷延材を作成した。これに１０
％以上の伸びを得るため７００”Ｃで１０分間の最終焼
鈍を施し、表面の粗度を整えるため、小圧下のスキンパ
ス圧延をして０．２５ｍ＋ｅ厚に仕上げた。
ｕ厚まで冷間圧延し、７００℃に加熱水冷後、３回目の
冷延で０．２６ｍｍ厚の冷延材を作成した。これに１０
％以上の伸びを得るため７００”Ｃで１０分間の最終焼
鈍を施し、表面の粗度を整えるため、小圧下のスキンパ
ス圧延をして０．２５ｍ＋ｅ厚に仕上げた。
このような方法で圧延することにより７５ｋｇ ｆ ／
−の引張強さ、９％の伸びをもつ耐食性、はんだ濡れ性
に優れた薄板を作成することができた。
−の引張強さ、９％の伸びをもつ耐食性、はんだ濡れ性
に優れた薄板を作成することができた。
（実施例３）
構成成分として９，９％のＡＮ、 ３．１９６のＣｒ
。
。
０．２％のＭｎ 、 ０．０３％のＳｉ 、 ０．０
０４％のＰｌｏ、００７％のＳ、０．０２％のＣｅ、残
部実質的にＦｅよりなる鋼を真空溶解で製造し、これを
１２００”Ｃに加熱保定した後、熱間で３ＩＩ＋１厚ま
で圧延し、温度が８５０℃の状態から水冷した。この試
験材を酸洗処理した後、、２ｍ＋ｓ厚に冷間圧延した。
０４％のＰｌｏ、００７％のＳ、０．０２％のＣｅ、残
部実質的にＦｅよりなる鋼を真空溶解で製造し、これを
１２００”Ｃに加熱保定した後、熱間で３ＩＩ＋１厚ま
で圧延し、温度が８５０℃の状態から水冷した。この試
験材を酸洗処理した後、、２ｍ＋ｓ厚に冷間圧延した。
この冷延板を７００℃に加熱後水冷した後、０．４８ｍ
＋＊厚まで冷間圧延し、さらに７００℃に加熱して水冷
した後０．２６ｍｍ厚まで冷間圧延しこれに最終焼鈍（
７００°ＣＩＯ分）を施し、スキンバス圧延をして０．
２５ｍ１１厚に仕上げた。
＋＊厚まで冷間圧延し、さらに７００℃に加熱して水冷
した後０．２６ｍｍ厚まで冷間圧延しこれに最終焼鈍（
７００°ＣＩＯ分）を施し、スキンバス圧延をして０．
２５ｍ１１厚に仕上げた。
このような方法で、圧延することにより、７４ｋｇ ｆ
／−の引張強さ、伸び９．５％のリードフレーム素材
を作成することができた。
／−の引張強さ、伸び９．５％のリードフレーム素材
を作成することができた。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明によればＦＯＡΩ−Ｃｒ合
金鋼を安定して冷間圧延でき、目的とする製品索材を確
実に提１」（できることは工業的に極めて価値が大きい
。
金鋼を安定して冷間圧延でき、目的とする製品索材を確
実に提１」（できることは工業的に極めて価値が大きい
。
第１図はＦｅ−ＡΩ−Ｃｒ合金ｍ（０，１ｍＩｍ材）の
焼鈍（加熱）温度と、伸び及び破断強度との関係を示す
図である。 復代理人 弁理士 田村弘明 カン］邑２遥膚Ｃてノ
焼鈍（加熱）温度と、伸び及び破断強度との関係を示す
図である。 復代理人 弁理士 田村弘明 カン］邑２遥膚Ｃてノ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）鋼片又は鋼材を加熱し、熱間圧延及び冷間圧延をへ
てＦｅ−Ａｌ−Ｃｒ系合金鋼板を製造する方法であって
、熱間圧延終了直後鋼板温度が６００〜９５０℃の温度
範囲にある状態から１００℃以下に急冷し、その後５０
％以上の圧下率で冷間圧延することを特徴とするＦｅ−
Ａｌ−Ｃｒ系合金鋼の圧延方法。 ２）鋼片又は鋼材を加熱し、熱間圧延及び冷間圧延をへ
てＦｅ−Ａｌ−Ｃｒ系合金鋼板を製造する方法であって
、熱間圧延終了後、鋼板を焼鈍し、鋼板温度が６００〜
９５０℃の温度範囲にある状態から１００℃以下に急冷
し、その後５０％以上の圧下率で冷間圧延することを特
徴とするＦｅ−Ａｌ−Ｃｒ系合金鋼の圧延方法。 ３）鋼片又は鋼材を加熱し、熱間圧延及び冷間圧延をへ
てＦｅ−Ａｌ−Ｃｒ系合金鋼板を製造する方法であって
、熱間圧延終了後、鋼板に中間焼鈍をはさむ２回（段階
）又はそれ以上の冷間圧延を行うに際し、鋼板温度が６
００〜９５０℃の温度範囲にある状態から １００℃以
下に急冷する中間焼鈍を行ってから５０％以上の圧下率
での冷間圧延を実施することを特徴とするＦｅ−Ａｌ−
Ｃｒ系合金鋼の圧延方法。 ４）熱間圧延工程において、６００〜９５０℃の温度範
囲から急冷することを特徴とする請求項３記載のＦｅ−
Ａｌ−Ｃｒ系合金鋼の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13549189A JPH032320A (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | Ｆｅ―Ａｌ―Ｃｒ系合金鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13549189A JPH032320A (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | Ｆｅ―Ａｌ―Ｃｒ系合金鋼の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH032320A true JPH032320A (ja) | 1991-01-08 |
Family
ID=15152978
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13549189A Pending JPH032320A (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | Ｆｅ―Ａｌ―Ｃｒ系合金鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH032320A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003070855A (ja) * | 2001-09-03 | 2003-03-11 | Yaskawa Electric Corp | 下肢駆動装置 |
| CN1318900C (zh) * | 2003-08-27 | 2007-05-30 | 第一毛织株式会社 | 光散射板和使用该光散射板的液晶显示器 |
| JP4819914B2 (ja) * | 2006-03-17 | 2011-11-24 | オットー・ボック・ヘルスケア・アイピー・ゲーエムベーハー・ウント・コンパニー・カーゲー | 関節装置 |
| US8177733B2 (en) | 2004-12-28 | 2012-05-15 | Honda Motor Co., Ltd. | Body weight support device and body weight support program |
-
1989
- 1989-05-29 JP JP13549189A patent/JPH032320A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003070855A (ja) * | 2001-09-03 | 2003-03-11 | Yaskawa Electric Corp | 下肢駆動装置 |
| JP4702585B2 (ja) * | 2001-09-03 | 2011-06-15 | 株式会社安川電機 | 下肢駆動装置 |
| CN1318900C (zh) * | 2003-08-27 | 2007-05-30 | 第一毛织株式会社 | 光散射板和使用该光散射板的液晶显示器 |
| US8177733B2 (en) | 2004-12-28 | 2012-05-15 | Honda Motor Co., Ltd. | Body weight support device and body weight support program |
| JP4819914B2 (ja) * | 2006-03-17 | 2011-11-24 | オットー・ボック・ヘルスケア・アイピー・ゲーエムベーハー・ウント・コンパニー・カーゲー | 関節装置 |
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