JP3212349B2 - 細粒高靭性構造用鋼板の製造法 - Google Patents
細粒高靭性構造用鋼板の製造法Info
- Publication number
- JP3212349B2 JP3212349B2 JP06642392A JP6642392A JP3212349B2 JP 3212349 B2 JP3212349 B2 JP 3212349B2 JP 06642392 A JP06642392 A JP 06642392A JP 6642392 A JP6642392 A JP 6642392A JP 3212349 B2 JP3212349 B2 JP 3212349B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- rolling
- structural steel
- steel sheet
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、細粒高靭性構造用の厚
鋼板を経済的にかつ生産性よく製造する方法に関するも
のである。
鋼板を経済的にかつ生産性よく製造する方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】近年、鋼材の強度、靭性、加工性等の諸
特性はその組織が微細化するほど向上することが一般的
な事実として広く知られ、鋼材の低温での靭性を向上さ
せるには結晶粒微細化がきわめて有効で各種分野で検討
がなされている。例えば、制御圧延の例として、フェラ
イト粒径を微細化する技術として特開昭５９−４７３２
３号公報の提案がある。しかしこの圧延方法は低温で加
熱し、未再結晶域で大きな加工を加える方法である。ま
た従来から鋼材の細粒化には特開昭５８−１９４３１号
公報に開示されているように、ＮｉやＮｂ等の合金を使
用している。
特性はその組織が微細化するほど向上することが一般的
な事実として広く知られ、鋼材の低温での靭性を向上さ
せるには結晶粒微細化がきわめて有効で各種分野で検討
がなされている。例えば、制御圧延の例として、フェラ
イト粒径を微細化する技術として特開昭５９−４７３２
３号公報の提案がある。しかしこの圧延方法は低温で加
熱し、未再結晶域で大きな加工を加える方法である。ま
た従来から鋼材の細粒化には特開昭５８−１９４３１号
公報に開示されているように、ＮｉやＮｂ等の合金を使
用している。
【０００３】また、加工熱処理技術による細粒化技術と
して、材料とプロセス，６（１９９０）．ｐ１７９６に
記載のように加工と熱処理を組み合わせてフェライト粒
径を３μｍ程度に細粒化する技術がある。更に、変態前
のオーステナイトを細粒化する方法として特開平２−３
０１５１号公報記載の方法がある。この方法は塑性加工
を加えつつ変態点を超えさせる技術で、到達オーステナ
イト粒径は５μｍである。
して、材料とプロセス，６（１９９０）．ｐ１７９６に
記載のように加工と熱処理を組み合わせてフェライト粒
径を３μｍ程度に細粒化する技術がある。更に、変態前
のオーステナイトを細粒化する方法として特開平２−３
０１５１号公報記載の方法がある。この方法は塑性加工
を加えつつ変態点を超えさせる技術で、到達オーステナ
イト粒径は５μｍである。
【０００４】また、鉄鋼の結晶粒超微細化部会報告書
（１９９１，３）に記載のようにＳＣＭ４３５材、オー
ステナイト系ステンレス鋼等において冷間加工を付与し
たマルテンサイトをＡｃ3 変態点直上に逆変態させて、
オーステナイトを超細粒化する方法が提案されている。
（１９９１，３）に記載のようにＳＣＭ４３５材、オー
ステナイト系ステンレス鋼等において冷間加工を付与し
たマルテンサイトをＡｃ3 変態点直上に逆変態させて、
オーステナイトを超細粒化する方法が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記し
た提案は実用時に次に述べるような問題を内在してお
り、改善が待たれている。特開昭５９−４７３２３号公
報の提案のように低温で加熱し、未再結晶域での加工量
を大きくし、かつ制御冷却を必須とし、圧延後の急冷に
より微細なフェライト及びマルテンサイトとする方法
は、他のスラブの加熱温度と対象のスラブの加熱温度が
異なるため、この前後で加熱操業条件を調整する時間が
必要となる。また、加熱効率の大幅な低下が避けられ
ず、更には未再結晶域での加工量を大きくするため、制
御圧延時の温度待ち時間が極めて長くなり、圧延効率の
低下、再加熱、及び制御冷却に伴うコスト上昇を招き、
生産性の向上を追求している現状における問題が多い。
た提案は実用時に次に述べるような問題を内在してお
り、改善が待たれている。特開昭５９−４７３２３号公
報の提案のように低温で加熱し、未再結晶域での加工量
を大きくし、かつ制御冷却を必須とし、圧延後の急冷に
より微細なフェライト及びマルテンサイトとする方法
は、他のスラブの加熱温度と対象のスラブの加熱温度が
異なるため、この前後で加熱操業条件を調整する時間が
必要となる。また、加熱効率の大幅な低下が避けられ
ず、更には未再結晶域での加工量を大きくするため、制
御圧延時の温度待ち時間が極めて長くなり、圧延効率の
低下、再加熱、及び制御冷却に伴うコスト上昇を招き、
生産性の向上を追求している現状における問題が多い。
【０００６】特開昭５８−１９４３１号公報に開示され
ているように、ＮｉやＮｂ等の合金の添加は、鋼材の製
造コストを引き上げるばかりでなく、多量の使用は鋼材
の溶接性の劣化を招き、溶接部の所定の特性を満足でき
ないことになる。
ているように、ＮｉやＮｂ等の合金の添加は、鋼材の製
造コストを引き上げるばかりでなく、多量の使用は鋼材
の溶接性の劣化を招き、溶接部の所定の特性を満足でき
ないことになる。
【０００７】また、加工熱処理技術を駆使して細粒化す
る技術として、材料とプロセス，６（１９９０）．ｐ１
７９６や特開平２−３０１５１号公報記載の方法では、
加工と熱処理を組み合わせる必要があるので、鋼板の製
造時の生産性の低下ばかりでなく、圧延機等の加工設備
近傍に熱処理ができる設備が必要で、設備面からも膨大
なコスト上昇を招く。
る技術として、材料とプロセス，６（１９９０）．ｐ１
７９６や特開平２−３０１５１号公報記載の方法では、
加工と熱処理を組み合わせる必要があるので、鋼板の製
造時の生産性の低下ばかりでなく、圧延機等の加工設備
近傍に熱処理ができる設備が必要で、設備面からも膨大
なコスト上昇を招く。
【０００８】冷間加工しその後γに逆変態させる技術も
きわめて強力な冷間圧延機が必要になり、鋼板製造設備
面からも大幅なコスト上昇を招く。本発明はこれらの問
題点を伴わずに、鋼材を細粒化させ母材の靭性を改善し
た鋼材を生産性良く、経済的に効率よく製造する方法を
提供することを課題とするものである。
きわめて強力な冷間圧延機が必要になり、鋼板製造設備
面からも大幅なコスト上昇を招く。本発明はこれらの問
題点を伴わずに、鋼材を細粒化させ母材の靭性を改善し
た鋼材を生産性良く、経済的に効率よく製造する方法を
提供することを課題とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を達成
するために、凝固後Ａｃ3 点以上に加熱した構造用鋼の
鋳片を、そのまま又は圧下を加え、表面温度をＡｒ3 点
以下の温度域まで２℃／秒以上の冷却速度にて冷却し、
その後、復熱させ板厚中心部が再結晶終了温度〜再結晶
終了温度＋１５０℃の温度域において圧下率３０％以上
の圧延を行ない、一旦圧延を中断し、表面温度をＡｒ3
点以下の温度域まで２℃／秒以上の冷却速度にて冷却
し、復熱後板厚中心部が未再結晶域の段階において圧下
率５０％以上で圧延し、圧延仕上げ温度をＡｒ3 点以上
とすることを第１の手段とする。
するために、凝固後Ａｃ3 点以上に加熱した構造用鋼の
鋳片を、そのまま又は圧下を加え、表面温度をＡｒ3 点
以下の温度域まで２℃／秒以上の冷却速度にて冷却し、
その後、復熱させ板厚中心部が再結晶終了温度〜再結晶
終了温度＋１５０℃の温度域において圧下率３０％以上
の圧延を行ない、一旦圧延を中断し、表面温度をＡｒ3
点以下の温度域まで２℃／秒以上の冷却速度にて冷却
し、復熱後板厚中心部が未再結晶域の段階において圧下
率５０％以上で圧延し、圧延仕上げ温度をＡｒ3 点以上
とすることを第１の手段とする。
【００１０】更に本発明は上記手段１の圧延終了後に５
℃／秒以上の冷却速度で、６５０℃以下の温度に加速冷
却を行なうことを第２の手段とし、上記手段１の圧延終
了後引き続き焼入れ焼戻し処理を行なうことを第３の手
段とする。
℃／秒以上の冷却速度で、６５０℃以下の温度に加速冷
却を行なうことを第２の手段とし、上記手段１の圧延終
了後引き続き焼入れ焼戻し処理を行なうことを第３の手
段とする。
【００１１】本発明が対象とする構造用鋼は、例えば、
前記した特公昭５８−１４８４９号公報に記載され、次
記するように、通常の溶接構造用鋼が所要の材質を得る
ために、従来から当業分野での活用で確認されている作
用・効果の関係を基に定めている添加元素の種類と量を
同様に使用して同等の作用と効果が得られる。従って、
これ等を含む鋼を本発明は対象鋼とするものである。
前記した特公昭５８−１４８４９号公報に記載され、次
記するように、通常の溶接構造用鋼が所要の材質を得る
ために、従来から当業分野での活用で確認されている作
用・効果の関係を基に定めている添加元素の種類と量を
同様に使用して同等の作用と効果が得られる。従って、
これ等を含む鋼を本発明は対象鋼とするものである。
【００１２】これ等の各成分元素につきその添加理由と
量を以下に示す。Ｃは鋼の強度を向上させるために有効
な成分として添加するものであるが、０．２０％を超え
る過剰な含有量では、島状マルテンサイトを析出し、Ｈ
ＡＺ靭性を著しく劣化させるので０．２０％以下に規制
する。
量を以下に示す。Ｃは鋼の強度を向上させるために有効
な成分として添加するものであるが、０．２０％を超え
る過剰な含有量では、島状マルテンサイトを析出し、Ｈ
ＡＺ靭性を著しく劣化させるので０．２０％以下に規制
する。
【００１３】Ｓｉは溶鋼の脱酸元素と強度増加元素とし
て添加するが、０．０１％未満では脱酸効果が不十分で
あり、１．０％を超えて添加すると、ＨＡＺの靭性が低
下するため、添加量は０．０１〜１．０％に規制する。
て添加するが、０．０１％未満では脱酸効果が不十分で
あり、１．０％を超えて添加すると、ＨＡＺの靭性が低
下するため、添加量は０．０１〜１．０％に規制する。
【００１４】Ｍｎも脱酸成分元素として必要であり、
０．３％未満では鋼の清浄度を低下して加工性を害す
る。また鋼材の強度を向上する成分として０．３％以上
の添加が必要である。しかし、Ｍｎは過剰の添加により
溶接性を著しく劣化する。そのため２．０％を上限とす
る。
０．３％未満では鋼の清浄度を低下して加工性を害す
る。また鋼材の強度を向上する成分として０．３％以上
の添加が必要である。しかし、Ｍｎは過剰の添加により
溶接性を著しく劣化する。そのため２．０％を上限とす
る。
【００１５】ＡｌはＡｌ窒化物により鋼の結晶粒径が微
細化できるので必要である。しかし添加量が少ないとそ
の効果がなく、過剰の場合には鋼中の酸素との結合によ
り酸化物系の介在物を形成して鋼の清浄度を低下させる
ため、添加量は０．００１〜０．２％に規制する。
細化できるので必要である。しかし添加量が少ないとそ
の効果がなく、過剰の場合には鋼中の酸素との結合によ
り酸化物系の介在物を形成して鋼の清浄度を低下させる
ため、添加量は０．００１〜０．２％に規制する。
【００１６】Ｎは不可避的に含有される元素であるが、
過剰の添加は島状マルテンサイトの生成を促進するた
め、０．０２０％を上限とする。Ｐはミクロ偏析による
ＨＡＺの靭性と耐割れ性の劣化を防ぐため、０．０１５
％を上限としている。Ｓは粗大なＡ系介在物を形成して
母材の靭性、異方性（圧延方向とそれに直角方向の物性
の差）の悪化を防止するため、０．００５％を上限とし
て規定する。本発明が対象とする構造用鋼の基本成分は
以上である。これを基本に母材強度の上昇或いは、継手
靭性の向上を目的として、要求される性質に応じて合金
元素を添加する場合は、添加し過ぎると、溶接性の確保
が困難になる。そこで合金の添加量としては、Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｗ，Ｃｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔ
ａ，Ｈｆ，希土類元素，Ｙ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｅ，Ｓｅ，
Ｂの１種類以上を添加できるが合計で４．５％以内に規
制している。
過剰の添加は島状マルテンサイトの生成を促進するた
め、０．０２０％を上限とする。Ｐはミクロ偏析による
ＨＡＺの靭性と耐割れ性の劣化を防ぐため、０．０１５
％を上限としている。Ｓは粗大なＡ系介在物を形成して
母材の靭性、異方性（圧延方向とそれに直角方向の物性
の差）の悪化を防止するため、０．００５％を上限とし
て規定する。本発明が対象とする構造用鋼の基本成分は
以上である。これを基本に母材強度の上昇或いは、継手
靭性の向上を目的として、要求される性質に応じて合金
元素を添加する場合は、添加し過ぎると、溶接性の確保
が困難になる。そこで合金の添加量としては、Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｗ，Ｃｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔ
ａ，Ｈｆ，希土類元素，Ｙ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｅ，Ｓｅ，
Ｂの１種類以上を添加できるが合計で４．５％以内に規
制している。
【００１７】本発明における鋳片の加熱温度はオーステ
ナイトの粗大化防止のため１２００℃を上限とし、下限
温度は圧延の作業を考慮すると９００℃以上が望まし
い。またＮｂ元素を含む鋼材は、Ｎｂを完全固溶させる
ために１１００℃以上の加熱が必要となる。また、圧延
の終了温度をＡｒ3 点温度未満にすると、オーステナイ
トから変態したフェライトが加工されて表層部の靭性が
劣化するので、本発明における圧延終了温度はＡｒ3 点
温度以上とした。
ナイトの粗大化防止のため１２００℃を上限とし、下限
温度は圧延の作業を考慮すると９００℃以上が望まし
い。またＮｂ元素を含む鋼材は、Ｎｂを完全固溶させる
ために１１００℃以上の加熱が必要となる。また、圧延
の終了温度をＡｒ3 点温度未満にすると、オーステナイ
トから変態したフェライトが加工されて表層部の靭性が
劣化するので、本発明における圧延終了温度はＡｒ3 点
温度以上とした。
【００１８】
【作用】本発明者等は、前記従来技術が有する問題を解
決すると共に、本発明の課題を達成するため、一般的な
構造用鋼を代表する供試鋼として、実施例の表１に示す
鋼種９を用いて種々実験検討を繰り返した。
決すると共に、本発明の課題を達成するため、一般的な
構造用鋼を代表する供試鋼として、実施例の表１に示す
鋼種９を用いて種々実験検討を繰り返した。
【００１９】本発明者等は、生産性良く、経済的に母材
靭性を向上する方法を確立するために、圧延温度が下が
りにくい板厚中心部の温度と時間の関係の調査を実施し
た。その結果を図１に示す。
靭性を向上する方法を確立するために、圧延温度が下が
りにくい板厚中心部の温度と時間の関係の調査を実施し
た。その結果を図１に示す。
【００２０】本発明者等は、この実態を活用し、従来技
術に共通する生産性の低下と経済性の悪化の要因となっ
ている鋳片の極端な低温加熱、及び従来行なわれている
圧延温度の調整のための滞留・待機、更には低温域での
再加熱圧延等を用いることなく、従来技術で得られてい
たと同等又はそれ以上の母材靭性を有する鋼板の製造方
法を確立するため、次の３点に着眼し、実験検討を重ね
た。
術に共通する生産性の低下と経済性の悪化の要因となっ
ている鋳片の極端な低温加熱、及び従来行なわれている
圧延温度の調整のための滞留・待機、更には低温域での
再加熱圧延等を用いることなく、従来技術で得られてい
たと同等又はそれ以上の母材靭性を有する鋼板の製造方
法を確立するため、次の３点に着眼し、実験検討を重ね
た。
【００２１】圧延中の鋳片を再結晶終了温度近傍まで
に早期に冷却させ、再結晶終了温度域での圧延及び鋼板
の結晶粒の微細化の関係。 鋳片を再結晶終了後から未再結晶温度域圧延を実施す
る前に冷却することによる変態前のオーステナイト中へ
の歪みの蓄積と変態フェライト粒径の関係。 との組み合わせと、母材靭性の関係。 よく知られているように被加工鋼材の温度履歴と加工量
が変化すれば、再結晶が終了する温度は変化する。従っ
て図示した再結晶終了温度及びこれに対応する圧延材の
板厚は一例である。
に早期に冷却させ、再結晶終了温度域での圧延及び鋼板
の結晶粒の微細化の関係。 鋳片を再結晶終了後から未再結晶温度域圧延を実施す
る前に冷却することによる変態前のオーステナイト中へ
の歪みの蓄積と変態フェライト粒径の関係。 との組み合わせと、母材靭性の関係。 よく知られているように被加工鋼材の温度履歴と加工量
が変化すれば、再結晶が終了する温度は変化する。従っ
て図示した再結晶終了温度及びこれに対応する圧延材の
板厚は一例である。
【００２２】本発明者等は、板厚中心部の温度に着目
し、再結晶域での圧下温度と再結晶完了後のオーステナ
イト粒径の関係を調査した。その結果を図２に示す。同
図より再結晶終了温度〜再結晶終了温度＋１５０℃の範
囲が、再結晶後のオーステナイト粒径の細粒化に有効で
あることがわかった。上記温度範囲での圧下率の影響を
調査した結果を図３に示す。同図より圧下率は３０％以
上必要であることが判明した。
し、再結晶域での圧下温度と再結晶完了後のオーステナ
イト粒径の関係を調査した。その結果を図２に示す。同
図より再結晶終了温度〜再結晶終了温度＋１５０℃の範
囲が、再結晶後のオーステナイト粒径の細粒化に有効で
あることがわかった。上記温度範囲での圧下率の影響を
調査した結果を図３に示す。同図より圧下率は３０％以
上必要であることが判明した。
【００２３】更に本発明者等は、未再結晶域で、いかに
歪を蓄積するかを検討した結果、一旦圧延を中断し、２
℃／秒以上の冷却速度で表面温度Ａｒ3 以下まで冷却を
実施し、表面部と中心部に変形抵抗差をつけて靭性に及
ぼす影響を実施検討した。その結果を図４に示す。
歪を蓄積するかを検討した結果、一旦圧延を中断し、２
℃／秒以上の冷却速度で表面温度Ａｒ3 以下まで冷却を
実施し、表面部と中心部に変形抵抗差をつけて靭性に及
ぼす影響を実施検討した。その結果を図４に示す。
【００２４】図４の製造条件は次の通りである。 鋼種 ：表１の９ 加熱温度：１１７０℃ 鋳片厚 ：２５０mm 仕上温度：７７０℃ 製品厚 ：１９mm 再結晶終了温度〜再結晶終了温度＋１５０℃での圧下率
＝３５％
＝３５％
【００２５】未再結晶での圧延の前に冷却を実施したも
のは、冷却を実施しないものに比べ、靭性が良好になっ
ていた。また、未再結晶域での圧下率の影響についても
検討した結果、５０％以上の圧下量を加えると、母材の
靭性が顕著に良好になることがわかった。
のは、冷却を実施しないものに比べ、靭性が良好になっ
ていた。また、未再結晶域での圧下率の影響についても
検討した結果、５０％以上の圧下量を加えると、母材の
靭性が顕著に良好になることがわかった。
【００２６】その理由は、未再結晶域での変形抵抗差に
起因した累積歪蓄積効果が助長されたものと推察され
る。オーステナイト粒の粒成長防止の観点から板厚中心
部の温度を上記最適温度域まで早期に到達させるための
表面の冷却条件として、Ａｒ3 点以下に２℃／秒以上の
冷却速度で冷却することが有効であることが板厚方向の
熱伝導解析結果から明らかとなった。
起因した累積歪蓄積効果が助長されたものと推察され
る。オーステナイト粒の粒成長防止の観点から板厚中心
部の温度を上記最適温度域まで早期に到達させるための
表面の冷却条件として、Ａｒ3 点以下に２℃／秒以上の
冷却速度で冷却することが有効であることが板厚方向の
熱伝導解析結果から明らかとなった。
【００２７】以上により得た構造用鋼板の強度を加速冷
却により向上するには、圧延終了後に水、水蒸気、気水
混合体等の何れかの冷却剤を使用して、冷却速度５℃／
秒以上、冷却停止温度６５０℃以下の加速冷却を行なえ
ば良く、また、以上により得た本発明の構造用鋼板を上
記圧延後、焼入れ焼戻しを行なうと本発明の効果を損な
うことなく強度、靭性を向上できることが判明した。本
発明は以上の知見を基になされたものである。
却により向上するには、圧延終了後に水、水蒸気、気水
混合体等の何れかの冷却剤を使用して、冷却速度５℃／
秒以上、冷却停止温度６５０℃以下の加速冷却を行なえ
ば良く、また、以上により得た本発明の構造用鋼板を上
記圧延後、焼入れ焼戻しを行なうと本発明の効果を損な
うことなく強度、靭性を向上できることが判明した。本
発明は以上の知見を基になされたものである。
【００２８】
【実施例】本発明の供試鋼の成分は、前記した一般的な
構造用鋼の元素と添加量であれば何れの組み合わせでも
良いが、強度レベルが異なる代表的な構造用鋼として本
実施例に用いた鋼の化学成分を表１に、製造条件を表２
に、その時使用した圧延パススケジュールと圧延中の冷
却条件を表３に、得られた材質を表４に比較例を併記し
て示す。
構造用鋼の元素と添加量であれば何れの組み合わせでも
良いが、強度レベルが異なる代表的な構造用鋼として本
実施例に用いた鋼の化学成分を表１に、製造条件を表２
に、その時使用した圧延パススケジュールと圧延中の冷
却条件を表３に、得られた材質を表４に比較例を併記し
て示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【表５】
【００３４】
【表６】
【００３５】
【表７】
【００３６】
【表８】
【００３７】表１に示す供試鋼の鋼種１〜３は４０キロ
級鋼、鋼種４〜７は５０キロ級鋼、鋼種８〜１０は６０
キロ級鋼である。それぞれには必要に応じ合金元素を添
加している。表２に示す通り、鋼種１〜１０を使用した
本発明例のNo．Ａ１〜Ａ１０は所要の強度を有し、靭性
もｖＴｒｓで−１０８〜−１３０℃と良好な値であっ
た。
級鋼、鋼種４〜７は５０キロ級鋼、鋼種８〜１０は６０
キロ級鋼である。それぞれには必要に応じ合金元素を添
加している。表２に示す通り、鋼種１〜１０を使用した
本発明例のNo．Ａ１〜Ａ１０は所要の強度を有し、靭性
もｖＴｒｓで−１０８〜−１３０℃と良好な値であっ
た。
【００３８】これに対し、No．Ｂ１〜Ｂ１０の比較例は
何れも本発明に示す製造条件を満足しておらずそれぞれ
に問題がある。すなわち再結晶終了温度〜再結晶終了温
度＋１５０℃での圧下率が３０％に満たない比較例のN
o．Ｂ３，Ｂ４は、それぞれ同じ供試鋼を用いて製造し
た本発明例のNo．Ａ３，Ａ４に比べ母材靭性が劣化して
いた。再結晶域での冷却がない比較例のNo．Ｂ１，Ｂ
３，Ｂ４，Ｂ７，Ｂ８，Ｂ９はそれぞれ同じ供試鋼を用
いて製造した本発明例のNo．Ａ１，Ａ３，Ａ４，Ａ７，
Ａ８，Ａ９に比べ母材靭性が劣化していた。未再結晶域
での圧延前に冷却がない比較例のNo．Ｂ１，Ｂ２，Ｂ
５，Ｂ６，Ｂ７，Ｂ８，Ｂ９はそれぞれ同じ供試鋼を用
いて製造した本発明例のNo．Ａ１，Ａ２，Ａ５，Ａ６，
Ａ７，Ａ８，Ａ９に比べ母材靭性が劣化していた。ま
た、Ｎｂ添加鋼で加熱温度が９８５℃と低い比較例No．
Ｂ１０は靭性は優れているものの強度が所要の強度に達
しなかった。
何れも本発明に示す製造条件を満足しておらずそれぞれ
に問題がある。すなわち再結晶終了温度〜再結晶終了温
度＋１５０℃での圧下率が３０％に満たない比較例のN
o．Ｂ３，Ｂ４は、それぞれ同じ供試鋼を用いて製造し
た本発明例のNo．Ａ３，Ａ４に比べ母材靭性が劣化して
いた。再結晶域での冷却がない比較例のNo．Ｂ１，Ｂ
３，Ｂ４，Ｂ７，Ｂ８，Ｂ９はそれぞれ同じ供試鋼を用
いて製造した本発明例のNo．Ａ１，Ａ３，Ａ４，Ａ７，
Ａ８，Ａ９に比べ母材靭性が劣化していた。未再結晶域
での圧延前に冷却がない比較例のNo．Ｂ１，Ｂ２，Ｂ
５，Ｂ６，Ｂ７，Ｂ８，Ｂ９はそれぞれ同じ供試鋼を用
いて製造した本発明例のNo．Ａ１，Ａ２，Ａ５，Ａ６，
Ａ７，Ａ８，Ａ９に比べ母材靭性が劣化していた。ま
た、Ｎｂ添加鋼で加熱温度が９８５℃と低い比較例No．
Ｂ１０は靭性は優れているものの強度が所要の強度に達
しなかった。
【００３９】
【発明の効果】本発明は以上の説明から明らかな通り、
前記の手段により発生する前記の作用を活用することに
より、母材靭性が安定して経済的に製造する技術を確立
したもので、本発明の利用分野への波及効果はきわめて
大きい。
前記の手段により発生する前記の作用を活用することに
より、母材靭性が安定して経済的に製造する技術を確立
したもので、本発明の利用分野への波及効果はきわめて
大きい。
【図１】加熱抽出からの時間と温度の関係を示す図表で
ある。
ある。
【図２】再結晶域での圧延温度域と再結晶完了後の平均
γ粒径の関係を示す図表である。
γ粒径の関係を示す図表である。
【図３】再結晶域での圧下率と再結晶完了後の平均γ粒
径の関係を示す図表である。
径の関係を示す図表である。
【図４】未再結晶域での圧下率と靭性の関係を示す図表
である。
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉川 宏 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株 式会社 大分製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭59−20421（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−53020（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−61321（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−20413（ＪＰ，Ａ) 特公 平２−15605（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/00 - 8/10
Claims (4)
- 【請求項１】 凝固後Ａｃ3 点以上に加熱した構造用鋼
の鋳片の表面温度をＡｒ3 点以下の温度域まで２℃／秒
以上の冷却速度にて冷却し、その後、復熱させ板厚中心
部が再結晶終了温度〜再結晶終了温度＋１５０℃の温度
域において圧下率３０％以上の圧延を行ない、一旦圧延
を中断し、表面温度をＡｒ3 点以下の温度域まで２℃／
秒以上の冷却速度にて冷却し、復熱後板厚中心部が未再
結晶域の段階において圧下率５０％以上で圧延し、圧延
仕上げ温度をＡｒ3 点以上とすることを特徴とする細粒
高靭性構造用鋼板の製造法。 - 【請求項２】 凝固後Ａｃ 3 点以上に加熱した構造用鋼
の鋳片に圧下を加えた後、表面温度をＡｒ 3 点以下の温
度域まで２℃／秒以上の冷却速度にて冷却することを特
徴とする請求項１記載の細粒高靭性構造用鋼板の製造
法。 - 【請求項３】 圧延終了後に５℃／秒以上の冷却速度で
６５０℃以下の温度に加速冷却を行なうことを特徴とす
る請求項１又は２に記載の細粒高靭性構造鋼板の製造
法。 - 【請求項４】 圧延終了後に引き続き焼入れ焼戻し処理
を行なうことを特徴とする請求項１又は２に記載の細粒
高靭性構造鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06642392A JP3212349B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 細粒高靭性構造用鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06642392A JP3212349B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 細粒高靭性構造用鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05271763A JPH05271763A (ja) | 1993-10-19 |
| JP3212349B2 true JP3212349B2 (ja) | 2001-09-25 |
Family
ID=13315372
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06642392A Expired - Fee Related JP3212349B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 細粒高靭性構造用鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3212349B2 (ja) |
-
1992
- 1992-03-24 JP JP06642392A patent/JP3212349B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05271763A (ja) | 1993-10-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3314295B2 (ja) | 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法 | |
| JPH064903B2 (ja) | 脆性き裂伝播停止特性の優れた厚鋼板およびその製造法 | |
| JP3879440B2 (ja) | 高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3842836B2 (ja) | 低温靱性に優れた高張力鋼材の製造方法 | |
| JP3383148B2 (ja) | 靱性に優れた高張力鋼の製造方法 | |
| JP3212348B2 (ja) | 細粒厚鋼板の製造法 | |
| JP3261515B2 (ja) | 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法 | |
| JP3212349B2 (ja) | 細粒高靭性構造用鋼板の製造法 | |
| JPH0629480B2 (ja) | 強度、延性、靱性及び疲労特性に優れた熱延高張力鋼板及びその製造方法 | |
| JP2953919B2 (ja) | 高靱性高強度鋼用鋳片及びその鋳片による圧延形鋼の製造方法 | |
| JP2555436B2 (ja) | 加工性の優れた熱延鋼板とその製造法 | |
| JP3212344B2 (ja) | 低温での靭性が優れた溶接用構造用厚鋼板の製造法 | |
| JP3217111B2 (ja) | 高強度高靭性構造用厚鋼板の製造法 | |
| JP3462922B2 (ja) | 強度・靭性に優れた高張力鋼板の製造方法 | |
| JP3279335B2 (ja) | 高強度高靭性構造用鋼板の製造法 | |
| JP2990214B2 (ja) | 加工性にすぐれる極低Ｃ系の薄物熱延原板の合金化溶融Ｚｎめつき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH07126797A (ja) | 低温靭性に優れた厚鋼板の製造方法 | |
| JP3212347B2 (ja) | 低温での靭性が優れた構造用厚鋼板の製造法 | |
| JP2669172B2 (ja) | 面内異方性の小さい高ｒ値熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3485737B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚鋼板の製造方法 | |
| JP3021071B2 (ja) | 高強度高靭性構造用厚鋼板の製造方法 | |
| JP3502809B2 (ja) | 靭性の優れた鋼材の製造方法 | |
| JP3237861B2 (ja) | 高強度高靭性構造用鋼板の製造方法 | |
| JP3502850B2 (ja) | 靭性の優れた鋼材の高効率製造方法 | |
| JP3009750B2 (ja) | 低温靭性の優れた構造用鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010612 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |