JP2555436B2 - 加工性の優れた熱延鋼板とその製造法 - Google Patents
加工性の優れた熱延鋼板とその製造法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、加工性の優れた熱延鋼板の製造に係り、よ
り詳しくは、優れた伸びフランジ性を有する熱延鋼板と
その製造法に関する。
り詳しくは、優れた伸びフランジ性を有する熱延鋼板と
その製造法に関する。
（従来の技術及び解決しようとする課題） ホイールリム、ディスクをはじめとする自動車用部
材、或いは建設工事足場用クランプをはじめとする建設
用部材等々の部材としては、特に良好な伸びフランジ性
を有する部材が必要とされている。
材、或いは建設工事足場用クランプをはじめとする建設
用部材等々の部材としては、特に良好な伸びフランジ性
を有する部材が必要とされている。
従来、このような伸びフランジ性の良好な鋼板として
は、フェライト＋ベイナイト鋼（特開昭58−42726号）
或いはフェライト＋ベイナイト＋マルテンサイト鋼（特
開昭57−70257号）等が一般に知られている。
は、フェライト＋ベイナイト鋼（特開昭58−42726号）
或いはフェライト＋ベイナイト＋マルテンサイト鋼（特
開昭57−70257号）等が一般に知られている。
しかし、これらの鋼は、Siを比較的多量に添加するた
め、高コストとなるばかりでなく、フェライト粒径が粗
大化すると共に第２相が硬質なものとなり易く、伸びフ
ランジ性の良好な鋼を得る条件が狭いと云う問題があ
る。また、Siを多量に添加すると赤い島状スケールが発
生し易く、操業上更にその対策を講じる必要が生じると
云う問題がある。
め、高コストとなるばかりでなく、フェライト粒径が粗
大化すると共に第２相が硬質なものとなり易く、伸びフ
ランジ性の良好な鋼を得る条件が狭いと云う問題があ
る。また、Siを多量に添加すると赤い島状スケールが発
生し易く、操業上更にその対策を講じる必要が生じると
云う問題がある。
本発明は、上記従来技術の問題点を解決するためにな
されたものであって、伸びフランジ生の優れた熱延鋼板
を安価に提供することを目的とし、またその製造法を提
供することを目的とするものである。
されたものであって、伸びフランジ生の優れた熱延鋼板
を安価に提供することを目的とし、またその製造法を提
供することを目的とするものである。
（課題を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者等は、Si量を節減
する成分調整を前提とし、より安価で容易に伸びフラン
ジ性の良好な熱延鋼板を得ることができる方策について
鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成させるに至ったの
である。
する成分調整を前提とし、より安価で容易に伸びフラン
ジ性の良好な熱延鋼板を得ることができる方策について
鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成させるに至ったの
である。
すなわち、本発明は、C:0.03〜0.12％、Si:0.01％以
下、Mn:0.8〜2.0％、P:0.01〜0.03％及びTi:0.01〜0.08
％を含み、必要に応じて更に、Ca及び希土類元素のうち
の１種又は２種以上を合計で0.001〜0.02％含み、残部
が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼であって、平均粒径
５μｍ以上20μｍ以下のポリゴナルフェライトと面積率
で３〜40％の微細なベイナイトからなる組織を有するこ
とを特徴とする伸びフランジ性の優れた熱延鋼板を要旨
とするものである。
下、Mn:0.8〜2.0％、P:0.01〜0.03％及びTi:0.01〜0.08
％を含み、必要に応じて更に、Ca及び希土類元素のうち
の１種又は２種以上を合計で0.001〜0.02％含み、残部
が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼であって、平均粒径
５μｍ以上20μｍ以下のポリゴナルフェライトと面積率
で３〜40％の微細なベイナイトからなる組織を有するこ
とを特徴とする伸びフランジ性の優れた熱延鋼板を要旨
とするものである。
また、該熱延鋼板の製造法の一つは、上記組成の鋼の
鋼片或いは連続鋳造された鋳片を、1150〜1300℃の温度
域に加熱した後、仕上げ温度をAr3〜900℃とし、且つ、
Ar3＋150℃以下での最終パスの圧下率が10％以上とする
条件で熱間圧延を行い、その後、平均冷却速度30〜150
℃/secで急冷し、250〜540℃で巻取ることを特徴とする
ものである。
鋼片或いは連続鋳造された鋳片を、1150〜1300℃の温度
域に加熱した後、仕上げ温度をAr3〜900℃とし、且つ、
Ar3＋150℃以下での最終パスの圧下率が10％以上とする
条件で熱間圧延を行い、その後、平均冷却速度30〜150
℃/secで急冷し、250〜540℃で巻取ることを特徴とする
ものである。
更に、該熱延鋼板の他の製造法は、上記組成の鋼の鋼
片或いは連続鋳造された鋳片を、1150〜1300℃の温度域
に加熱した後、仕上げ温度をAr3〜900℃とし、且つ、最
終パスを含む２パス以上の圧延を３秒以内で累積圧下率
が25％以上となる条件で熱間圧延を行い、その後、平均
冷却速度30〜150℃/secで急冷し、250〜540℃で巻取る
ことを特徴とするものである。
片或いは連続鋳造された鋳片を、1150〜1300℃の温度域
に加熱した後、仕上げ温度をAr3〜900℃とし、且つ、最
終パスを含む２パス以上の圧延を３秒以内で累積圧下率
が25％以上となる条件で熱間圧延を行い、その後、平均
冷却速度30〜150℃/secで急冷し、250〜540℃で巻取る
ことを特徴とするものである。
（作用） 以下、本発明について更に詳細に説明する。
前述のように、本発明者等は、0.01％以下の如く低Si
含有鋼において、より安価で容易に伸びフランジ性の良
好な熱延鋼板を得るために鋭意検討した結果、平均粒径
５μｍ以上20μｍ以下のポリゴナルフェライト（PF）と
面積率で３〜40％の微細なベイナイト（Ｂ）からなる組
織とすることにより、非常に良好なTS（引張強さ）−λ
（穴拡げ率（％））バランス（伸びフランジ性）を有す
ることを見い出した。
含有鋼において、より安価で容易に伸びフランジ性の良
好な熱延鋼板を得るために鋭意検討した結果、平均粒径
５μｍ以上20μｍ以下のポリゴナルフェライト（PF）と
面積率で３〜40％の微細なベイナイト（Ｂ）からなる組
織とすることにより、非常に良好なTS（引張強さ）−λ
（穴拡げ率（％））バランス（伸びフランジ性）を有す
ることを見い出した。
すなわち、第１図及び第２図は検討結果をまとめたも
のであり、まず、第１図はTS−λバランスに及ぼすPF粒
径の影響を示している。同図より、PF平均粒径を５〜20
μｍに制御することによりTS×λ≧6000の良好な熱延鋼
板を得ることができることがわかる。またこの時、残部
のＢ相の面積率は第２図に示すように３〜40％とする必
要があり、３％未満では実質上パーライト或いはセメン
タイトを含んだ組織となり、伸びフランジ性が劣化す
る。一方、Ｂ面積率が40％を超えると、特に伸びの劣化
が著しく、加工の厳しい部品に適用するのが困難とな
る。
のであり、まず、第１図はTS−λバランスに及ぼすPF粒
径の影響を示している。同図より、PF平均粒径を５〜20
μｍに制御することによりTS×λ≧6000の良好な熱延鋼
板を得ることができることがわかる。またこの時、残部
のＢ相の面積率は第２図に示すように３〜40％とする必
要があり、３％未満では実質上パーライト或いはセメン
タイトを含んだ組織となり、伸びフランジ性が劣化す
る。一方、Ｂ面積率が40％を超えると、特に伸びの劣化
が著しく、加工の厳しい部品に適用するのが困難とな
る。
次に、上記のPF粒径とベイナイト面積率の所望の範囲
に制御するための条件として、化学成分及び熱延条件に
ついて説明する。
に制御するための条件として、化学成分及び熱延条件に
ついて説明する。
まず、本発明における化学成分の限定理由について説
明する。
明する。
C: Ｃは所望のベイナイト面積率を得る上で必要な元素で
あり、その効果を発揮させるには0.03％以上の含有が必
要である。しかし、多すぎると延性の劣化が著しく、ま
た溶接性も劣化するので、0.12％を上限とする。
あり、その効果を発揮させるには0.03％以上の含有が必
要である。しかし、多すぎると延性の劣化が著しく、ま
た溶接性も劣化するので、0.12％を上限とする。
Si: Siは、ポリゴナルフェライトの生成・成長を促進する
ため、上記の所望のPF平均粒径を得るには0.01％以下に
制限する必要がある。
ため、上記の所望のPF平均粒径を得るには0.01％以下に
制限する必要がある。
Mn: Mnは低Ｃ化による強度低下の補償及びベイナイト組織
を得るための不可欠の元素である。しかし、含有量が0.
8％に満たないと所望の強度及び組織が得られず、一
方、2.0％を超えると延性が劣化するほか、製造コスト
が上昇するので好ましくない。
を得るための不可欠の元素である。しかし、含有量が0.
8％に満たないと所望の強度及び組織が得られず、一
方、2.0％を超えると延性が劣化するほか、製造コスト
が上昇するので好ましくない。
P: Ｐは溶接性を劣化するので0.03％以下とし、少ないほ
ど好ましい。しかし、0.01％未満にしても改善効果は余
りなく、却ってコスト上昇を招くので、Ｐ含有量は0.01
〜0.03％の範囲とする。
ど好ましい。しかし、0.01％未満にしても改善効果は余
りなく、却ってコスト上昇を招くので、Ｐ含有量は0.01
〜0.03％の範囲とする。
Ti: Tiはポリゴナルフェライトの微細化に効果があると共
にベイナイト組織を得やすくする効果があり、しかも、
介在物の形態制御にも効果があり、伸びフランジ性を改
善する。しかし、0.01％未満ではこのような効果がな
く、また0.08％を超えて含有させると組織が微細になり
すぎ、TS−λバランスを劣化させるので好ましくない。
にベイナイト組織を得やすくする効果があり、しかも、
介在物の形態制御にも効果があり、伸びフランジ性を改
善する。しかし、0.01％未満ではこのような効果がな
く、また0.08％を超えて含有させると組織が微細になり
すぎ、TS−λバランスを劣化させるので好ましくない。
なお、上記元素の他に、必要に応じてCa及び希土類元
素（REM）の１種又は２種以上の合計を適量で添加する
ことができる。これらの元素は硫化物形態制御を通じて
伸びフランジ性の改善に寄与する。しかし、含有量が0.
001％未満ではその効果が得られず、0.01％を超えると
その効果が飽和点に達し、経済的でなくなるだけでな
く、介在物量を増加するので、添加する場合には、Ca及
び希土類元素の１種又は２種以上の合計を0.001〜0.01
％の範囲で添加する。
素（REM）の１種又は２種以上の合計を適量で添加する
ことができる。これらの元素は硫化物形態制御を通じて
伸びフランジ性の改善に寄与する。しかし、含有量が0.
001％未満ではその効果が得られず、0.01％を超えると
その効果が飽和点に達し、経済的でなくなるだけでな
く、介在物量を増加するので、添加する場合には、Ca及
び希土類元素の１種又は２種以上の合計を0.001〜0.01
％の範囲で添加する。
次に熱延条件について説明する。
上記鋼は、常法により鋼片或いは連続鋳造にて鋳片と
し、熱間圧延に先立って、1150℃以上の温度に加熱す
る。該加熱温度が低いと、Tiが素地中に完全に固溶し得
ないため、その後のTi炭窒化物等の析出が十分行われ
ず、熱延後の組織の微細化を図ることができない。一
方、加熱コストとγ粒径の粗大化防止の観点から、加熱
温度の上限は1300℃とする。
し、熱間圧延に先立って、1150℃以上の温度に加熱す
る。該加熱温度が低いと、Tiが素地中に完全に固溶し得
ないため、その後のTi炭窒化物等の析出が十分行われ
ず、熱延後の組織の微細化を図ることができない。一
方、加熱コストとγ粒径の粗大化防止の観点から、加熱
温度の上限は1300℃とする。
加熱された鋼片又は鋳片は、以下の条件で熱間圧延す
る。
る。
すなわち、仕上げ温度は、γの微細化を図るために90
0℃以下とし、且つ、２相域で圧延すると加工組織が残
り、伸びフランジ性が劣化するため、Ar3以上とする。
0℃以下とし、且つ、２相域で圧延すると加工組織が残
り、伸びフランジ性が劣化するため、Ar3以上とする。
圧下率は、γ−αの変態前のγを微細化、高歪化する
ことによって、変態αの微細化を図るため、以下の又
はのように規定する。
ことによって、変態αの微細化を図るため、以下の又
はのように規定する。
すなわち、 加工γの回復・再結晶及び再結晶後の
粒成長を抑制するにはAr3＋150℃以下で高歪を与えるこ
とが重要であり、この時の圧下率を最終パスで10％以上
とすることにより、所望の微細組織が得られる。
粒成長を抑制するにはAr3＋150℃以下で高歪を与えるこ
とが重要であり、この時の圧下率を最終パスで10％以上
とすることにより、所望の微細組織が得られる。
或いは、短時間で連続圧延が可能な時は、上記温度
域（Ar3〜900℃）にて、最終パスを含む２パス以上の圧
延を３秒以内に、累積圧下率が25％以上となるように圧
延すればよい。
域（Ar3〜900℃）にて、最終パスを含む２パス以上の圧
延を３秒以内に、累積圧下率が25％以上となるように圧
延すればよい。
しかし、又はのいずれの態様においても、上記温
度域、圧下率のどちらかが満たされなければ、α変態前
のγ粒径が大きくなり、或いはγの残留歪が小さくなる
ことにより、微細なαが得られない。
度域、圧下率のどちらかが満たされなければ、α変態前
のγ粒径が大きくなり、或いはγの残留歪が小さくなる
ことにより、微細なαが得られない。
熱間圧延後は、以下の条件で冷却し、巻取る。
まず、冷却速度は、αの粗大化を防止するため30℃/s
ec以上とする。しかし150℃/secを超えるとアシキュラ
フェライト組織となり、TS−λバランスが劣化するの
で、冷却速度は30〜150℃/sec範囲とする。
ec以上とする。しかし150℃/secを超えるとアシキュラ
フェライト組織となり、TS−λバランスが劣化するの
で、冷却速度は30〜150℃/sec範囲とする。
また、巻取温度は第２相をベイナイト組織にする上で
重要であり、540℃超えで巻取るとパーライトが出現す
る危険性があり、また250℃未満で巻取るとマルテンサ
イトが出現する危険性があるため、巻取温度は250〜540
℃の範囲とする。
重要であり、540℃超えで巻取るとパーライトが出現す
る危険性があり、また250℃未満で巻取るとマルテンサ
イトが出現する危険性があるため、巻取温度は250〜540
℃の範囲とする。
次に本発明の実施例を示す。
（実施例） 第１表に示す化学成分を有する鋼につき、第２表に示
す熱延条件で熱間圧延し、巻き取った。
す熱延条件で熱間圧延し、巻き取った。
得られた熱延鋼板の機械的性質及び組織を第３表に示
す。
す。
第３表より、本発明例No.1〜No.6ではTS×λ≧6000と
非常に良好なTS−λバランスを示し、優れた伸びフラン
ジ性を有していることがわかる。一方、比較例No.7〜N
o.21ではPF平均粒径又はベイナイト面積率が少なくとも
一方が本発明範囲を外れており、TS×λ＜6000と劣って
おり、強度−伸びフランジ性のバランスが悪い。
非常に良好なTS−λバランスを示し、優れた伸びフラン
ジ性を有していることがわかる。一方、比較例No.7〜N
o.21ではPF平均粒径又はベイナイト面積率が少なくとも
一方が本発明範囲を外れており、TS×λ＜6000と劣って
おり、強度−伸びフランジ性のバランスが悪い。
（発明の効果） 以上詳述したように、本発明によれば、Si含有量を0.
01％以下にする如く成分調整し、特定の熱延条件で製造
するので、伸びフランジ性の優れた熱延鋼板を得ること
ができる。しかもSi含有量が節減されるので安価であ
り、容易に得ることができる等の顕著な効果がある。
01％以下にする如く成分調整し、特定の熱延条件で製造
するので、伸びフランジ性の優れた熱延鋼板を得ること
ができる。しかもSi含有量が節減されるので安価であ
り、容易に得ることができる等の顕著な効果がある。
第１図はTS×λバランスに及ぼすポリゴナルフェライト
（PF）平均粒径の影響を示す図、 第２図はTS×λバランスに及ぼすベイナイト面積率の影
響を示す図である。
（PF）平均粒径の影響を示す図、 第２図はTS×λバランスに及ぼすベイナイト面積率の影
響を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−48520（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−27549（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で（以下、同じ）、C:0.03〜0.12
％、Si:0.01％以下、Mn:0.8〜2.0％、P:0.01〜0.03％及
びTi:0.01〜0.08％を含み、残部が鉄及び不可避的不純
物よりなる鋼であって、平均粒径５μｍ以上20μｍ以下
のポリゴナルフェライトと面積率で３〜40％の微細なベ
イナイトからなる組織を有することを特徴とする伸びフ
ランジ性の優れた熱延鋼板。 - 【請求項２】前記鋼が更にCa及び希土類元素のうち１種
又は２種以上を合計で0.001〜0.02％含むものである請
求項１に記載の熱延鋼板。 - 【請求項３】請求項１又は２に記載の鋼の鋼片或いは連
続鋳造された鋳片を、1150〜1300℃の温度域に加熱した
後、仕上げ温度をAr3〜900℃とし、且つ、Ar3＋150℃以
下での最終パスの圧下率が10％以上とする条件で熱間圧
延を行い、その後、平均冷却速度30〜150℃/secで急冷
し、250〜540℃で巻取ることを特徴とする伸びフランジ
性の優れた熱延鋼板の製造法。 - 【請求項４】請求項１又は２に記載の鋼の鋼片或いは連
続鋳造された鋳片を、1150〜1300℃の温度域に加熱した
後、仕上げ温度をAr3〜900℃とし、且つ、最終パスを含
む２パス以上の圧延を３秒以内で累積圧下率が25％以上
となる条件で熱間圧延を行い、その後、平均冷却速度30
〜150℃/secで急冷し、250〜540℃で巻取ることを特徴
とする伸びフランジ性の優れた熱延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63335489A JP2555436B2 (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 加工性の優れた熱延鋼板とその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63335489A JP2555436B2 (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 加工性の優れた熱延鋼板とその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02179847A JPH02179847A (ja) | 1990-07-12 |
| JP2555436B2 true JP2555436B2 (ja) | 1996-11-20 |
Family
ID=18289146
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63335489A Expired - Fee Related JP2555436B2 (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 加工性の優れた熱延鋼板とその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2555436B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001020051A1 (fr) * | 1999-09-16 | 2001-03-22 | Nkk Corporation | Plaque fine d'acier a resistance elevee et procede de production correspondant |
| WO2001023624A1 (en) | 1999-09-29 | 2001-04-05 | Nkk Corporation | Sheet steel and method for producing sheet steel |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4998755B2 (ja) * | 2009-05-12 | 2012-08-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| CN115058660B (zh) * | 2022-06-17 | 2023-05-12 | 武汉钢铁有限公司 | 一种大型水轮发电机组用低温磁轭钢及生产方法 |
-
1988
- 1988-12-29 JP JP63335489A patent/JP2555436B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001020051A1 (fr) * | 1999-09-16 | 2001-03-22 | Nkk Corporation | Plaque fine d'acier a resistance elevee et procede de production correspondant |
| EP2166121A1 (en) | 1999-09-16 | 2010-03-24 | JFE Steel Corporation | High strength steel sheet and method for manufacturing the same |
| EP2166122A1 (en) | 1999-09-16 | 2010-03-24 | JFE Steel Corporation | Method of manufacturing high strength steel |
| WO2001023624A1 (en) | 1999-09-29 | 2001-04-05 | Nkk Corporation | Sheet steel and method for producing sheet steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02179847A (ja) | 1990-07-12 |
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