JP4644076B2 - 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 - Google Patents
伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4644076B2 JP4644076B2 JP2005256603A JP2005256603A JP4644076B2 JP 4644076 B2 JP4644076 B2 JP 4644076B2 JP 2005256603 A JP2005256603 A JP 2005256603A JP 2005256603 A JP2005256603 A JP 2005256603A JP 4644076 B2 JP4644076 B2 JP 4644076B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- temperature
- steel sheet
- strength thin
- thin steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Description
以上のような複合組織鋼板として、例えば特許文献1〜3に開示されたものがある。
ところが、今日の自動車の更なる軽量化、部品の複雑形状化の要求に対応するためには、従来よりも高い穴拡げ性を有する複合組織鋼板が要求されている。
質量%にて、
C:0.01%以上、0.20%以下、Si:2.0%以下、Al:0.010%以上、2.0%以下、Mn:0.5%以上、3.0%以下、P:0.08%以下、S:0.010%以下、N:0.010%以下、を含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなる鋼組成で、組織が、フェライト相分率が50%以上、残マルテンサイトおよび不可避的な残留オーステナイトを含むフェライト・マルテンサイト組織であって、
板厚tの1/8t〜3/8tの範囲でのMnミクロ偏析が、式(1)を満たす範囲にあることを特徴とするものである。
0.10≧σ/Mn ・・・(1)
ここでMnは添加量、σはMnミクロ偏析測定における標準偏差である。
Nb:0.005%以上、0.10%以下、Ti:0.03%以上、0.20%以下、V:0.005%以上、0.10%以下、Mo:0.02%以上、0.5%以下、Cr:0.1%以上、5.0%以下、Co:0.01%以上、5.0%以下、W:0.01%以上、5.0%以下の1種または2種以上を含有することができ、
鋼組成中にさらに、
Ca、Mg、Zr、REMの1種または2種以上を0.0005%以上、0.05%以下含有することができ、
鋼組成中にさらに、
Cu:0.04%以上、2.0%以下、Ni:0.02%以上、1.0%以下、B:0.0003%以上、0.007%以下の1種または2種以上を含有することができる。
請求項1〜4の何れかに記載の高強度薄鋼板をスラブから製造する高強度薄鋼板の製造方法であって、
連続鋳造後冷却途中のスラブを、スラブの厚みtの1/4tの位置における平均冷却速度を100℃/min以上として液相線温度から固相線温度の間を冷却した後に、そのまま若しくは1100℃以上に再加熱し、
次いで、熱延仕上げ温度をAr3以上、970℃以下として熱間圧延を行い、引き続き20℃/sec以上の平均冷却速度で冷却し、300℃未満の温度で巻き取って、熱延鋼板となすことを特徴とするものである。
請求項1〜4の何れかに記載の高強度薄鋼板をスラブから製造する高強度薄鋼板の製造方法であって、
連続鋳造後冷却途中のスラブを、スラブの厚みtの1/4tの位置における平均冷却速度を100℃/min以上として液相線温度から固相線温度の間を冷却した後に、そのまま若しくは1100℃以上に再加熱し、
次いで、熱延仕上げ温度をAr3以上、970℃以下として熱間圧延を行い、引き続き20℃/sec以上の平均冷却速度で800〜600℃まで冷却したうえ、2〜7秒空冷を行い、さらに20℃/sec以上の平均冷却速度で冷却し、300℃未満の温度で巻き取って、熱延鋼板となすことを特徴とするものである。
請求項1〜4の何れかに記載の高強度薄鋼板をスラブから製造する高強度薄鋼板の製造方法であって、
連続鋳造後冷却途中のスラブを、スラブの厚みtの1/4tの位置における平均冷却速度を100℃/min以上として液相線温度から固相線温度の間を冷却した後に、そのまま若しくは1100℃以上に再加熱し、
次いで、熱延仕上げ温度をAr3以上、970℃以下として熱間圧延を行い、その後650℃以下の温度域まで平均で10〜100℃/secの平均冷却速度で冷却した後650℃以下の温度で巻き取って、熱延鋼板となし、
当該熱延鋼板を、酸洗後圧下率40%以上の冷間圧延を施し、最高温度を0.1×(Ac3−Ac1)+Ac1以上、Ac 3 +50℃以下の温度で焼鈍した後に、8〜200℃/secの平均冷却速度で300℃未満に冷却し、引き続いて同温度域で1秒〜1000秒保持して、冷延鋼板となすことを特徴とするものである。
また、本発明の高強度薄鋼板の製造方法は、上記した熱延鋼板を冷延、焼鈍して冷延鋼板を製造するので、従来よりもMnのミクロ偏析が小さく組織が均一な冷延鋼板を製造することができる。したがって、従来よりも伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板を製造することができる。
本発明においては、凝固時の冷却速度が100℃/minより高くできれば、どのような手法で鋳造しても良い。例えば、連続鋳造においてスラブ厚を薄くすることや、インゴット鋳造においてインゴットのサイズを小さくすること、また、通常のスラブのうち、冷却速度の速い表層部分を切り出しこれを用いてもよい。
0.10≧σ/Mn ・・・(1)
ここで、Mnは添加量、σはMnミクロ偏析測定における標準偏差である。標準偏差σは、EPMA(X線マイクロアナライザー)を用いて、板厚断面を研磨した試料を板厚方向に線分析することにより得られたMn濃度分布データから求めた。
0.05≧σ/Mn ・・・(2)
この条件は冷却の遅い板厚tの1/8t〜3/8tの範囲において満たされる必要がある。なお、高強度薄鋼板とは、高強度薄鋼板または高強度薄鋼板をいう。
Cは、マルテンサイト相を強化して鋼の強度を高めるのに重要な元素である。Cの含有量が0.01%未満では強度を十分高めることができない。一方、0.20%を超えると延性の低下が大きくなるので、Cの範囲は、0.01%以上、0.20%以下とする。なお、穴拡げ性の要求が高い場合にはCの上限は、0.05%とするのが望ましい。
本発明の高強度薄鋼板を製造するに際しては、鋳造スラブを、液相線温度から固相線温度の間を100℃/min以上の平均冷却速度で冷却する。ここでの平均冷却速度は、スラブの中間部(厚みtのスラブの1/4tの位置)における平均冷却速度を指す。本発明においては、凝固時の冷却速度が100℃/minより高くできれば、どのような手法で鋳造しても良い。例えば,連続鋳造において、スラブ厚を薄くすることや、インゴット鋳造において、インゴットのサイズを小さくすること、また、通常のスラブのうち、冷却速度の速い表層部分を切り出し、これを用いても良い。例えば、連鋳スラブの厚さを変化させる場合には、スラブの厚みを、100〜30mmとするのが望ましい。厚みが100を超えるとスラブを十分大きい冷却速度で冷却することができないからであり、30mm未満とすると鋳造速度が大きくなって湯面変動、ブレークアウトなどを引き起こし、スラブを安定して鋳造することが困難となるからである。
以上のようにスラブを高速で冷却した後に、温度を制御して熱間圧延を行って巻き取ることによって、Mnのミクロ偏析が小さく組織が均一で、フェライト・マルテンサイト組織を有する複合組織型の高強度薄鋼板を製造することができる。
また、焼鈍の最高温度は、0.1×(Ac3−Ac1)+Ac1(℃)以上、Ac 3 +50℃以下とする必要がある。最高温度が、0.1×(Ac3−Ac1 )+Ac1 (℃)未満の場合には、焼鈍温度で得られるオーステナイト量が少ないので、鋼板中に所望の量のマルテンサイトを生成することができない。また、焼鈍温度の高温化はオーステナイトの粗大化を招き、延性が低下するほか製造コストの上昇をまねくために、焼鈍温度の上限をAc 3 +50℃とした。
転炉で溶製した表1に示す化学成分の鋼をスラブに鋳造した。このとき、スラブの1/4tにおける液相線から固相線温度杆の冷却速度を表2、3に示すように変化させて、これらのスラブを熱間圧延に供して熱延鋼板、ならびに冷延鋼板を製造した。熱延鋼板の製造条件、材料特性を表2に、冷延鋼板の製造条件、材料特性を表3に示す。
鋼A〜Oは、化学成分が本発明の範囲内にある鋼である。これに対し、鋼pはC,Mnが本発明の範囲より高い。このため試験番号27に示すとおり、強度は高いが伸び、穴拡げ率が著しく低いものとなった。
鋼qはNが本発明の範囲より高く、鋼rはCrが本発明の範囲より高く、また、鋼sはNb、Tiが本発明の範囲より高い。このため試験番号28,29,30に示すとおり、伸びが低いものとなってしまった。
試験番号14のものは、熱延後の一次冷却速度が小さく、空冷開始温度が高く、二次冷却速度も小さい。このため、冷却中にパーライトが生成して伸び、穴拡げ性が低いものとなった。
試験番号26のものは、仕上げ温度が高く、仕上げ圧延後の冷却速度が小さい。このためパーライトが生成してしまってマルテンサイトを発生させることができず、強度が低く、伸び、穴拡げ性が低い熱延鋼板となってしまった。
鋼p〜sは、既記したとおりはC、Mn、Nなどの化学成分の少なくとも一種が本発明の範囲より高い。このため試験番号58〜61に示すとおり、伸びや穴拡げ性が低いものとなってしまった。
試験番号40のものは、熱延前の加熱温度および冷延の圧下率が低い。このため、結晶粒が粗大なものとなって、鋼板の伸びが低い。
試験番号43,57のものは、焼鈍後の冷却速度が本発明の範囲より小さい。このため冷却中にパーライトが生成して強度が低く、伸び、穴拡げ性の低い鋼板となってしまった。
なお、図3には本発明鋼の伸びを比較鋼と比較して、図4には本発明鋼の穴拡げ性を比較鋼と比較して示す。本発明に係る冷延鋼板は比較鋼に対して優れた延性と穴拡げ性を有することが分かる。
Claims (7)
- 質量%にて、
C:0.01%以上、0.20%以下、Si:2.0%以下、Al:0.010%以上、2.0%以下、Mn:0.5%以上、3.0%以下、P:0.08%以下、S:0.010%以下、N:0.010%以下、を含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなる鋼組成を有し、
組織が、フェライト相分率が50%以上、残マルテンサイトおよび不可避的な残留オーステナイトを含むフェライト・マルテンサイト組織であって、
板厚tの1/8t〜3/8tの範囲でのMnミクロ偏析が、式(1)を満たす範囲にあることを特徴とする伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板。
0.10≧σ/Mn ・・・(1)
ここでMnは添加量、σはMnミクロ偏析測定における標準偏差である。 - 鋼組成中にさらに、
Nb:0.005%以上、0.10%以下、Ti:0.03%以上、0.20%以下、V:0.005%以上、0.10%以下、Mo:0.02%以上、0.5%以下、Cr:0.1%以上、5.0%以下、Co:0.01%以上、5.0%以下、W:0.01%以上、5.0%以下の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板。 - 鋼組成中にさらに、
Ca、Mg、Zr、REMの1種または2種以上を0.0005%以上、0.05%以下含有することを特徴とする請求項1または2に記載の伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板。 - 鋼組成中にさらに、
Cu:0.04%以上、2.0%以下、Ni:0.02%以上、1.0%以下、B:0.0003%以上、0.007%以下の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜3の何れかに記載の伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板。 - 請求項1〜4の何れかに記載の高強度薄鋼板をスラブから製造する高強度薄鋼板の製造方法であって、
連続鋳造後冷却途中のスラブを、スラブの厚みtの1/4tの位置における平均冷却速度を100℃/min以上として液相線温度から固相線温度の間を冷却した後に、そのまま若しくは1100℃以上に再加熱し、
次いで、熱延仕上げ温度をAr3以上、970℃以下として熱間圧延を行い、引き続き20℃/sec以上の平均冷却速度で冷却し、300℃未満の温度で巻き取って、熱延鋼板となすことを特徴とする伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板の製造方法。 - 請求項1〜4の何れかに記載の高強度薄鋼板をスラブから製造する高強度薄鋼板の製造方法であって、
連続鋳造後冷却途中のスラブを、スラブの厚みtの1/4tの位置における平均冷却速度を100℃/min以上として液相線温度から固相線温度の間を冷却した後に、そのまま若しくは1100℃以上に再加熱し、
次いで、熱延仕上げ温度をAr3以上、970℃以下として熱間圧延を行い、引き続き20℃/sec以上の平均冷却速度で800〜600℃まで冷却したうえ、2〜7秒空冷を行い、さらに20℃/sec以上の平均冷却速度で冷却し、300℃未満の温度で巻き取って、熱延鋼板となすことを特徴とする伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板の製造方法。 - 請求項1〜4の何れかに記載の高強度薄鋼板をスラブから製造する高強度薄鋼板の製造方法であって、
連続鋳造後冷却途中のスラブを、スラブの厚みtの1/4tの位置における平均冷却速度を100℃/min以上として液相線温度から固相線温度の間を冷却した後に、そのまま若しくは1100℃以上に再加熱し、
次いで、熱延仕上げ温度をAr3以上、970℃以下として熱間圧延を行い、その後650℃以下の温度域まで平均で10〜100℃/secの平均冷却速度で冷却した後650℃以下の温度で巻き取って、熱延鋼板となし、
当該熱延鋼板を、酸洗後圧下率40%以上の冷間圧延を施し、最高温度を0.1×(Ac3−Ac1)+Ac1以上、Ac 3 +50℃以下の温度で焼鈍した後に、8〜200℃/secの平均冷却速度で300℃未満に冷却し、引き続いて同温度域で1秒〜1000秒保持して、冷延鋼板となすことを特徴とする伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005256603A JP4644076B2 (ja) | 2005-09-05 | 2005-09-05 | 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005256603A JP4644076B2 (ja) | 2005-09-05 | 2005-09-05 | 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007070661A JP2007070661A (ja) | 2007-03-22 |
JP4644076B2 true JP4644076B2 (ja) | 2011-03-02 |
Family
ID=37932380
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005256603A Active JP4644076B2 (ja) | 2005-09-05 | 2005-09-05 | 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4644076B2 (ja) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5413276B2 (ja) * | 2010-03-31 | 2014-02-12 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
JP6032173B2 (ja) * | 2013-10-15 | 2016-11-24 | 新日鐵住金株式会社 | 引張最大強度980MPaを有する耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びに、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
JP6237808B2 (ja) * | 2015-03-26 | 2017-11-29 | Jfeスチール株式会社 | 連続鋳造スラブ及びその製造方法並びに加工性に優れた高張力鋼板の製造方法 |
JP6278162B1 (ja) | 2016-03-31 | 2018-02-14 | Jfeスチール株式会社 | 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法 |
KR102222760B1 (ko) | 2017-01-25 | 2021-03-05 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 |
CN111886354B (zh) * | 2018-03-30 | 2021-10-08 | 日本制铁株式会社 | 具有优异的延性和扩孔性的高强度钢板 |
US20220389554A1 (en) * | 2019-10-01 | 2022-12-08 | Nippon Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet |
BR112022018172A2 (pt) * | 2020-04-07 | 2022-10-25 | Nippon Steel Corp | Eslabe de aço com alto teor de alumínio, e, método de fundição contínua do eslabe |
KR20230036137A (ko) * | 2020-08-27 | 2023-03-14 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열연 강판 |
EP4180546A4 (en) * | 2020-08-27 | 2023-12-06 | Nippon Steel Corporation | HOT ROLLED STEEL SHEET |
CN116096514A (zh) * | 2020-08-27 | 2023-05-09 | 日本制铁株式会社 | 热轧钢板 |
KR20230035624A (ko) * | 2020-08-27 | 2023-03-14 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열연 강판 |
US20240084427A1 (en) * | 2021-03-25 | 2024-03-14 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet |
CN114959478B (zh) * | 2022-05-30 | 2023-05-02 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种一钢多用的800MPa级复相钢及其调控方法 |
CN115125432A (zh) * | 2022-06-13 | 2022-09-30 | 本钢板材股份有限公司 | 650MPa级高强度、轻量化汽车轮辐用钢的制造方法 |
CN115595505B (zh) * | 2022-10-28 | 2024-03-19 | 武汉钢铁有限公司 | 具有耐高温高扩孔率的600MPa级桥壳钢及生产方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001247918A (ja) * | 2000-03-06 | 2001-09-14 | Nkk Corp | 高強度薄鋼板の製造方法 |
JP2004052069A (ja) * | 2002-07-23 | 2004-02-19 | Nippon Steel Corp | 打ち抜き性に優れた熱延鋼板 |
-
2005
- 2005-09-05 JP JP2005256603A patent/JP4644076B2/ja active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001247918A (ja) * | 2000-03-06 | 2001-09-14 | Nkk Corp | 高強度薄鋼板の製造方法 |
JP2004052069A (ja) * | 2002-07-23 | 2004-02-19 | Nippon Steel Corp | 打ち抜き性に優れた熱延鋼板 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2007070661A (ja) | 2007-03-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4644076B2 (ja) | 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
JP4410741B2 (ja) | 成形性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
JP6588440B2 (ja) | 高強度低比重鋼板及びその製造方法 | |
JP6779320B2 (ja) | 強度及び成形性に優れたクラッド鋼板及びその製造方法 | |
EP2589678B1 (en) | High-strength steel sheet with excellent processability and process for producing same | |
JP4644075B2 (ja) | 穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
JP6766190B2 (ja) | 降伏強度に優れた超高強度高延性鋼板及びその製造方法 | |
US10144996B2 (en) | High strength cold rolled steel sheet with low yield ratio and method of manufacturing the same | |
JP5798740B2 (ja) | 成形性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
JP5487215B2 (ja) | 高強度高延伸鋼板及び熱延鋼板、冷延鋼板、亜鉛メッキ鋼板及び亜鉛メッキ合金化鋼板の製造方法 | |
JP5825082B2 (ja) | 伸び及び伸びフランジ性に優れた高降伏比高強度冷延鋼板とその製造方法 | |
JP6191268B2 (ja) | コイル幅方向の強度ばらつきが少なく靭性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP2008088547A (ja) | 高温強度、靭性及び耐再熱脆化特性に優れた耐火鋼材並びにその製造方法 | |
JP4514150B2 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP5842748B2 (ja) | 冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP4867177B2 (ja) | 焼付硬化性及び成形性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP3879440B2 (ja) | 高強度冷延鋼板の製造方法 | |
JP3915460B2 (ja) | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP4299774B2 (ja) | 延性および疲労特性に優れた高強度低比重鋼板とその製造方法 | |
JP3242303B2 (ja) | 超微細粒を有する延性、靱性、疲労特性、強度延性バランスに優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5481941B2 (ja) | 高強度冷延鋼板用熱延鋼板およびその製造方法、ならびに高強度冷延鋼板の製造方法 | |
JP3885314B2 (ja) | 形状及び加工性に優れる高強度熱延鋼板の製造方法 | |
JP2001207244A (ja) | 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法 | |
JPH0629480B2 (ja) | 強度、延性、靱性及び疲労特性に優れた熱延高張力鋼板及びその製造方法 | |
JP2008121121A (ja) | 高温強度、靭性及び耐再熱脆化特性に優れた耐火鋼材並びにその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080303 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20091008 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20091106 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20091222 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20101126 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20101203 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4644076 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131210 Year of fee payment: 3 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131210 Year of fee payment: 3 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |