JP6420663B2 - 耐熱性樹脂複合体およびその製造方法、ならびに耐熱性樹脂複合体用不織布 - Google Patents
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Description
そこで、特許文献3(特公平3−25537号公報)には、耐熱性繊維と未延伸ポリフェニレンサルファイド繊維とを重量比で92:8〜20:80の割合で混綿してウェブを形成し、該未延伸繊維が加圧下で可塑化し融着作用を生じる温度条件で熱圧着を行う耐熱性不織布の製造方法が開示されている。
本発明の別の目的は、前記目的に加えて、高温でも使用に耐えうる耐熱性はもとより、使用温度下における耐久性を有する耐熱性樹脂複合体を提供することにある。
本発明のさらに別の目的は、このような耐熱性樹脂複合体を効率よく製造できる製造方法および製造に好適に用いることができる耐熱性樹脂複合体用不織布を提供することにある。
前記不織布は、耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維とポリエステル系バインダー繊維とを含み、
前記耐熱性熱可塑性繊維は、ガラス転移温度が100℃以上、平均繊度が0.1〜10dtex、及び平均繊維長が0.5〜60mmであり、
前記ポリエステル系バインダー繊維は、テレフタル酸成分(A)とイソフタル酸成分(B)を、その共重合割合(モル比)が(A)/(B)=100/0〜40/60として含むポリエステル系ポリマーで構成され、
前記不織布を構成する熱可塑性繊維の割合が30〜80wt%である、耐熱性樹脂複合体用不織布である。
前記不織布を一枚ないしは多数枚重ね合わせ、耐熱性熱可塑性繊維の流動開始温度以上で加熱圧縮する加熱成形工程と、
を少なくとも備える耐熱性樹脂複合体の製造方法である。
前記マトリックス樹脂は、ガラス転移温度が100℃以上の耐熱性熱可塑性ポリマーと、テレフタル酸成分(A)とイソフタル酸成分(B)を、その共重合割合(モル比)が(A)/(B)=100/0〜40/60として含むポリエステル系ポリマーとで構成され、
前記耐熱性熱可塑性ポリマーの複合体中の割合が30〜80wt%である、耐熱性樹脂複合体である。
本発明で用いる耐熱性熱可塑性繊維は、高い耐熱性を有しているため、そのガラス転移温度が100℃以上である。また熱可塑性繊維であるため、温度上昇により加熱溶融あるいは加熱流動が可能である。一般に、高分子の力学物性は非晶部の分子が動き出すガラス転移温度で大きく落ち込むことがよく知られている。例えば、ポリエチレンテレフタレート(PET)やナイロン6などのような200℃以上の融点を持つ熱可塑性繊維であっても、その力学物性は60〜80℃付近のガラス転移温度で大きく落ち込んでしまうため、耐熱性に優れているとは言い難い。従って、ガラス転移温度が100℃未満の熱可塑性繊維を用いると、得られる樹脂複合体の耐熱性が高いとは言えず、実使用に制限がかかるものとなる。本発明で用いる耐熱性熱可塑性繊維のガラス転移温度は、好ましくは105℃以上、更に好ましくは110℃以上である。なお、耐熱性熱可塑性繊維のガラス転移温度の上限値は繊維の種類に応じて適宜設定されるが、成形性の観点から200℃程度であってもよい。
なお、「延伸」とは、溶融紡糸後、冷却された繊維に対して、ローラなどの引張手段を用いて繊維を引き伸ばす工程を意味し、ノズルからの吐出後、巻き取る工程において溶融原糸が引き伸ばされる工程は含まれない。
本発明で用いる強化繊維については、本発明の効果を損なわない限り特に制限されず、有機繊維であっても無機繊維であってもよく、また、単独で、あるいは二種以上を組み合わせて用いてもよい。例えば、無機繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、セラミックファイバー、玄武岩繊維、各種金属繊維(例えば、金、銀、銅、鉄、ニッケル、チタン、ステンレス等)を例示することができ、また、有機繊維としては、全芳香族ポリエステル系繊維、ポリフェニレンサルファイド系繊維、パラ系アラミド繊維、ポリスルフォンアミド系繊維、フェノール樹脂繊維、全芳香族ポリイミド繊維、フッ素系繊維等を例示することができる。なお、有機繊維は、必要に応じて延伸処理された延伸繊維であってもよい。
強化繊維として用いられる有機繊維が熱可塑性繊維である場合、このような有機繊維の流動開始温度は、耐熱性熱可塑性繊維の流動開始温度よりも高いのが好ましい。
なお、繊維の断面形状に関しても特に制限はなく、円形であってもよいし、中空、扁平、多角形、T字形、L字形、I字形、十字形、多葉形、星形等の異形断面であってもかまわない。
本発明で用いられるポリエステル系バインダー繊維は、不織布中において、耐熱性熱可塑性繊維と組み合わせることによって、耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維との分散性を向上させるとともに、不織布を樹脂複合体に成形した際に、耐熱性熱可塑性樹脂が発揮する耐熱性を損なうことなく、樹脂複合体への耐熱性を発揮させることができる。
ポリエステル系バインダー繊維は、テレフタル酸成分(A)とイソフタル酸成分(B)を、その共重合割合(モル比)が(A)/(B)=100/0〜40/60(好ましくは99/1〜40/60)として含むポリエステル系ポリマーで構成されている。
さらに、ポリエステル系バインダー繊維は、耐熱性樹脂複合体を形成できる限り、必要に応じて、芯鞘型、海島型、サイドバイサイド型などの複合繊維であってもよい。この場合、所定の結晶化度は、融着性を発揮する側のポリエステル系ポリマーが有していればよい。
本発明の不織布は、不連続繊維が3次元構造に絡み合って結合している多孔質のシートであり、耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維とポリエステル系バインダー繊維とを少なくとも含んでいる。
また、不織布を製造する際、ポリエステル系バインダー繊維による接着性を向上させるため、一旦得られたウェブに対して、さらに熱プレス、スルーエアボンドなどのサーマルボンド工程を行うのが好ましい。
また、不織布の均一性や圧着性を高めるために、スプレードライによりバインダーを塗布してもよい。
本発明の耐熱樹脂複合体の製造方法は、前記不織布を準備する工程と、前記不織布を一枚ないしは多数枚重ね合わせ、前記耐熱性熱可塑性繊維の流動開始温度以上で加熱圧縮する加熱成形工程と、を少なくとも備えている。なお、不織布は、単一の種類の不織布を複数用いてもよいし、異なる種類の不織布を組み合わせて用いてもよい。
なお、ここで流動開始温度とは、結晶性樹脂の場合はその融点であり、非結晶性樹脂の場合はそのガラス転移温度を意味している。
本発明の耐熱性樹脂複合体は、マトリックス樹脂と、このマトリックス樹脂中に分散された強化繊維とで構成された耐熱性樹脂複合体であって、
前記マトリックスは、ガラス転移温度が100℃以上の耐熱性熱可塑性ポリマーと、テレフタル酸成分(A)とイソフタル酸成分(B)を、その共重合割合(モル比)が(A)/(B)=100/0〜40/60として含むポリエステル系ポリマーとで構成され、
前記耐熱性熱可塑性ポリマーの複合体中の割合が30〜80wt%である樹脂複合体である。
また、耐熱性樹脂複合体では、24℃での曲げ弾性率が、例えば5GPa以上であってもよく、好ましくは5.5GPa以上、更に好ましくは6GPa以上であってもよい。
繊維のガラス転移温度は、レオロジー社製固体動的粘弾性装置「レオスペクトラDVE−V4」を用い、周波数10Hz、昇温速度10℃/minで損失正接(tanδ)の温度依存性を測定し、そのピーク温度から求めた。
マルチフィラメントから無作為に100本抜き出し、夫々の単繊維の繊度を測定し、平均繊度を求めた。
カット糸から無作為に100本抜き出し、夫々の繊維長を測定し、平均繊維長を求めた。
PET系バインダー繊維の結晶化度は、広角X線回折法により求めた。すなわち、(株)リガク製X線発生装置(RAD−3A型)を用い、ニッケルフィルターで単色化したCu−Kα線で[010]の散乱強度を測定し、次式により結晶化度を算出した。
(結晶化度Xc)=(結晶部の散乱強度)/(全散乱強度)×100(%)
PET系バインダー繊維の固有粘度は、フェノール/クロロエタン(重量比1/1)の混合溶液に溶解させ、30℃で測定した溶液粘度から算出した。
JIS L1913試験法に準じて測定し、n=3の平均値を採用した。
24℃ならびに100℃における複合体の曲げ強度ならびに曲げ弾性率は、ASTM790に準拠して測定した。
(1)重合反応装置を用い、常法により280℃で重縮合反応を行い、テレフタル酸とイソフタル酸の共重合割合(モル比)が70/30、エチレングリコール100モル%からなる、固有粘度(η)が0.81であるPET系ポリマーを製造した。製造されたポリマーは、重合機底部よりストランド状に水中に押し出し、ペレット状に切断した。
(2)上記で得られたPET系ポリマーを、270℃に加熱された同方向回転タイプのベント式2軸押出し機に供給し、滞留時間2分を経て280℃に加熱された紡糸ヘッドに導き、吐出量45g/分の条件で丸孔ノズルより吐出し、紡糸速度1200m/分で引取り、2640dtex/1200fのPET系ポリマー単独からなるマルチフィラメントを得た。次いで得られた繊維を10mmにカットした。
得られた繊維は、結晶化度20%、極限粘度0.8、平均繊度2.2dtex、および円形の断面形状を有していた。
(1)ポリエーテルイミド系ポリマー(サービックイノベイティブプラスチックス社製「ULTEM9001」)を150℃で12時間真空乾燥した。
(2)上記(1)のポリマーを紡糸ヘッド温度390℃、紡糸速度1500m/分、吐出量50g/分の条件で丸孔ノズルより吐出し、2640dtex/1200fのマルチフィラメントを得た。次いで、得られた繊維を10mmにカットした。
(3)得られた繊維の外観は毛羽等なく良好で、単繊維の平均繊度は2.2dtex、平均繊維長は10.1mmで、ガラス転移温度は213℃であった。
(4)上記(3)で得られたPEI繊維50wt%、15mmのカット長のガラス繊維47wt%(平均繊度2.2dtex、平均繊維長15mm)、および参考例1で得られたPET系バインダー繊維3wt%(平均繊維長10mm)を水中に分散したスラリーを用いて湿式抄紙し、100℃で熱風乾燥後、目付け500g/m2の紙を得た。
(5)得られた紙を6枚重ね合わせ(総目付け=3000g/m2)、PEI繊維が全て溶ける温度である360℃で、圧力10N/mm2の下、3分間圧縮成形して平板を成形した。
得られた平板の密度は1.68g/cm3であり、厚さは1.5mmであった。
(6)得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、260MPa、12GPa、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、220MPa、10GPaであり、その保持率はそれぞれ、85%、83%であり、耐熱性に優れるものであった。
実施例1の(2)において、PEI繊維のカット長を3mm(平均繊維長=3.2mm)にした以外は実施例1と同様な方法で平板(密度:1.69g/cm3、厚さ:1.3mm)を得た。得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、250MPa、12GPa、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、215MPa、10GPaであり、その保持率はそれぞれ、86%、83%であり、耐熱性に優れるものであった。
実施例1の(4)において、PEI繊維を80wt%(耐熱性熱可塑性繊維)、ガラス繊維を17wt%(強化繊維)にした以外は、実施例1と同様の方法で平板(密度:1.41g/cm3、厚さ:1.5mm)を得た。
得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、181MPa、8GPa、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、157MPa、7GPaであり、その保持率はそれぞれ、87%、88%であり、耐熱性に優れるものであった。
実施例1の(4)において、強化繊維として13mmのカット長のPAN系炭素繊維(東邦テナックス製;平均繊維径7μm、平均繊維長13mm)を用いた以外は実施例1と同様な方法で平板(密度:1.49g/cm3、厚さ:1.5mm)を得た。
得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、360MPa、22GPa、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、318MPa、20GPaであり、その保持率はそれぞれ、88%、91%であり、耐熱性に優れるものであった。
(1)半芳香族ポリアミド系ポリマー(クラレ社製「ジェネスタPA9MT」)を80℃で12時間真空乾燥した。
(2)上記(1)のポリマーを紡糸ヘッド温度310℃、紡糸速度1500m/分、吐出量50g/分の条件で丸孔ノズルより吐出し、マルチフィラメントを得た。次いで、得られた繊維を5mmにカットした。
(3)得られた繊維の外観は毛羽等なく良好で、単繊維の平均繊度は0.7dtex、平均繊維長は5.2mmで、ガラス転移温度は121℃であった。
(4)上記(3)で得られた繊維60wt%(耐熱性熱可塑性繊維)、13mmのカット長のPAN系炭素繊維37wt%(平均繊維径7μm、平均繊維長13mm)、および参考例1で得られたPET系バインダー繊維(平均繊維長10mm)3wt%を水中に分散したスラリーを用いて湿式抄紙し、目付け500g/m2の紙を得た。
(5)得られた紙を6枚重ね合わせ(総目付け=3000g/m2)、半芳香族ポリアミド系ポリマー繊維が全て溶ける温度である330℃で、圧力10N/mm2の下、5分間圧縮成形して平板を成形した。
得られた平板の密度は1.46g/cm3であり、厚さは1.5mmであった。
(6)得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、372MPa、24GPa、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、310MPa、21GPaであり、その保持率はそれぞれ、83%、88%であり、耐熱性に優れるものであった。
(1)実施例5の(4)において、耐熱性熱可塑性繊維を50wt%、強化繊維として13mmのカット長のパラ系アラミド繊維(東レ・デュポン(株)製、ケブラー;平均繊度2.2dtex、平均繊維長13mm)を40wt%、PET系バインダー繊維を10wt%用いた以外は実施例5と同様な方法で平板を得た。
得られた平板の密度は1.31g/cm3であり、厚さは1.5mmであった。
得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、300MPa、18GPa、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、226MPa、15GPaであり、その保持率はそれぞれ、75%、83%であり、耐熱性に優れるものであった。
(1)PEEK系ポリマー(Victrex社製「90G」)を80℃で12時間真空乾燥した。
(2)上記(1)のポリマーを紡糸ヘッド温度400℃、紡糸速度1500m/分、吐出量50g/分の条件で丸孔ノズルより吐出し、マルチフィラメントを得た。次いで、得られた繊維を5mmにカットした。
(3)得られた繊維の外観は毛羽等なく良好で、単繊維の平均繊度は8.8dtex、平均繊維長は5.1mmで、ガラス転移温度は146℃であった。
(4)上記(3)で得られた繊維を50wt%(耐熱性熱可塑性繊維)、13mmのカット長のPAN系炭素繊維を47wt%(平均繊維径7μm、平均繊維長13mm)、および参考例1で得られたPET系バインダー繊維(平均繊維長10mm)3wt%水中に分散したスラリーを用いて湿式抄紙し、100℃で熱風乾燥後、目付け500g/m2の紙を得た。
(5)得られた紙を6枚重ね合わせ(総目付け=3000g/m2)、PEEK繊維が全て溶ける温度である430℃で、圧力10N/mm2の下、5分間圧縮成形して平板を成形した。
得られた平板の密度は1.50g/cm3であり、厚さは1.5mmであった。
(6)得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、352MPa、22GPa、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、275MPa、19GPaであり、その保持率はそれぞれ、78%、86%であり、耐熱性に優れるものであった。
(1)実施例7の(4)において、耐熱性熱可塑性繊維を30wt%、強化繊維を65wt%、バインダー繊維を5wt%用いた以外は実施例7と同様の方法で平板(密度:1.40g/cm3、厚さ:1.5mm)を得た。得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、325MPa、20GPa、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、235MPa、15GPaであり、その保持率はそれぞれ、72%、75%であり、耐熱性に優れるものであった。
(1)PC系ポリマー(SABIC社製「FSTポリカ」)を80℃で12時間真空乾燥した。
(2)上記(1)のポリマーを紡糸ヘッド温度300℃、紡糸速度1500m/分、吐出量50g/分の条件で丸孔ノズルより吐出し、マルチフィラメントを得た。次いで、得られた繊維を50mmにカットした。
(3)得られた繊維の外観は毛羽等なく良好で、単繊維の平均繊度は2.2dtex、平均繊維長は50mmで、ガラス転移温度は132℃であった。
(4)上記(3)で得られた繊維を65wt%(耐熱性熱可塑性繊維)、13mmのカット長のPAN系炭素繊維を30wt%(平均繊維径7μm、平均繊維長13mm)、および参考例1で得られたPET系バインダー繊維(平均繊維長20mm)5wt%を混綿してエアレイド成形し、180℃の熱風乾燥器中で2分間熱処理して、目付100g/m2のエアレイドウェブを得た。
(5)得られたウェブを30枚重ね合わせ(総目付け=3000g/m2)、PC繊維が全て溶ける温度である330℃で圧縮成形して平板を成形した。
得られた平板の密度は1.37g/cm3であり、厚さは1.5mmであった。
(6)得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、220MPa、18GPa、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、162MPa、16GPaであり、その保持率はそれぞれ、74%、89%であり、耐熱性に優れるものであった。
(1)平均繊度が2.2dtex、平均繊維長が10.3mm、ガラス転移温度が75℃のPET繊維(クラレ製「N701Y」)を50wt%(熱可塑性繊維)、13mmのカット長のPAN系炭素繊維を47wt%(平均繊維径7μm、平均繊維長13mm)、および参考例1で得られたPET系バインダー繊維(平均繊維長10mm)3wt%を水中に分散したスラリーを用いて湿式抄紙し、100℃で熱風乾燥後、目付け500g/m2の紙を得た。
(2)得られた紙を6枚重ね合わせ(総目付け=3000g/m2)、PET繊維が全て溶ける温度である200℃で、圧力10N/mm2の下、5分間圧縮成形して平板を成形した。
得られた平板の密度は1.39g/cm3であり、厚さは1.5mmであった。
(3)得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、200MPa、20GPaであったが、曲げ特性は熱可塑性繊維のガラス転移温度である75℃で大きく落ち込み、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、50MPa、4GPaであり、その保持率はそれぞれ、25%、20%であり、耐熱性に劣るものであった。
(1)実施例1の(4)において、PEI繊維を10wt%(耐熱性熱可塑性繊維)、ガラス繊維を80wt%(強化繊維)、PET系バインダー繊維を10wt%にした以外は、実施例1と同様な方法で平板(密度:2.01g/cm3、厚さ:1.3mm)を得た。得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、120MPa、8GPa、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、60MPa、5GPaであり、その保持率はそれぞれ、50%、63%であり、耐熱性に劣るものであった。成形品に占める熱可塑性樹脂の量が少なく、含浸性が悪いためであると考えられた。
(1)実施例1の(3)において、耐熱性熱可塑性繊維の平均繊度を20dtexに変えた以外は、実施例1と同様な方法で湿式抄紙による不織布試作を試みたが、耐熱性熱可塑性繊維の繊度が大きいため、不織布を構成する耐熱性熱可塑性繊維の構成本数が少なく、目が粗いものになった。そのため、抄紙工程中でのガラス繊維の分散性が悪く、さらに不織布の隙間からガラス繊維が脱落したため、極めて工程通過性が悪く、再現性良く不織布を試作することが出来なかった。
(1)実施例1の(3)において、耐熱性熱可塑性繊維の平均繊維長を70.8mmに変えた以外は、実施例1と同様な方法で湿式抄紙による不織布試作を試みたが、耐熱性熱可塑性繊維の繊維長が大きいため、耐熱性熱可塑性繊維同士が絡まったり、ガラス繊維の分散性が悪く、極めて工程通過性が悪く、再現性良く不織布を試作することが出来なかった。
(1)実施例1において、バインダー繊維をPVA系バインダー繊維((株)クラレ製、SPG05611)にした以外は、実施例1と同様の方法で平板を得たが平板には多くの気泡が噛んでいた。熱成形中に臭気があったことから推測されるように、高温での熱圧縮工程でバインダー繊維となるPVA系繊維が分解しガスを発生したため、概観不良をおこしたものと考えられる。それゆえ、得られた成形品の室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、220MPa、9GPa、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、150MPa、6GPaであり、その保持率はそれぞれ、68%、67%であり、耐熱性に劣るものであった。
(1)実施例1において、バインダー繊維をPE系バインダー繊維にした以外は、実施例と同様な方法で平板(密度:1.29g/cm3、厚さ:1.5mm)を得た。得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、200MPa、8GPaであったが、100℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、100MPa、4GPaであり、その保持率はそれぞれ50%であり、耐熱性に劣るものであった。
Claims (7)
- 耐熱性樹脂複合体を作製するために用いられる不織布であって、
前記不織布は、耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維とポリエステル系バインダー繊維とを含み、
前記耐熱性熱可塑性繊維は、ガラス転移温度が100℃以上、平均繊度が0.1〜10dtex、及び平均繊維長が0.5〜60mmであり、
前記ポリエステル系バインダー繊維は、テレフタル酸成分(A)とイソフタル酸成分(B)を、その共重合割合(モル比)が(A)/(B)=99/1〜40/60として含むポリエステル系ポリマーで構成されるとともに、ポリエステル系バインダー繊維の結晶化度が5〜50%であり、
前記不織布を構成する熱可塑性繊維の割合が30〜80wt%である、耐熱性樹脂複合体用不織布。 - 請求項1の不織布において、前記耐熱性熱可塑性繊維と前記ポリエステル系バインダー繊維との割合(重量比)が(前者)/(後者)=60/40〜99/1である耐熱性樹脂複合体用不織布。
- 請求項1または2に記載の不織布において、耐熱性熱可塑性繊維が、紡糸後、実質的に延伸を施されていない繊維である、耐熱性樹脂複合体用不織布。
- 請求項1〜3のいずれか一項に記載の不織布において、耐熱性熱可塑性繊維が、ポリエーテルイミド系繊維、半芳香族ポリアミド系繊維、ポリエーテルエーテルケトン系繊維、及びポリカーボネート系繊維からなる群から選択された少なくとも一種で構成される、耐熱性樹脂複合体用不織布。
- 請求項1〜4のいずれか一項に記載の不織布において、強化繊維が、炭素繊維、ガラス繊維、全芳香族ポリエステル系繊維、及びパラ系アラミド繊維からなる群から選択された少なくとも一種で構成される、耐熱性樹脂複合体用不織布。
- 請求項1〜5のいずれか一項に記載の不織布において、目付けが5〜1500g/m2である、耐熱性樹脂複合体用不織布。
- 請求項1〜6のいずれか一項に記載された不織布を準備する準備工程と、
前記不織布を一枚ないしは多数枚重ね合わせ、耐熱性熱可塑性繊維の流動開始温度以上で加熱圧縮する加熱成形工程と、
を少なくとも備える耐熱性樹脂複合体の製造方法。
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