JP6218961B2 - 多重巻線電動機駆動制御装置 - Google Patents
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Description
しかし、この方式では各巻線組に流れる電流に不平衡があると、平衡しているときに較べて大容量のインバータが必要になる、あるいは電流位相が不平衡になると、巻線間の磁気結合による干渉で巻線間のトルクリプルが発生する等の問題が発生する。
また、スイッチング速度の遅いスイッチング素子では、PWMキャリアの周波数を大きくできないため、出力電圧に低次の高調波が残存する問題に対して、少ないスイッチング回数を有効利用し、特定の低次の高調波を低減するタイミングでスイッチングを行う、低次高調波消去PWMが開示されている(例えば、非特許文献1)。
また、非特許文献1開示方法では、基本波より早い応答の制御ではPWMの正負対称で1/4周期で左右対称な波形が崩れてしまい、制御を高応答で行うと、キャリア周波数の高い三角波PWMに比べて制御が不安定化しやすいという問題がある。
実施の形態1は、制御部は出力電圧制御部とPWM制御部とを備え、出力電圧制御部は、出力電圧決定部と、出力電圧位相算出部と、インバータの電流に基づき、多重巻線交流電動機の各巻線を流れる電流を均等にするための変調率、位相補正量を算出し、これに基づきインバータを制御する変調率指令および位相指令を生成する変調率位相指令生成部を備え、PWM制御部は、変調率演算部と、PWM制御における半周期当たりのパルス数を周波数指令に基づいて決定するパルス数決定部と、出力電圧の低次高調波を低減したスイッチングパターンを記憶するパターンテーブルと、変調率、パルス数、出力電圧位相に基づいてパターンテーブルからのスイッチングパターンを用いてスイッチング素子を駆動するゲート信号を生成するゲート信号発生器を備え、さらに変調率位相指令生成部は、電力変換器の電流を均等にする制御を行い、この制御の位相や頻度はパルス数に合わせて変更する多重巻線電動機駆動制御装置に関するものである。
多重巻線電動機駆動制御装置1は、外部交流電源40からの交流電源をリアクトル41経由して受けて、内部で直流に変換し、この直流電源を使用して、電動機5を制御する。
なお、実施の形態1では、電動機5として2つの巻線群を有する多重巻線電動機を想定している。
多重巻線電動機駆動制御装置1は、第1群インバータ2と第2群インバータ3を備えるインバータ部4と、制御部8と、電動機5の電動機電流を検出する電流センサ16とから構成される。実施の形態1では、2つの巻線群を有する多重巻線電動機である電動機5に対応して、2台の第1群インバータ2と第2群インバータ3を備える。
なお、適宜、第1群インバータ2を第1インバータ2と、第2群インバータ3を第2インバータ3と記載する。また、第1インバータ2と第2インバータ3を区別する必要がなく、総称する場合は、適宜インバータと記載する。
なお、本発明の電力変換器は、第1群インバータ2、第2群インバータ3である。
出力電力制御部81は、出力電圧位相算出部9と、出力電圧決定部10と、変調率位相指令生成部13とを備える。
PWM制御部82は、変調率演算部11と、パルス数決定部12と、パターンテーブル14と、ゲート信号発生器15−1、15−2とを備える。
なお、第1インバータ2用のゲート信号発生器15−1と第2インバータ3用のゲート信号発生器15−2とを区別する必要がなく、総称する場合は、適宜ゲート信号発生器15と記載する。
出力電力制御部81は、第1および第2インバータ2、3の周波数指令値Fcを積分して標準位相指令値th*refを算出する出力電圧位相算出部9と、周波数指令値FcからV/fパターンにより相電圧の振幅Vpを演算する出力電圧決定部10とを備える。さらに、電流センサ16−1により検出した第1インバータ2と電動機巻線第1群を流れる相電流iuvw1、電流センサ16−2により検出した第2インバータ3と電動機巻線第2群を流れる相電流iuvw2を元に、2台の第1、第2インバータ2、3と電動機の2群の巻線に流れる電流差を算出し、その電流差が0になるように2台の第1、第2インバータ2、3の変調率指令値(inv1*mod、inv2*mod)および位相指令値(inv1*th、inv2*th)を生成する変調率位相指令生成部13を備える。
また、PWM制御部82は、各インバータにパルス数別、変調率mの大きさ別に高調波を低減できるスイッチングパターン(th1a、th2a、th3a・・・・・thna、th1b、th2b、th3b・・・・・thnb)を記憶する記憶部としてのパターンテーブル14を備える。
パターンテーブル14は2台のインバータで同じパターンテーブルを使用することとしているが、各インバータにパターンテーブルを用意してもよい。
なお、(th1a、th2a、th3a・・・・・thna)はAレグ7aに対するスイッチングパターンであり、(th1b、th2b、th3b・・・・・thnb)はBレグ7bに対するスイッチングパターンである。すなわち、パターンテーブル14はレグ7a、7b毎に異なるスイッチングパターンを記憶し、2種のスイッチングパターンを組み合わせて2レグ分のスイッチングパターンとする。
更にPWM制御部82は、第1、第2インバータ2、3のそれぞれ2つのスイッチングレグ7a、7bのスイッチング素子を制御するゲート信号(gs1、gs2)を生成するゲート信号発生器15−1、15−2を備える。
出力電圧位相算出部9は周波数指令値Fcを積分し、第1、第2インバータ2、3の位相指令値th*refを生成する。
また、出力電圧決定部10では、インバータ周波数と電動機の誘起電圧は一定の比例関係にあるという前提で定格の相電圧振幅Vratedと定格の電気角周波数Fratedの比Kvfより、周波数指令値Fcでの相電圧振幅Vpを求める。すなわち、Kvfとインバータの周波数指令値Fcにおける第1、第2インバータ2、3相電圧振幅指令Vpは(1)式および(2)式で求められる。
なお、本発明の周波数指令は周波数指令値Fcである。
スイッチング速度の遅い素子を持つ大容量インバータでは、デッドタイムが長いためこうしたずれが大きくなり、2台の第1、第2インバータ2、3の差電流が大きくなる。そのため、変調率位相指令生成部13では、電流均等制御器18により、2台のインバータ電流の差をなくすよう、2台の第1、第2インバータ2、3それぞれにおける変調率補正量と位相補正量を算出し、これを基に2台の第1、第2インバータ2、3の変調率指令値、位相指令値を生成する。
なお、本発明の変調率指令は変調率指令値であり、位相指令は位相指令値である。
さらに、変調率位相指令生成部13は、第1インバータ2用の変調率指令値inv1*mod、位相指令値inv1*thと、第2インバータ3用の変調率指令値inv2*mod、位相指令値inv2*thを生成する。そして、変調率位相指令生成部13は、変調率指令値inv1*mod1、inv2*modをパターンテーブル14に出力し、位相指令値inv1*th、inv2*thを第1、第2インバータ2、3のゲート信号発生器15−1、15−2に出力する。
また、変調率位相指令生成部13は、第1、第2インバータ2、3の電流を均等にする制御を1つ以上の位相で1周期に1回以上行い、その制御の位相や頻度はパルス数、変調率、周波数指令値、スイッチングパターンのいずれかに合わせて変更する。
(4)式中vds1、vqs1、ids1、iqs1は、第1群巻線のdq軸電圧とdq軸電流である。vds2、vqs2、ids2、ids2は、第2群巻線のdq軸電圧とdq軸電流である。Ld、Lqは各巻線のd軸q軸のインダクタンス、Raは巻線抵抗、Md、Mqは巻線間の相互インダクタンス、Pは微分演算子である。
具体的には、電流差ids1−ids2とiqs1−iqs2から指令値0のPI制御により、所望の制御応答ωcで2群の電圧差(vds1−vds2、vqs1−vqs2)を算出し、これを元に変調率補正量、位相補正量を算出する。
本実施の形態1では、理想上の制御座標(γ−δ座標)が電動機5の回転座標(d−q座標)と同じであるとして、iγ1−iγ2、iδ1−iδ2、指令値0として、C12d制御器22a、C12q制御器22bにより電圧差Vγ1−Vγ2、Vδ1−Vδ2を求める。C12d制御器22aおよびC12q制御器22bのPI制御の伝達関数は(6)式、(7)式で表される。
また、δ軸電流の群間差電流は、C12q制御器22bによって算出された電圧差Vδ1−Vδ2をδ軸の電圧補正量ΔVδとすると、γδ軸での電圧絶対値VγδとΔVδのなす角度θは(8)式で表される。
図3に示すように、電流均等制御器18で得た変調率補正量Δmod12と位相補正量Δth12により、第1インバータ2の変調率指令値inv1*mod、第2インバータ3の変調率指令値inv2*mod、さらに第1インバータ2の位相指令値inv1*th、第2インバータ3の位相指令値inv2*thは、(10)式で求められる。
パルス数Pnum=3の場合、スイッチングレグ7a、7bのスイッチング回数は1周期で12回ある。例えば、図5のように制御周期(キャリア)を指令値周波数の6倍とし、3レベルのスイッチング回数に合わせて、指令値の0位相(0、π、2π)およびピーク位相(π/2と3/2π)にキャリアの山谷が来るようにして、キャリアの山もしくは谷で1周期に12回制御をする。スイッチング回数を考慮すると制御キャリアはこのようになるが、高変調率になるとパルス幅が広くなるため、変調率が高い場合(V/fの場合は運転周波数が高いことと同義)などは、図6のように、制御周期(キャリア)を指令値周波数の5.5倍と減らして、キャリアの山谷(指令値1周期に11回)で定期的に制御を行う。このようにして、パルス数Pnumによって、パルス波形が安定すると思われる位相で第1、第2インバータ2、3の電流を検出し、電流差がなくなるように補正量を算出して、第1、第2インバータ2、3の変調率指令値、位相指令値を出力する。このため、2台の第1、第2インバータ2、3から出力されるPWM波形の振幅、位相を少ない回数で精度よく合わすことができ、結果として電流差の増加による制御不安定化や損失の増大が防止できる。
図7はPnum=3パルスの場合における、5レベルインバータの単相分の出力電圧と、直列接続された2つのスイッチングレグ7a、7bの出力電圧との関係の一例を示したものである。
第1、第2インバータ2、3の各相の2つのスイッチングレグ7a、7bは、それぞれスイッチングパターン(th1a、th2a、th3aとth1b、th2b、th3b)に基づき、半周期に3パルスの3レベル電圧を出力し、それを合成したものが第1、第2インバータ2、3の5レベルインバータの単相分の出力電圧となる。
3パルスの場合、2つのスイッチングレグのスイッチング位相は1/4周期でそれぞれ3つ、合計6つで、これが低次高調波低減PWMのスイッチング位相を求める方程式の自由度となる。本実施の形態1では、各スイッチングレグ7a、7bで出力する基本波振幅の配分を均等としたため高調波に使用できる自由度が4で5、7、11、13次の電圧高調波を消去する方法とした。しかし、他の次数を消去する、またはパルス幅制限を加えるほか、基本波振幅の配分を均等としないなどの条件で位相を求めることもありうる。
特に、極数が少なく巻線間の結合が強い(漏れ磁束が少ない)電動機では、巻線間のわずかな電圧振幅差(定格の数%)や定格周波数運転でのデッドタイム相当の位相差であっても、巻線間の電流差が大きくなり、電流変動が発生しやすい、という問題がある。本実施の形態1の発明を適用することで、この電圧振幅差を1/10〜1/100以下に抑えることができ、巻線間の電流差を基本波、高調波共に減らすことができる。
実施の形態2の多重巻線電動機駆動制御装置は、電流基準値を設定し、この電流基準値に各インバータの電流を合わせるように制御することで、多重巻線交流電動機の各巻線を流れる電流を均等にするものである。
なお、実施の形態2の説明で、実施の形態1で説明した図を適宜参照する。
実施の形態2の説明では、実施の形態1と区別するために、多重巻線電動機駆動制御装置201、変調率位相指令生成部213、電流均等制御器218とする。
電流均等制御器218は、第1インバータ2のγ電流iγ1と電流基準値id*refとの差を入力して第1インバータ2のγ軸電圧補正量ΔVγ1を算出するC1d制御器24aとδ電流iδ1と電流基準値iq*refとの差を入力して第1インバータ2のδ軸電圧補正量ΔVδ1を求めるC1q制御器24bを備える。同様に、電流均等制御器218は、第2インバータ3のγ軸電圧補正量ΔVγ2とδ軸電圧補正量ΔVδ2を求めるC2d制御器25aとC2q制御器25bを備える。さらに、C1d制御器24a、C1q制御器24bで算出したγ軸電圧補正量ΔVγ1およびΔVγ2と平均直流電圧Vdcを元に変調率補正量Δmod1およびΔmod2を算出する補正量/変調率変換器28を備える。さらに、Δ軸電圧補正量ΔVδ1、ΔVδ2を元に、実施の形態1と同じ方法で位相補正量Δth1、Δth2を算出する補正量/位相変換器29を備える。
仮にid*refとiq*refを2台の第1、第2インバータ2、3のγ軸δ軸のそれぞれの電流平均とすると、電圧補正量ΔVγ1、ΔVγ2、ΔVδ1、ΔVδ2は(12)式で表され、(13)式から算出できる。
上記の場合、PI制御器(C1d制御器24a、C1q制御器24b、C2d制御器25a、C2q制御器25b)の伝達関数は(14)式、(15)式で表される。
しかし、それぞれの基準値からの偏差が大きい場合、2台の第1、第2インバータ2、3の平均値になるようにそれぞれの電圧補正量を求める場合に比べ、安定性が悪くなることがある。その場合は、それぞれのd軸電流基準値id*refとq軸電流基準値iq*refを制御開始時は2台の第1、第2インバータ2、3のγ電流、δ電流の平均とする。そして、それぞれの基準値を所望の指令値まで1次遅れもしくは2次遅れで変化させることにより、2台の第1、第2インバータ2、3の差電流を小さくしつつ、所望の指令値になるように2台のインバータの電圧を制御することが可能である。特に、その場合、基準値を所望の値まで変化させる応答を制御器C1d制御器24a、C1q制御器24b、C2d制御器25a、およびC2q制御器25bの応答より遅くすることが望ましい。
特に極数が少なく巻線間の結合が強い電動機でも、電流アンバランスによる損失を基本波、高調波共に抑制できる。加えて、各巻線群の電流、周波数を駆動に最適な制御値に保って制御することが可能である。
実施の形態3の多重巻線電動機駆動制御装置は、1台のインバータを基準電力変換器とし、他のインバータの電流をこの基準電力変換器の電流に合わせるように制御することで、多重巻線交流電動機の各巻線を流れる電流を均等にするものである。
図12、13において、多重巻線電動機駆動制御装置301を含む全体システム300は、多重巻線電動機駆動制御装置301と、外部交流電源40と、リアクトル41と、電動機305とから構成される。
多重巻線電動機駆動制御装置301は、外部交流電源40からの交流電源をリアクトル41経由して受けて、内部で直流に変換し、この直流電源を使用して、電動機305を制御する。電動機305は、3つの三相巻線群を有した界磁巻線式の突極型同期電動機を想定している。
実施の形態3の説明では、実施の形態1、2と区別するために、多重巻線電動機駆動制御装置301、制御部308、変調率位相指令生成部313、パターンテーブル314、電流均等制御器318とする。
図12、13において、インバータ部304には3台目(第3群)のインバータ20が追加されている。第3群インバータ20は、第3インバータ20と適宜記載する。
なお、本発明の電力変換器は、第1群インバータ2、第2群インバータ3、第3群インバータ20である。
第3インバータ20と電動機305の3つ目の巻線群を流れる三相電流を検出する電流センサ16−3、および変調率位相指令生成部313では、新たに第3インバータ20の三相電流iuvw3を入力に加え、出力に第3のインバータ20用の変調率指令値inv3*modと位相指令値inv3*thを追加している。そのため変調率位相指令生成部313内の電流均等制御器318内の制御構成も実施の形態1、2と異なっており、これについては後述する。
第3インバータ20用のゲート信号発生器15−3は、パターンテーブル314からのスイッチングパターンとインバータ位相指令値inv3*thにより第3インバータ20のスイッチング素子を制御するゲート信号(gs3)を生成する。
なお、この力率制御における三相電流を制御座標軸(γ―δ軸)に変換する3相/2相変換器は、電流均等制御器318内にある3相/2相変換器と同じである。
このため、電流均等制御器318内には、これまでの入力に、第3インバータ20の相電流iuvw3が追加されている。
なお、実施の形態3における電流均等制御器を区別するため、図15の電流均等制御器を電流均等制御器318A、図16の電流均等制御器を電流均等制御器318B、図18の電流均等制御器を電流均等制御器318Cとしている。
γ軸電圧補正量を変調率補正量に変換する補正量/変調率変換器28とδ軸電圧補正量を位相補正量に変換する補正量/位相変換器29により、第1群と第2群、第3群のそれぞれの変調率補正量Δmod1、Δmod2、Δmod3と位相補正量Δth2、Δth3を得る。
なお、C12d制御器、C12q制御器を総称する場合は、C12制御器と記載する。C13制御器、D12制御器、D13制御器も同様である。
図16の電流均等制御器318Bは、図15の電流均等制御器318Aに対して、C12d制御器22a、C12q制御器22b、C13d制御器23a、C13q制御器23bを以下に説明するD12d制御器25a、D12q制御器26b、D13d制御器27a、D13q制御器27bに変更している。さらに周波数指令値Fcを電気角周波数ωrに変換するために、周波数指令値Fcに2πを乗算する乗算器51を追加している。
そこで、(5)式の速度起電力の項に重みづけKd、Kqを加え、Kd、Kqを電流差(ids1−ids2)が0になるようにフィードバックで変化させることにより、電流差0となる電圧補正量(Vds1−Vds2、Vqs1−vqs2)を求める(17)式を作成する。
しかし、図18に示すように、基準電力変換器の均等電流制御を実施の形態2と同様に電流基準値を設定して、この電流基準値となるようにC1d制御器24a、C1q制御器24bを用いて行うようにする。それ以外のインバータについては、本実施の形態3と同様の方法で基準電力変換器との電流差を用いて変調率補正量、位相補正量を各インバータ用に生成するようにしてもよい。
この場合、電流均等制御器318Cの出力は図14、図15の電流均等制御器の出力に対し、第1インバータ用位相補正量Δth1が追加され、変調率位相指令生成部313Cの構成は図17に示すように、図14における入力のほかに、電流基準値id*ref、iq*refが追加される構成となる。
上記のようにすることで、電流基準値と各インバータの電流値との差が大きい場合でも、各インバータの電流を均等にし、かつその電流を所望の値になるよう制御が安定して行える。
なお、実施の形態3における変調率位相指令生成部を区別するため、図14の変調率位相指令生成部313に対して、図17の変調率位相指令生成部を変調率位相指令生成部313Cとしている。
例えば、実施の形態1で説明したようにパルス数により制御キャリアを設けて制御頻度を設定すると、低速度の場合であれば、パルス数が多いため、より頻度多く制御を行うことになる。また、単位時間あたりの位相変動分が小さい。そのため外乱によっては過補正による制御不安定化が起こる可能性がある。このため、こうした場合には、リミット値を低くし、高速運転時は高くすることにより、上記のような過補正なく、速度(すなわち出力周波数または周波数指令値)、パルス数に関係なく正確な指令補正が実現できる。
同様に、基準電力変換器を設定し、基準電力変換器のみ実施の形態2の第1インバータのように電流基準値を設定して基準値との電流差からPI制御により電圧補正量および変調率・位相補正量を得て、他のインバータについては基準電力変換器との差により実施の形態3で説明した2種類の制御方法を用いて変調率補正量、位相補正量を得る制御構成とすることができる。この場合は、制御器の数はインバータの台数分必要であるが、精度よく安定した制御が行え、制御応答要求や負荷によって、制御方法の最適な組み合わせを選択できる。
Claims (8)
- 多重巻線交流電動機を駆動するためにスイッチング素子を有して、直流電源を可変電圧および可変周波数の交流電源に変換する複数の電力変換器と、前記電力変換器を制御する制御部とを備え、
前記制御部は、前記多重巻線交流電動機を所望の回転速度で駆動するための出力電圧、出力電圧位相を算出して出力する出力電圧制御部と前記スイッチング素子をPWM制御するPWM制御部とを備え、
前記出力電圧制御部は、周波数指令に基づいて前記出力電圧を決定する出力電圧決定部と、前記出力電圧位相を前記周波数指令に基づいて積分して算出する出力電圧位相算出部と、前記出力電圧位相に基づいて前記電力変換器のd軸電流、q軸電流を算出し、このd軸電流、q軸電流に基づき、前記多重巻線交流電動機の各巻線を流れる電流を均等にするための前記電力変換器の変調率、位相補正量を算出し、これに基づき前記電力変換器を制御する変調率指令および位相指令を生成する変調率位相指令生成部とを備え、
前記PWM制御部は、前記出力電圧制御部で算出した前記出力電圧と前記直流電源の直流電圧とに基づいて変調率を演算する変調率演算部と、前記スイッチング素子のPWM制御における半周期当たりのパルス数を前記周波数指令に基づいて決定するパルス数決定部と、前記出力電圧の低次高調波を低減したスイッチングパターンをパルス数別に前記変調率の大きさに応じて記憶するパターンテーブルと、前記変調率演算部からの前記変調率と前記パルス数決定部からの前記パルス数および前記出力電圧制御部にて算出した前記出力電圧位相に基づいて前記パターンテーブルからの前記スイッチングパターンを用いて前記スイッチング素子を駆動するゲート信号を生成するゲート信号発生器とを備え、
前記変調率位相指令生成部は、前記電力変換器の電流を均等にする制御を行い、前記制御の位相や頻度は前記パルス数、前記変調率、前記周波数指令、前記スイッチングパターンのいずれかに合わせて変更する多重巻線電動機駆動制御装置。 - 前記変調率位相指令生成部は、前記電力変換器間のd軸電流、q軸電流の差を算出し、この差を0になるようにする請求項1に記載の多重巻線電動機駆動制御装置。
- 前記変調率位相指令生成部は、前記電力変換器のd軸電流、q軸電流を用いてd軸電流、q軸電流の電流基準値を設定し、前記電力変換器のd軸電流、q軸電流と前記d軸電流、q軸電流の電流基準値との差を算出し、この差を0になるようにする請求項1に記載の多重巻線電動機駆動制御装置。
- 前記変調率位相指令生成部は、1つの特定の前記電力変換器を基準電力変換器とし、この前記基準電力変換器のd軸電流、q軸電流とそれ以外の前記電力変換器のd軸電流、q軸電流の差を算出し、この差を0になるようにする請求項1に記載の多重巻線電動機駆動制御装置。
- 前記変調率位相指令生成部は、
前記電力変換器のd軸電流、q軸電流を用いてd軸電流、q軸電流の電流基準値を設定し、1つの特定の前記電力変換器を基準電力変換器とし、
前記基準電力変換器については、この前記基準電力変換器のd軸電流、q軸電流と前記d軸電流、q軸電流の電流基準値との差を算出し、この差を0になるようにし、
前記基準電力変換器以外の前記電力変換器については、前記電力変換器のd軸電流、q軸電流と前記基準電力変換器のd軸電流、q軸電流との差を算出し、この差を0になるようにする請求項1に記載の多重巻線電動機駆動制御装置。 - 前記変調率位相指令生成部は、
前記変調率、位相補正量を算出する応答を前記周波数指令から算出した出力周波数よりも低く設定する請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の多重巻線電動機駆動制御装置。 - 前記変調率位相指令生成部は、
前記電力変換器の前記位相補正量の計算値に所定のリミット値を設定し、この前記リミット値を前記パルス数、前記変調率、前記周波数指令のいずれかに合わせて変更する請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の多重巻線電動機駆動制御装置。 - 前記変調率位相指令生成部は、
前記電力変換器の前記位相補正量の計算における有効小数点桁数または前記位相補正量のビット長を、前記パルス数、前記変調率、前記周波数指令のいずれかに合わせて変更する請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の多重巻線電動機駆動制御装置。
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