JP6123964B1 - フェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
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Abstract
Description
[1] 質量%で、C:0.020%以下、Si:0.1%超え3.0%以下、Mn:0.05〜2.0%、P:0.050%以下、S:0.010%以下、Al:0.3〜6.0%、N:0.020%以下、Cr:12〜30%、Nb:0.3%超え1.0%以下、Ti:0.01〜0.5%、Mo:0.3〜6.0%、Co:0.01〜3.0%、Ni:0.02〜1.0%、かつ、以下の式(1)〜(3)を満たして含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有するフェライト系ステンレス鋼。
Al−Mn>0% ・・・(2)
Nb−Ti>0% ・・・(3)
(式(1)〜(3)中のSi、Al、Mn、NbおよびTiは、各元素の含有量(質量%)を示す。)
[2] 前記[1]において、質量%で、さらに、B:0.0002〜0.0050%、Zr:0.005〜1.0%、V:0.01〜1.0%、Cu:0.01〜0.30%、W:0.01〜5.0%のうちから選ばれる1種または2種以上を含むフェライト系ステンレス鋼。
[3] 前記[1]または[2]において、質量%で、さらに、Ca:0.0002〜0.0050%、Mg:0.0002〜0.0050%のうちから選ばれる1種または2種を含むフェライト系ステンレス鋼。
なお、本明細書において、鋼の成分を示す%はすべて質量%である。
Cは、鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、0.020%を超えてCを含有すると、靭性および成形性の低下が顕著となる。よって、C含有量は0.020%以下とする。なお、C含有量は、成形性を確保する観点からは0.010%以下とすることが好ましい。また、より好ましくは、C含有量は0.008%以下とする。また、排気系部材としての強度を確保する観点からは、C含有量は0.001%以上とすることが好ましい。より好ましくは、C含有量は0.003%以上とする。
Siは、耐酸化性向上のために必要な重要元素である。高温化した排ガス中での耐酸化性を確保するためには0.1%超えのSiの含有が必要である。一方、3.0%を超える過剰のSiの含有は、室温における加工性を低下させるため、Si含有量の上限は3.0%とする。好ましくは、Si含有量は0.10%超えとする。より好ましくは、Si含有量は0.30%超えとする。さらにより好ましくは、Si含有量は0.70%超えとする。また、好ましくは、Si含有量は2.00%以下とする。また、より好ましくは、Si含有量は1.50%以下とする。
Mnは、酸化スケールの耐剥離性を高める効果を有する。これらの効果を得るためには、0.05%以上のMnの含有が必要である。一方、Mnの2.0%を超える過剰な含有は、高温でγ相が生成しやすくなり、耐熱性を低下させる。よって、Mn含有量は0.05%以上2.0%以下とする。好ましくは、Mn含有量は0.10%超えとする。より好ましくは、Mn含有量は0.20%超えとする。また、好ましくは、Mn含有量は1.00%以下とする。また、より好ましくは、Mn含有量は0.60%以下とする。
Pは、鋼の靭性を低下させる有害な元素であり、可能な限り低減することが望ましい。よって、P含有量は0.050%以下とする。好ましくは、P含有量は0.040%以下である。より好ましくは、P含有量は0.030%以下である。
Sは、伸びやr値を低下させ、成形性に悪影響を及ぼすとともに、ステンレス鋼の基本特性である耐食性を低下させる有害元素でもあるため、できる限り低減することが望ましい。よって、本発明では、S含有量は0.010%以下とする。好ましくは、S含有量は0.005%以下である。
Alは、高温変形(クリープ)を抑制し、熱疲労特性を向上させるのに必要不可欠な元素である。使用温度が高温になるほど高温変形により熱疲労特性が低下するため、Alは排ガス温度が高温化する趨勢において重要な要素である。また、Alは鋼の耐酸化性を向上させる効果も有する。さらに、本発明のようにMoを含有する鋼においては,Alは熱疲労試験中のMoを含む第二相(σ相)の析出を抑制する効果も有する。第二相が析出すると、固溶Mo量の減少により、後述するような固溶強化効果が得られなくなるのみならず、短時間で第二相が粗大化して亀裂発生の起点となってしまう。これらの効果を得るためにAlは0.3%以上の含有が必要である。一方、Alは熱膨張係数を高める欠点もある。本発明では、適量のCoを含有させて熱膨張係数を低下させるが、6.0%を超えてAlを含有すると、熱膨張係数が高まり、熱疲労特性が低下してしまう。さらに、鋼が著しく硬質化して加工性が低下してしまう。よって、Al含有量は0.3〜6.0%とする。好ましくは、Al含有量は1.00%超えである。より好ましくは、Al含有量は1.50%超えである。さらに好ましくは、Al含有量は2.00%超えである。また、好ましくは、Al含有量は5.00%以下である。より好ましくは、Al含有量は4.00%以下である。
Nは、鋼の靭性および成形性を低下させる元素であり、0.020%を超えて含有すると、靭性および成形性の低下が顕著となる。よって、N含有量は0.020%以下とする。なお、Nは、靭性、成形性を確保する観点からは、できるだけ低減することが好ましく、N含有量は0.010%未満とすることが望ましい。
Crは、ステンレス鋼の特徴である耐食性、耐酸化性を向上させるのに有効な重要元素であるが、Cr含有量が12%未満では、十分な耐酸化性が得られない。耐酸化性が不十分であると、酸化スケール生成量が多くなり、素材の断面積の減少に伴い熱疲労特性も低下する。一方、Crは、室温において鋼を固溶強化し、硬質化および低延性化する元素であり、Cr含有量が30%を超えると、上記弊害が顕著となるため、Cr含有量の上限は30%とする。好ましくは、Cr含有量は14.0%以上である。より好ましくは、Cr含有量は16.0%超えである。さらにより好ましくは、Cr含有量は18.0%超えである。また、好ましくは、Cr含有量は25.0%以下である。また、より好ましくは、Cr含有量は22.0%以下である。
Nbは、CおよびNと炭窒化物を形成して固定し、耐食性、成形性および溶接部の耐粒界腐食性を高める作用を有するとともに、高温強度を上昇させて熱疲労特性を向上させる本発明に重要な元素である。このような効果は、0.3%超のNbの含有で認められる。Nb含有量が0.3%以下の場合は、高温における強度が不足し、優れた熱疲労特性が得られない。しかし、1.0%を超えるNbの含有は、金属間化合物であるLaves相(Fe2Nb)等が析出しやすくなり、脆化を促進する。よって、Nb含有量は0.3%超え1.0%以下とする。好ましくは、Nb含有量は0.35%以上である。より好ましくは、Nb含有量は0.40%超えである。さらにより好ましくは、Nb含有量は0.50%超えである。また、好ましくは、Nb含有量は0.80%未満である。より好ましくは、Nb含有量は0.60%未満である。
Tiは、Nbと同様、CおよびNを固定して、耐食性や成形性を向上し、溶接部の粒界腐食を防止する元素である。Tiを含有することにより、TiがNbよりも優先的にCおよびNと結びつくため、高温強度に有効な鋼中固溶Nb量を確保することができ、耐熱性向上に有効である。また、本発明のAlを含有する鋼においては、耐酸化性の向上にも有効な元素であり、特に高温域で使用され、優れた耐酸化性が要求される鋼では必須元素である。耐酸化性が不十分であると、酸化スケール生成量が多くなり、素材の断面積の減少に伴い熱疲労特性も低下する。高温での耐酸化性を得るためには、Tiは0.01%以上含有する。一方、0.5%を超える過剰なTiの含有は、耐酸化性向上の効果が飽和するほか、靭性の低下を招いて、例えば、熱延板焼鈍ラインで繰り返し受ける曲げ−曲げ戻しによって破断を起こしたりする等、製造性に悪影響を及ぼすようになる。よって、Ti含有量の上限は0.5%とする。好ましくは、Ti含有量は0.10%超えである。より好ましくは、Ti含有量は0.15%超えである。また、好ましくは、Ti含有量は0.40%以下である。より好ましくは、Ti含有量は0.30%以下である。
Moは、鋼中に固溶し鋼の高温強度を向上させることで熱疲労特性を向上させる有効な元素である。その効果は0.3%以上のMoの含有で現れる。Mo含有量が0.3%未満の場合は高温強度が不十分となり、優れた熱疲労特性は得られない。一方、過剰なMoの含有は、鋼を硬質化させて加工性を低下させてしまうのみならず、σ相のような粗大な金属間化合物を形成しやすくなるため、却って熱疲労特性は低下してしまう。よって、Mo含有量の上限は6.0%とする。好ましくは、Mo含有量は0.50%超えである。より好ましくは、Mo含有量は1.2%超えである。さらにより好ましくは、Mo含有量は1.6%超えである。また、好ましくは、Mo含有量は5.0%以下である。より好ましくは、Mo含有量は4.0%以下である。さらにより好ましくは、Mo含有量は3.0%以下である。
Coは、鋼の靭性向上に有効な元素として知られている。さらに、本発明ではAl含有により増加した熱膨張係数を低減する元素として重要な元素でもある。これらの効果を得るためには、Co含有量は0.01%以上とする。一方、過剰なCoの含有は鋼の靭性を却って低下させるのみならず、熱疲労特性を低下させてしまうため、Co含有量の上限は3.0%とする。好ましくは、Co含有量は0.01%以上0.30%未満である。さらに好ましくは、Co含有量は0.01%以上0.05%未満である。
Niは、鋼の靭性および耐酸化性を向上させる元素である。これらの効果を得るためには、Ni含有量は0.02%以上とする。耐酸化性が不十分であると、酸化スケールの生成量が多くなることによる素材断面積の減少や、酸化スケールの剥離により、熱疲労特性も低下する。しかし、Niは、強力なγ相形成元素であるため、高温でγ相を生成し、耐酸化性を低下させる。よって、Ni含有量の上限は1.0%とする。好ましくは、Ni含有量は0.05%以上である。より好ましくは、Ni含有量は0.10%超えである。また、好ましくは、Ni含有量は0.80%未満である。また、より好ましくは、Ni含有量は0.50%未満である。
上述したように、SiとAlは耐酸化性向上に有効な元素である。それぞれ0.1%超、0.3%以上の含有でその効果が認められる。しかし、排ガスの高温化に対応可能な耐酸化性を実現するためには、両元素を所定の範囲で含有した上で、少なくともSi+Al>1.0%を満たす必要がある。耐酸化性が不十分であると、酸化スケール生成量が多くなり、素材の断面積の減少に伴い熱疲労特性も低下する。好ましくは、Si+Al>2.0%である。より好ましくは、Si+Al>3.0%である。
上述したようにMnは酸化スケールの耐剥離性を高める効果を有するが、含有量がAl含有量以上になるとAlによる耐酸化性向上効果を低下させてしまう。そのため、Al含有量はMn含有量よりも多くする(Al>Mn)。すなわち、Al含有量およびMn含有量は上記範囲内とした上でかつAl−Mn>0%とする。
上述したようにTiの過剰含有は靭性の低下を招く。さらに、本発明鋼における各元素の成分範囲においては、Tiの含有量がNbの含有量以上になると十分な熱疲労特性が得られなくなる。したがって、Nb含有量はTi含有量よりも多くする(Nb>Ti)。すなわち、Nb含有量、Ti含有量は上記範囲を満たすとともに、Nb−Ti>0%を満たすようにする。
Bは、鋼の加工性、特に二次加工性を向上させるために有効な元素である。このような効果は、0.0002%以上のBの含有で得ることができる。一方、過剰なBの含有は、BNを生成して加工性を低下させる。よって、Bを含有する場合は、B含有量は0.0002〜0.0050%とする。好ましくは、B含有量は0.0005%以上である。より好ましくは、B含有量は0.0008%以上である。また、好ましくは、B含有量は0.0030%以下である。より好ましくは、B含有量は0.0020%以下である。
Zrは耐酸化性を向上させる元素であり、本発明では、必要に応じて含有することができる。この効果を得るためには、Zr含有量を0.005%以上とすることが好ましい。しかし、Zr含有量が1.0%を超えると、Zr金属間化合物が析出して、鋼を脆化させる。よって、Zrを含有する場合は、Zr含有量は0.005〜1.0%とする。
Vは、鋼の加工性向上に有効な元素であるとともに、耐酸化性の向上にも有効な元素である。これらの効果は、V含有量が0.01%以上で顕著となる。しかし、1.0%を超える過剰なVの含有は、粗大なV(C、N)の析出を招き、靭性を低下させるのみならず、表面性状を低下させる。よって、Vを含有する場合は、V含有量は0.01〜1.0%とする。好ましくは、V含有量は0.03%以上である。より好ましくは、V含有量は0.05%以上である。また、好ましくは、V含有量は0.50%以下である。より好ましくは、V含有量は0.30%以下である。
Cuは鋼の耐食性を向上させる効果を有する元素であり、耐食性が必要な場合含有する。その効果は0.01%以上のCuの含有で得られる。一方で0.30%を超えてCuを含有すると、酸化スケールが剥離しやすくなり、耐繰り返し酸化特性が低下する。そのため、Cuを含有する場合は、Cu含有量は0.01〜0.30%とする。好ましくは、Cu含有量は0.02%以上である。また、好ましくは、Cu含有量は0.20%以下である。より好ましくは、Cu含有量は0.03%以上である。また、より好ましくは、Cu含有量は0.10%以下である。
Wは、Moと同様に固溶強化により高温強度を大きく向上させる元素である。この効果は0.01%以上のWの含有で得られる。一方、過剰な含有は鋼を著しく硬質化するのみならず、製造時の焼鈍工程において強固なスケールが生成するため、酸洗時の脱スケールが困難になる。よって、Wを含有する場合は、W含有量は0.01〜5.0%とする。好ましくは、W含有量は0.30%以上である。より好ましくは、W含有量は1.0%以上である。また、好ましくは、W含有量は4.0%以下である。より好ましくは、W含有量は3.0%以下である。
Caは、連続鋳造の際に発生しやすいTi系介在物析出によるノズルの閉塞を防止するのに有効な成分である。Ca含有量が0.0002%以上でその効果が得られる。一方、表面欠陥を発生させず良好な表面性状を得るためには、Ca含有量は0.0050%以下とする必要がある。従って、Caを含有する場合は、Ca含有量は0.0002〜0.0050%とする。好ましくは、Ca含有量は0.0005%以上である。また、好ましくは、Ca含有量は0.0030%以下である。より好ましくは、Ca含有量は0.0020%以下である。
Mgは、スラブの等軸晶率を向上させ、加工性や靭性の向上に有効な元素である。本発明のようにNbやTiを含有する鋼においては、MgはNbやTiの炭窒化物の粗大化を抑制する効果も有する。その効果は0.0002%以上のMgの含有で得られる。Ti炭窒化物が粗大化すると、脆性割れの起点となるため靭性が大きく低下する。Nb炭窒化物が粗大化すると、Nbの鋼中固溶量が低下するため、熱疲労特性の低下に繋がる。一方、Mg含有量が0.0050%超えとなると、鋼の表面性状を悪化させてしまう。よって、Mgを含有する場合は、Mg含有量は0.0002〜0.0050%とする。好ましくは、Mg含有量は0.0002%以上である。より好ましくは、Mg含有量は0.0004%以上である。また、好ましくは、Mg含有量は0.0030%以下である。より好ましくは、Mg含有量は0.0020%以下である。
上記のようにして得た各種冷延焼鈍板から30mm×20mmの試験片を切り出し、上部に4mmφの穴をあけ、表面および端面を#320のエメリー紙で研磨し、脱脂後、1100℃に加熱保持した大気雰囲気の炉内に吊り下げて、200時間保持した。試験後、試験片の質量を測定し、予め測定しておいた試験前の質量との差を求め、酸化増量(g/m2)を算出した。なお、試験は各2回実施し、酸化増量が多い方の値で評価した。なお、酸化増量には剥離したスケール分を含めて、以下のように評価した。
△:異常酸化は発生しないが、スケール剥離が生じたもの
×:異常酸化(酸化増量≧50g/m2)が発生したもの
得られた結果を表1に示す。○を合格、△と×を不合格とした(表1中の連続酸化1100℃参照)。
上記のようにして得た各種冷延焼鈍板から30mm×20mmの試験片を切り出し、上部に4mmφの穴をあけ、表面および端面を#320のエメリー紙で研磨し、脱脂後、大気中1100℃の炉内で20分保持と200℃以下で1分保持を繰り返す熱処理を400サイクル繰り返した。試験後、試験片の質量を測定し、予め測定しておいた試験前の質量との差を求め、酸化増量(g/m2)を算出し、かつ酸化スケールの剥離の有無を目視で確認した。なお、試験は各2回実施し、酸化増量はその多い方の値で評価し、酸化スケールの剥離は2つのうち剥離が顕著な試験片で評価した。
△:異常酸化は発生しないが、スケール剥離が生じたもの
×:異常酸化(酸化増量≧50g/m2)が発生したもの
得られた結果を表1に示す。○を合格、△と×を不合格とした(表1中の繰返酸化1100℃参照)。
上記で作製した熱疲労試験片を用い、熱膨張係数の測定を行った。測定は、試験片に荷重を与えずに、200℃から950℃の間で昇温、降温を3サイクル行い、変位が安定する3サイクル目の変位量を読み取って、熱膨張係数を算出し、以下のように評価した。
×:13.0×10−6/℃以上
得られた結果を表1に示す。○を合格、×を不合格とした(表1中の熱膨張950℃参照)。
熱疲労試験は、図2に示すように、上記試験片を拘束率0.5で拘束しながら、200℃と950℃の間で昇温・降温を繰り返す条件で行った。このとき、昇温速度は7℃/秒とし、降温速度は7℃/秒とした。そして、200℃、950℃での保持時間はそれぞれ1分、2分とした。なお、上記の拘束率については、図2に示すように、拘束率η=a/(a+b)として表すことができ、aは(自由熱膨張歪み量−制御歪み量)/2であり、bは制御歪み量/2である。また、自由熱膨張歪み量とは機械的な応力を一切与えずに昇温した場合の歪量であり、制御歪み量とは試験中に生じている歪量の絶対値を示す。拘束により材料に生じる実質的な拘束歪み量は、(自由熱膨張歪み量−制御歪み量)である。
○:800サイクル以上1200サイクル未満(合格)
×:800サイクル未満(不合格)
得られた結果を表1に示す。◎、○を合格、×を不合格とした(表1中の熱疲労寿命950℃参照)。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.020%以下、Si:0.1%超え3.0%以下、Mn:0.05〜2.0%、P:0.050%以下、S:0.010%以下、Al:0.3〜6.0%、N:0.020%以下、Cr:12〜30%、Nb:0.3%超え1.0%以下、Ti:0.01〜0.5%、Mo:0.3〜6.0%、Co:0.01〜3.0%、Ni:0.02〜1.0%を含有し、かつ、以下の式(1)〜(3)を満たして含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有するフェライト系ステンレス鋼。
Si+Al>1.0% ・・・(1)
Al−Mn>0% ・・・(2)
Nb−Ti>0% ・・・(3)
(式(1)〜(3)中のSi、Al、Mn、NbおよびTiは、各元素の含有量(質量%)を示す。) - 質量%で、さらに、B:0.0002〜0.0050%、Zr:0.005〜1.0%、V:0.01〜1.0%、Cu:0.01〜0.30%、W:0.01〜5.0%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有する請求項1に記載のフェライト系ステンレス鋼。
- 質量%で、さらに、Ca:0.0002〜0.0050%、Mg:0.0002〜0.0050%のうちから選ばれる1種または2種を含有する請求項1または2に記載のフェライト系ステンレス鋼。
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