JP6036980B2 - 圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、圧縮機に関する。より具体的には、クランク室に溜まる油を排出するための排油経路が駆動軸内に形成された圧縮機に関する。

従来、特許文献１（特開２０１３−１７７８７７号公報）のように、摺動部に潤滑のための油を供給するため、ケーシングの底部の油溜空間の油を駆動軸の偏心部が内部に収容されるクランク室まで運ぶ給油経路と、クランク室に溜まる油を油溜空間へ戻すための排油経路と、が駆動軸内に形成された圧縮機が知られている。特許文献１（特開２０１３−１７７８７７号公報）の圧縮機では、排油経路は、駆動軸内を軸方向に延びる主経路と、主経路から軸方向と交差する方向に延び、クランク室に開口する流入経路とを含む。

本願発明者は、特許文献１（特開２０１３−１７７８７７号公報）のような構成の圧縮機では、駆動軸の回転に伴う遠心力により油が吸込穴に導かれにくくなり、クランク室に油が溜まりやすい状態が発生することを見出した。クランク室に油が溜まり過ぎた場合、クランク室内の圧力が上昇し、その結果、給油ポンプの動力増による圧縮機の効率低下を引き起こす可能性がある。また、クランク室の圧力が上昇すると、クランク室の形成されたハウジングの下部から油が漏れ出し、圧縮機の外部に油が流出する油上がりが引き起こされやすくなる可能性がある。

本発明の課題は、クランク室の油を排出するための排油経路が駆動軸内に形成された圧縮機であって、クランク室に油が溜まり、クランク室の圧力が過度に上昇する状態を防止可能な圧縮機を提供することにある。

本発明の第１観点に係る圧縮機は、ケーシングと、電動機と、駆動軸と、圧縮機構と、給油経路と、排油経路と、給油ポンプと、排油ポンプと、を備える。ケーシングには、底部に油溜空間が形成されている。電動機は、ケーシング内に収容されている。駆動軸は、上下方向に延び、電動機と連結される。圧縮機構は、ケーシング内に収容され、可動部および上部ハウジングを有する。可動部は、駆動軸と連結され電動機により駆動される。上部ハウジングは、駆動軸の偏心部と可動部との連結部分が内部に収容されるクランク室を形成する。上部ハウジングは、クランク室の下方に駆動軸を軸支する上部軸受部を有する。給油経路は、油溜空間の油をクランク室まで運ぶ。給油経路は、駆動軸の内部に形成されている。排油経路は、排油主経路と、第１流入経路とを含む。排油主経路は、駆動軸の内部を軸方向に延びる。第１流入経路は、排油主経路とクランク室とを連通する。給油ポンプは、油溜空間の油を給油経路に供給する。排油ポンプは、クランク室の油を、排油経路を介して油溜空間に排出する。クランク室より下方の、上部ハウジングの下部には、油回収用空間が形成されている。排油経路は、排油主経路と油回収用空間とを連通する第２流入経路を更に含む。排油ポンプの吐出量が、給油ポンプの吐出量より大きい。

本発明の第１観点に係る圧縮機では、排油経路が、クランク室に連通する第１流入経路に加え、クランク室の下方であって、上部ハウジングの下部に形成された油回収用空間に連通する第２流入経路を有する。そのため、排油主経路に流入する油の量を増加させることが可能で、クランク室に油が溜まり圧力が過度に上昇することを防止できる。

また、本発明の第１観点に係る圧縮機では、クランク室から油を排出する排油ポンプの吐出量が、クランク室まで油を運ぶ給油ポンプの吐出量より大きいため、クランク室の油が排油経路を通って排出されやすい。そのため、クランク室に過剰に油が溜まることを防止できる。その結果、クランク室内の圧力上昇を抑制し、給油ポンプの動力増による圧縮機の効率低下を防止することができる。

本発明の第２観点に係る圧縮機は、第１観点に係る圧縮機であって、排油ポンプおよび給油ポンプは、容積型ポンプである。排油ポンプの容積は、給油ポンプの容積より大きい。

本発明の第２観点に係る圧縮機では、排油ポンプの容積が給油ポンプの容積より大きいため、排油主経路に流入する油の量を増加させて、クランク室に油が過度に溜まることを防止できる。その結果、クランク室の圧力上昇を比較的低く抑制することができる。

本発明の第３観点に係る圧縮機は、第１観点又は第２観点に係る圧縮機であって、排油ポンプおよび給油ポンプは、駆動軸の下部に連結され、２連ポンプを構成する。

本発明の第３観点に係る圧縮機では、排油ポンプおよび給油ポンプが２連ポンプを構成するため、油を供給／排出する機構を小型化することができ、これにより圧縮機を小型化することが可能である。

本発明の第４観点に係る圧縮機は、ケーシングと、電動機と、駆動軸と、圧縮機構と、給油経路と、排油経路と、給油ポンプと、排油ポンプと、を備える。ケーシングには、底部に油溜空間が形成されている。電動機は、ケーシング内に収容されている。駆動軸は、上下方向に延び、電動機と連結される。圧縮機構は、ケーシング内に収容され、可動部および上部ハウジングを有する。可動部は、駆動軸と連結され電動機により駆動される。上部ハウジングは、駆動軸の偏心部と可動部との連結部分が内部に収容されるクランク室を形成する。上部ハウジングは、クランク室の下方に駆動軸を軸支する上部軸受部を有する。給油経路は、油溜空間の油をクランク室まで運ぶ。給油経路は、駆動軸の内部に形成されている。排油経路は、排油主経路と、第１流入経路とを含む。排油主経路は、駆動軸の内部を軸方向に延びる。第１流入経路は、排油主経路とクランク室とを連通する。給油ポンプは、油溜空間の油を給油経路に供給する。排油ポンプは、クランク室の油を、排油経路を介して油溜空間に排出する。クランク室より下方の、上部ハウジングの下部には、油回収用空間が形成されている。排油経路は、排油主経路と油回収用空間とを連通する第２流入経路を更に含む。クランク室に開口する第１流入経路の流入経路入口の面積は、排油主経路に開口する第１流入経路の流入経路出口の面積より大きい。流入経路入口は、流入経路出口よりも駆動軸の回転方向の前方に偏っている。

本発明の第４観点に係る圧縮機では、流入経路入口の面積が流入経路出口の面積より大きく形成され、更に流入経路入口が駆動軸の回転方向前方側に偏って配置されていることから、第１流入経路に油が導かれやすく、クランク室の油が排油経路を通って排出されやすい。そのため、クランク室に過剰に油が溜まり、圧力が過度に上昇することを防止できる。

本発明の第５観点に係る圧縮機は、第４観点に係る圧縮機であって、第１流入経路は、平面視において、流入経路出口から第１方向に延びる直線部を含む出口近傍部を有する。平面視において、流入経路入口の図心は、流入経路出口の図心から第１方向に延びる第１基準直線に対して、回転方向の前方側に位置する。

本発明の第５観点に係る圧縮機では、平面視において、流入経路入口の図心を第１基準直線に対して駆動軸の回転方向の前方側に配置することで、流入経路入口を、流入経路出口よりも駆動軸の回転方向の前方に偏らせている。これにより、クランク室の油が排油経路を通って排出されやすくなり、クランク室に過剰に油が溜まることを防止できる。

本発明の第６観点に係る圧縮機は、第４観点に係る圧縮機であって、平面視において、流入経路入口の図心は、駆動軸の回転中心から流入経路出口の図心を通過して延びる第２基準直線に対して、回転方向の前方側に位置する。

本発明の第６観点に係る圧縮機では、平面視において、流入経路入口の図心を第２基準直線に対して駆動軸の回転方向の前方側に配置することで、流入経路入口を、流入経路出口よりも駆動軸の回転方向の前方に偏らせている。これにより、クランク室の油が排油経路を通って排出されやすくなり、クランク室に過剰に油が溜まることを防止できる。

本発明の第７観点に係る圧縮機は、第４観点から第６観点のいずれかに係る圧縮機であって、クランク室内において駆動軸に取り付けられたバランスウェイトを更に備える。第１流入経路は、駆動軸内に形成された軸内流入経路と、バランスウェイト内に形成されたウェイト内流入経路とを含む。ウェイト内流入経路は、軸内流入経路と連通し、クランク室に開口する。

本発明の第７観点に係る圧縮機では、ウェイト内流入経路がクランク室に開口しており、バランスウェイトに流入経路入口が設けられるため、駆動軸の強度を低下させることなく、流入経路入口の面積を大きく確保することができる。

本発明の第８観点に係る圧縮機は、第６観点に係る圧縮機であって、第１流入経路は、回転方向に交差する方向に広がるガイド面を有する。ガイド面は、平面視において、第２基準直線と平行、又は、第２基準直線よりも回転方向の前方側に傾いている。

本発明の第１５観点に係る圧縮機では、第１流入経路が、平面視において、第２基準直線と平行、又は、第２基準直線よりも回転方向の前方側に傾いているガイド面を有することで、クランク室の油を第１流入経路に導くことが容易である。

本発明の第９観点に係る圧縮機は、第１観点から第８観点のいずれかに係る圧縮機であって、油回収用空間は、上部軸受部の下方に形成されている。

本発明の第９観点に係る圧縮機では、上部軸受部より下方にまで到達した上部ハウジングの下部から漏れ出すおそれのある油を、排油経路を介して油溜空間に導くことが可能で、上部ハウジングの下部から漏れだす油により油上がりが引き起こされることを防止できる。

本発明の第１０観点に係る圧縮機は、第１観点から第９観点のいずれかに係る圧縮機であって、上部ハウジングは、油回収用空間の下方に配置される上部軸シール部を更に有する。圧縮機は、上部軸シール部に配置される上部軸シールリングを更に備える。

本発明の第１０観点に係る圧縮機では、油回収用空間の下方の上部軸シール部に上部軸シールリングが配置されるため、クランク室内の圧力が上昇した場合にも、上部ハウジングの下部からの油の漏れを防止し、油上がりを抑制することができる。

本発明の第１１観点に係る圧縮機は、第１０観点に係る圧縮機であって、下部ハウジングと、下部軸シールリングと、を更に備える。下部ハウジングは、下部軸受部および下部軸シール部を有する。下部軸受部は、駆動軸を軸支する。下部軸シール部は、下部軸受部の上方に配置される。下部軸シールリングは、下部軸シール部に配置される。

本発明の第１１観点に係る圧縮機では、下部ハウジングの下部軸シール部に下部軸シールリングが配置されるため、下部ハウジングの上部からの油の漏れも防止でき、油上がりが更に抑制されやすい。

本発明の第１２観点に係る圧縮機は、第１１観点に係る圧縮機であって、下部軸シール部の下方に、環状空間が配置される。環状空間は、駆動軸を囲むように形成されている。環状空間は、排油主経路と連通する。下部ハウジングには、環状空間と油溜空間とを連通する油経路が形成される。

発明の第１２観点に係る圧縮機では、環状空間および油経路を設けることで、排油主経路から油溜空間へと油が流れる流路が確保されやすい。そのため、クランク室の圧力上昇を比較的低く抑制し、上部ハウジングの下部からの油の漏れによる油上がりを抑制できる。

本発明の第１３観点に係る圧縮機は、第１１観点又は第１２観点に係る圧縮機であって、駆動軸に、下部軸シールリングが配置される溝が形成されている。

本発明の第１３観点に係る圧縮機には、駆動軸側に下部軸シールリングを配置する溝が設けられているため、下部軸シール部に下部軸シールリングを配置した圧縮機を組み立てることが容易である。

本発明の第１４観点に係る圧縮機は、第１０観点から第１３観点のいずれかに係る圧縮機であって、駆動軸に、上部部軸シールリングが配置される溝が形成されている。

本発明の第１４観点に係る圧縮機には、駆動軸側に上部軸シールリングを配置する溝が設けられているため、上部軸シール部に上部軸シールリングを配置した圧縮機を組み立てることが容易である。

本発明に係る圧縮機では、排油経路が、クランク室に連通する第１流入経路に加え、クランク室の下方であって、上部ハウジングの下部に形成された油回収用空間に連通する第２流入経路を有する。そのため、排油主経路に流入する油の量を増加させることが可能で、クランク室に油が溜まり圧力が過度に上昇することを防止できる。

本発明の第１実施形態に係る圧縮機の概略縦断面図である。 図１の圧縮機の駆動軸の上面図である。駆動軸内に形成された上部流出経路と下部流出経路とを点線で描画している。 図１の圧縮機の駆動軸の上部の概略縦断面図である。図２のＳ−Ｃ−Ｓ'断面で切断した駆動軸の断面図を描画している。 図３のIV−IV矢視の断面図である。 図１の圧縮機の駆動軸の上部の斜視図である。駆動軸内に形成された軸内給油経路および軸内排油経路は、点線で描画している。 図１の圧縮機の駆動軸の上部を側方（軸方向と直交する方向）から見た図である。 図１の圧縮機の駆動軸の下部の概略縦断面図である。図２のＳ−Ｃ−Ｔ断面で切断した駆動軸の断面図を描画している。 他の実施形態に係る圧縮機の駆動軸の下部の概略縦断面図である。図２のＳ−Ｃ−Ｔ断面で切断した駆動軸の断面図を描画している。 図１の圧縮機の下部ハウジングおよび油ポンプ周辺の拡大図である。 図１の圧縮機の油ポンプの分解斜視図である。 本発明の第２実施形態に係る圧縮機のクランク室周辺の概略縦断面図である。 図１１のXII−XII矢視の断面図である。バランスウェイトの小径部に流入経路入口が形成されている。 図１１の圧縮機の駆動軸の上部の概略縦断面図である。図１３では、駆動軸を図１２中の直線Ｍおよび直線Ｍ’で切断した縦断面を描画している。 図１１の圧縮機の駆動軸の上部の斜視図である。駆動軸内に形成された軸内給油経路および軸内排油経路と、バランスウェイト内に形成されたウェイト内流入経路とは、点線で描画している。 図１１の圧縮機の駆動軸の上部を側方から見た図である。 変形例Ｃに係る圧縮機の駆動軸の断面図の一例である。流入経路の形成された部分の断面図を示している。バランスウェイトの大径部に流入経路入口が形成されている。 変形例Ｃに係る圧縮機の駆動軸の断面図の一例である。流入経路の形成された部分の断面図を示している。バランスウェイトの、大径部と小径部との境界部に流入経路入口が形成されている。 変形例Ｄに係る圧縮機の駆動軸の断面図である。

以下に、本発明を実施形態について例を挙げて説明する。なお、下記の実施形態は、実施例に過ぎず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。

＜第１実施形態＞
本発明の圧縮機の第１実施形態に係る圧縮機１０について、図面を参照しながら説明する。

（１）全体構成
本実施形態に係る圧縮機１０は、スクロール圧縮機である。圧縮機１０は、図示しない冷凍装置の冷媒回路に接続される。冷媒回路では、冷媒が循環して蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。具体的には、冷媒回路では、圧縮機１０で圧縮された冷媒が、凝縮器で放熱し、減圧機構で減圧され、蒸発器で吸熱し、再び圧縮機１０に吸引される。

圧縮機１０は、図１に示されるように、ケーシング２０、圧縮機構３０、電動機５０、駆動軸６０、下部ハウジング７０、および油ポンプ８０を主に有する。駆動軸６０の内部には、圧縮機１０の摺動部に油Ｏ（冷凍機油）を供給するための軸内給油経路６３と、軸内排油経路６４と、が形成されている（図１参照）。軸内排油経路６４は、後述するクランク室３５および油回収用空間３３４から油Ｏを排出するための排油経路９０の一部を構成する（図１参照）。

（２）詳細構成
圧縮機１０の構成について以下に詳述する。なお、以下の説明では、特に断りの無い場合、図１中の矢印Ｕの方向を上として方向や位置の説明を行う。

（２−１）ケーシング
圧縮機１０は、縦長円筒状のケーシング２０を有する。ケーシング２０は、図１のように、上下が開口した円筒状の円筒部材２１と、円筒部材２１の上端および下端にそれぞれ設けられた上蓋２２ａおよび下蓋２２ｂと、を有する。円筒部材２１と、上蓋２２ａおよび下蓋２２ｂとは、気密を保つように溶接により固定される。

ケーシング２０には、図１のように、圧縮機構３０、電動機５０、駆動軸６０、下部ハウジング７０、および油ポンプ８０を含む圧縮機１０の構成機器が収容される。ケーシング２０の底部には、図１のように、油溜空間２５が形成される。油溜空間２５には、駆動軸６０や圧縮機構３０の摺動部を潤滑するための油Ｏが溜められる。

ケーシング２０の上部には、図１のように、圧縮機構３０の圧縮対象である冷媒を吸入する吸入管２３が、上蓋２２ａを貫通して設けられる。吸入管２３の下端は、後述する圧縮機構３０の固定スクロール３１に接続される。吸入管２３は、後述する圧縮機構３０の圧縮室Ｓｃと連通する。圧縮室Ｓｃには、吸入管２３を介して、冷媒回路における低圧の冷媒が供給される。

ケーシング２０の円筒部材２１の中間部には、ケーシング２０外に吐出される冷媒が通過する吐出管２４が設けられる（図１参照）。吐出管２４は、吐出管２４のケーシング２０内側の端部が、後述する圧縮機構３０の上部ハウジング３３と電動機５０との間に突き出すように配置される。吐出管２４からは、圧縮機構３０により圧縮された、冷媒回路における高圧の冷媒が吐出される。

（２−２）圧縮機構
圧縮機構３０は、電動機５０により駆動され冷媒を圧縮する。圧縮機構３０は、ケーシング２０内の上部に配置されている（図１参照）。圧縮機構３０は、図１に示されるように、固定スクロール３１と、可動スクロール３２と、上部ハウジング３３と、オルダム継手３４と、を主に有する。固定スクロール３１は、上部ハウジング３３の上方に配置される。可動スクロール３２は、固定スクロール３１と組み合わされて圧縮室Ｓｃを形成する。上部ハウジング３３は、後述する可動スクロール３２のピン軸受部３２３が配置されるクランク室３５を形成する。上部ハウジング３３は、クランク室３５の下方に駆動軸６０を軸支する上部軸受部３３２を有する（図１参照）。また、上部ハウジング３３は、上部軸受部３３２の下方に、上部軸シール部３３３を有する（図１参照）。オルダム継手３４は、可動スクロール３２の自転を防止する。

（２−２−１）固定スクロール
固定スクロール３１は、図１に示されるように、固定側鏡板３１１と、固定側ラップ３１２と、周縁部３１３と、を主に有する。固定側ラップ３１２および周縁部３１３は、固定側鏡板３１１の可動スクロール３２側の面、言い換えれば、固定側鏡板３１１の下面から、下方に突出する。固定側ラップ３１２は、渦巻き状に形成されている。

固定側鏡板３１１は、円板状に形成されている。固定側ラップ３１２と、後述する可動スクロール３２の可動側ラップ３２２とは、固定側鏡板３１１の下面と、後述する可動スクロール３２の可動側鏡板３２１の上面とが対向するように組み合わされ、固定スクロール３１と可動スクロール３２との間に、冷媒が圧縮される圧縮室Ｓｃが形成される（図１参照）。

固定側鏡板３１１には、吐出口３１１ａおよび吐出空間３１１ｂが形成されている（図１参照）。吐出口３１１ａは、固定側鏡板３１１の中央部に、固定側鏡板３１１を厚さ方向に貫通して形成される（図１参照）。吐出口３１１ａは、圧縮室Ｓｃと吐出空間３１１ｂとを連通している（図１参照）。吐出空間３１１ｂは、固定スクロール３１および上部ハウジング３３に形成された図示しない冷媒通路を介して、ケーシング２０内の上部ハウジング３３の下側の空間と連通している。圧縮機構３０の圧縮室Ｓｃで圧縮された冷媒は、図示しない冷媒通路を通過して、上部ハウジング３３の下側の空間へと流入する。圧縮機１０が運転されると、上部ハウジング３３の下側の空間は、圧縮機構３０により圧縮された高圧の冷媒で満たされる。

周縁部３１３は、厚肉のリング状に形成され、固定側ラップ３１２を取り囲むように配置される（図１参照）。可動スクロール３２が固定スクロール３１に対して旋回すると、後述する可動スクロール３２の可動側鏡板３２１の上面は、周縁部３１３の下面と摺接する。

（２−２−２）可動スクロール
可動部の一例である可動スクロール３２は、駆動軸６０と連結される。可動スクロール３２は、駆動軸６０と連結される電動機５０により駆動される。

可動スクロール３２は、図１に示されるように、可動側鏡板３２１と、可動側ラップ３２２と、ピン軸受部３２３と、を主に有する。

可動側鏡板３２１は円板状に形成されている。

可動側ラップ３２２は、可動側鏡板３２１の固定スクロール３１側の面、言い換えれば、可動側鏡板３２１の上面から、上方に突出する（図１参照）。可動側ラップ３２２は、渦巻き状に形成されている。

ピン軸受部３２３は、可動側鏡板３２１の電動機５０側の面、言い換えれば、可動側鏡板３２１の下面から、下方に突出する（図１参照）。ピン軸受部３２３は、円筒状に形成され、円筒の上端の開口が可動側鏡板３２１により塞がれている。ピン軸受部３２３は、上部ハウジング３３が形成する、後述するクランク室３５の内部に収容される。可動スクロール３２と駆動軸６０とは、ピン軸受部３２３の内部に、後述する駆動軸６０のピン軸部６１が挿入されることで連結される。なお、ピン軸受部３２３の内部には、軸受メタル３２３ａが嵌め込まれている。ピン軸受部３２３に挿入されるピン軸部６１は、軸受メタル３２３ａにより回転自在に支持される。ピン軸受部３２３において可動スクロール３２が駆動軸６０と連結されることで、電動機５０が稼働すると、電動機５０と連結された駆動軸６０が回転し、可動スクロール３２が駆動される。

円筒状のピン軸受部３２３の内部であって、ピン軸受部３２３に挿入される駆動軸６０のピン軸部６１の上端面と、可動側鏡板３２１の下面との間には、油連絡室３６が形成される（図１参照）。油連絡室３６は、後述する駆動軸６０の内部に形成された軸内給油経路６３と連通している。油連絡室３６は、軸内給油経路６３から油Ｏの供給を受ける。

ピン軸部６１と軸受メタル３２３ａとの間には上下方向に延びるピン軸流路（図示せず）が形成される。ピン軸流路は、上端が油連絡室３６に開口し、下端がクランク室３５に開口している。ピン軸流路には、油連絡室３６から油Ｏが流入する。ピン軸流路に流入した油Ｏは、ピン軸部６１と軸受メタル３２３ａとの間の摺動部へ供給される。ピン軸部６１と軸受メタル３２３ａとの間の摺動部に供給された後の油Ｏは、上部ハウジング３３が形成するクランク室３５に流入する。

可動側鏡板３２１の内部には、油通路３２１ａが形成されている。油通路３２１ａは、油連絡室３６と連通する可動側鏡板３２１の下面の開口から、円板状の可動側鏡板３２１の内部を径方向外側に向かって延び、更に上方に延びて可動側鏡板３２１の上面に開口する。

（２−２−３）上部ハウジング
上部ハウジング３３は、上下に延びる円筒状の部材である。上部ハウジング３３は、円筒部材２１に圧入され、その外周面が、周方向の全体にわたって円筒部材２１の内面に接合されている（図１参照）。上部ハウジング３３には、固定スクロール３１が、固定スクロール３１の周縁部３１３の下面と上部ハウジング３３の上端面とが対向する状態で固定されている（図１参照）。円筒状の上部ハウジング３３の内部には、駆動軸６０が挿入されている（図１参照）。

上部ハウジング３３には、図１に示すように、上面中央部に下方に凹むように形成された凹部３３１が形成される。また、上部ハウジング３３は、図１に示すように、凹部３３１の下方に配置される上部軸受部３３２と、上部軸受部３３２の下方に配置される上部軸シール部３３３と、を有する。

凹部３３１は、可動スクロール３２のピン軸受部３２３が配置されるクランク室３５を形成する（図１参照）。クランク室３５の内部には、上部ハウジング３３に挿入された駆動軸６０のピン軸部６１と、可動スクロール３２との連結部分が内部に収容される（図１参照）。言い換えれば、クランク室３５には、駆動軸６０のピン軸部６１が挿入される可動スクロール３２のピン軸受部３２３が収容される（図１参照）。

上部ハウジング３３の凹部３３１内、すなわちクランク室３５内には、駆動軸６０のピン軸部６１と軸受メタル３２３ａとの間の摺動部に供給された後の油Ｏや、後述する駆動軸６０の主軸６２と軸受メタル３３２ａとの摺動部に供給された後の油Ｏが流入する。クランク室３５は、後述する、駆動軸６０に形成された軸内排油経路６４の第１流入経路６７と連通している。クランク室３５内に流入する油Ｏは、軸内排油経路６４を介して、ケーシング２０の下部の油溜空間２５へと排出される。クランク室３５からの油Ｏの排出に関しては後述する。

上部軸受部３３２は、軸受部の一例である。上部軸受部３３２は、クランク室３５の下方に配置される（図１参照）。上部軸受部３３２の内部には、軸受メタル３３２ａが設けられている（図１参照）。軸受メタル３３２ａは、上部ハウジング３３の上部軸受部３３２内に挿入された駆動軸６０の主軸６２を回転自在に軸支する。なお、上部軸受部３３２には、上下方向に延びる上部軸受排油路３３２ｂが形成されている（図１参照）。上部軸受排油路３３２ｂの下端は、上部軸受部３３２の下方に配置される油回収用空間３３４と連通している（図１参照）。油回収用空間３３４については後述する。上部軸受排油路３３２ｂの上端は、上部軸受部３３２の上方に配置されるクランク室３５と連通している。上部軸受排油路３３２ｂは、上部軸受部３３２の軸受メタル３３２ａと駆動軸６０の主軸６２との摺動部に供給された後の油Ｏの一部を、クランク室３５へと導く通路である。なお、上部軸受部３３２の軸受メタル３３２ａと駆動軸６０の主軸６２との摺動部に供給された後の油Ｏの内、クランク室３５に流入しない油Ｏは、油回収用空間３３４へと流入する。

上部軸シール部３３３は、上部軸受部３３２の下方に配置される（図１参照）。上部軸シール部３３３は、円筒状に形成されている。上部軸シール部３３３の内径は、上部軸シール部３３３の内部に配置される駆動軸６０の主軸６２の外径と概ね等しい。上部軸シール部３３３の内径は、上部軸シール部３３３の内部に配置される駆動軸６０の主軸６２の外径よりやや大きい。上部軸シール部３３３は、上部ハウジング３３と駆動軸６０との隙間の下部からの油Ｏの漏れを防止する。

上部軸受部３３２と上部軸シール部３３３との間であって、上部ハウジング３３と駆動軸６０との間には、駆動軸６０を取り囲むように円環状の空間が形成されている。円環状の空間は、駆動軸６０の主軸６２の外径を小さくすることで主軸６２と上部ハウジング３３との間に形成されても、上部ハウジング３３の内径を大きくすることで主軸６２と上部ハウジング３３との間に形成されてもよい。この空間が油回収用空間３３４として機能する（図１参照）。油回収用空間３３４は、上部ハウジング３３の下部に形成される。油回収用空間３３４には、上部軸受部３３２の軸受メタル３３２ａと駆動軸６０の主軸６２との摺動部に供給された後の油Ｏの一部が流入する。油回収用空間３３４は、駆動軸６０に形成された軸内排油経路６４の、後述する第２流入経路６４ｂと連通している。油回収用空間３３４内に流入した油Ｏは、軸内排油経路６４を介して、ケーシング２０の下部の油溜空間２５へと排出される。油回収用空間３３４からの油Ｏの排出に関しては後述する。

上部軸シール部３３３には、上部軸シールリング４１が配置されている（図１参照）。上部軸シール部３３３に上部軸シールリング４１が配置されることで、クランク室３５内の圧力が上昇しても、上部ハウジング３３の下部からの油Ｏの漏れを防止し、油上がりを抑制することができる。

具体的には、上部軸シール部３３３の下部の、上部軸シール部３３３と駆動軸６０との間に、上部軸シールリング４１が配置されている（図１参照）。上部軸シールリング４１は、駆動軸６０の主軸６２の、上部軸シール部３３３と対向する領域に形成された環状のシールリング溝４１ａ内に配置されている（図１参照）。なお、上部軸シールリング４１は、駆動軸６０の主軸６２に形成されたシールリング溝４１ａ内に配置される代わりに、上部軸シール部３３３に形成される環状のシールリング溝内に配置されてもよい。

上部軸シールリング４１は、金属製、又は樹脂製である。上部軸シールリング４１には、例えば高温特性に優れた金属材料、又は樹脂材料が用いられる。上部軸シールリング４１は、環状に形成され、図示しない合口（カットされた部分）を有する。合口の形状は、例えばアングルカット形状である。ただし、これに限定されるものではなく、合口の形状は、例えばステップカット形状等であってもよい。合口の形状は、適宜決定されればよい。上部軸シールリング４１の軸方向の高さｈ１（図１参照）の、上部軸シールリング４１の取り付けられている部分の駆動軸６０の主軸６２の直径Ａ１（図１参照、シールリング溝４１ａの形成されていない部分の直径）に対する比の値は、０．０４７であるが、これに限定されるものではない。十分なシール性を得るためには、上部軸シールリング４１の軸方向の高さｈ１の、上部軸シールリング４１の取り付けられている部分の駆動軸６０の主軸６２の直径Ａ１に対する比の値は、０．０４以上０．０７未満であることが好ましい。上部軸シールリング４１の径方向厚みｗ１（図１参照）の、上部軸シールリング４１の取り付けられている部分の駆動軸６０の主軸６２の直径Ａ１に対する比の値は、０．０４０であるが、これに限定されるものではない。十分なシール性を得るためには、上部軸シールリング４１の径方向厚みｗ１の、上部軸シールリング４１の取り付けられている部分の駆動軸６０の主軸６２の直径Ａ１に対する比の値は、０．０３以上０．０６未満であることが好ましい。

（２−２−４）オルダム継手
オルダム継手３４は、上部ハウジング３３の上面に設けられている（図１参照）。オルダム継手３４は、可動スクロール３２の可動側鏡板３２１と、上部ハウジング３３とに、摺動自在に嵌め込まれている。オルダム継手３４は、電動機５０により駆動される可動スクロール３２が自転することを阻止する。オルダム継手３４の働きにより、可動スクロール３２は、自転すること無く固定スクロール３１に対して公転する。

（２−３）電動機
電動機５０は、圧縮機構３０の上部ハウジング３３の下方に配置されている（図１参照）。電動機５０は、円筒部材２１の内壁面に固定されたステータ５１と、ステータ５１の内側に僅かな隙間（エアギャップ）を空けて回転自在に収容されたロータ５３とを有する（図１参照）。

ステータ５１は、筒状のステータコア５２と、ステータコア５２に巻き回される巻線（図示せず）とを有している。ステータコア５２の外周面には、上下方向に延びるコアカット５２ａが形成されている（図１参照）。コアカット５２ａ部分では、ステータコア５２とケーシング２０の円筒部材２１との間に隙間が形成される。

本圧縮機１０と異なり、クランク室に溜まる油を、コアカット部分の隙間を介して油溜空間に戻すタイプの圧縮機では、コアカットを大きく形成する必要がある。これに対し、本圧縮機１０では、駆動軸６０内にクランク室３５の油Ｏを油溜空間２５に戻すための軸内排油経路６４が形成されているため、コアカット５２ａを比較的小さくすることができる。そのため、圧縮機１０は、クランク室に溜まる油を、コアカット部分の隙間を介して油溜空間に戻すタイプの圧縮機に比べ、モータ効率を向上させることができる。

ロータ５３は、筒状に形成されている。ロータ５３の内部に駆動軸６０が挿通されることで、ロータ５３と駆動軸６０とが連結されている。駆動軸６０は可動スクロール３２とも連結されている。つまり、ロータ５３は、駆動軸６０を介して可動スクロール３２と連結されている。電動機５０は、ロータ５３を回転させることで、可動スクロール３２を駆動する。

（２−４）駆動軸
駆動軸６０は、ケーシング２０の円筒部材２１の軸心に沿って上下方向に延びる（図１参照）。駆動軸６０は、電動機５０のロータ５３と連結され、電動機５０の駆動力を可動スクロール３２に伝達する。

駆動軸６０は、円筒部材２１の軸心と中心軸が一致する主軸６２と、主軸６２に対して偏心したピン軸部６１とを有する（図１参照）。ピン軸部６１は、偏心部の一例である。

ピン軸部６１は、主軸６２よりも径が小さく形成されている。ピン軸部６１は、前述のように可動スクロール３２のピン軸受部３２３に挿入されている。ピン軸部６１は、ピン軸受部３２３の内部に配置された軸受メタル３２３ａにより回転自在に支持される。

主軸６２は、上部ハウジング３３の上部軸受部３３２の軸受メタル３３２ａおよび後述する下部ハウジング７０の下部軸受部７１の軸受メタル７１ａにより回転自在に支持される（図１参照）。また、主軸６２は、上部軸受部３３２と下部軸受部７１との間で、電動機５０のロータ５３と連結される（図１参照）。駆動軸６０は、平面視において、回転中心Ｃ周りを回転する（図２および図４参照）。回転中心Ｃは、平面視における主軸６２の中心位置である。なお、本実施形態では、主軸６２（駆動軸６０）は、平面視において反時計回りに回転する（図４中の回転方向Ｋ参照）。

駆動軸６０の内部には、図１のように、圧縮機１０の摺動部に油Ｏを供給するための軸内給油経路６３が形成されている。また、駆動軸６０の内部には、図１のように、クランク室３５および油回収用空間３３４と連通し、クランク室３５および油回収用空間３３４に溜まった油Ｏを排出するための軸内排油経路６４が形成されている。軸内給油経路６３および軸内排油経路６４については、後述する。

駆動軸６０の主軸６２の下端には、オイルポンプシャフト受け６９が固定されている（図１参照）。具体的には、主軸６２の下端に形成された後述する軸内給油経路６３の流入経路６３ａの開口に、オイルポンプシャフト受け６９が挿入され固定されている。

オイルポンプシャフト受け６９は中空の部材である。オイルポンプシャフト受け６９の中空部には、後述するように下端側から油ポンプ８０のオイルポンプシャフト８４が挿入されている（図９参照）。オイルポンプシャフト８４の内部には、後述するように軸方向中継路８４ｂが形成されている（図９参照）。軸方向中継路８４ｂは、オイルポンプシャフト受け６９が挿入される、軸内給油経路６３の流入経路６３ａと連通する（図９参照）。

（２−５）下部ハウジング
下部ハウジング７０は、ケーシング２０内の下部に配置されている（図１参照）。下部ハウジング７０は、電動機５０の下方に配置される。下部ハウジング７０は、上下に延びる円筒状の部材である。下部ハウジング７０は、外周面の一部がケーシング２０の円筒部材２１に向かって突出し（図１０参照）、円筒部材２１と固定される。円筒状の下部ハウジング７０の内部には、駆動軸６０が挿入されている（図１参照）。

下部ハウジング７０は、その上部に、下部軸シール部７７を有する（図１参照）。また、下部ハウジング７０は、下部軸シール部７７の下方に下部軸受部７１を有する（図１参照）。下部ハウジング７０の下部には、上方に向かって凹む、凹部７２が形成されている（図１参照）。下部ハウジング７０の下端面には、凹部７２の下部の開口を閉鎖するように油ポンプ８０が固定されている（図１参照）。

下部軸受部７１は、駆動軸６０を軸支する。下部軸受部７１の内部には、軸受メタル７１ａが設けられる（図１参照）。軸受メタル７１ａは、下部ハウジング７０の下部軸受部７１内に配置された駆動軸６０の主軸６２を回転自在に軸支する。

下部軸シール部７７は、円筒状に形成されている。下部軸シール部７７の内径は、下部軸シール部７７の内部に配置される駆動軸６０の主軸６２の外径と概ね等しい。下部軸シール部７７の内径は、下部軸シール部７７の内部に配置される駆動軸６０の主軸６２の外径よりやや大きい。下部軸シール部７７は、下部ハウジング７０と駆動軸６０との隙間の上部からの油Ｏの漏れを防止する。

下部軸受部７１と下部軸シール部７７との間であって、下部ハウジング７０と駆動軸６０との間には、駆動軸６０を取り囲むように円環状の空間が形成されている（図９参照）。円環状の空間は、駆動軸６０の主軸６２の一部の外径を小さくすることで主軸６２と下部ハウジング７０との間に形成されても、下部ハウジング７０の一部の内径を小さくすることで主軸６２と下部軸シール部７７との間に形成されてもよい。この空間が環状空間７６として機能する（図１参照）。環状空間７６は、下部軸受部７１の軸受メタル７１ａと隣接した空間である（図９参照）。環状空間７６は、後述する軸内排油経路６４の排油主経路６４ｃと、後述する軸内排油経路６４の流出経路６４ｄを介して連通する（図９参照）。環状空間７６には、排油主経路６４ｃおよび流出経路６４ｄを流れてきた油Ｏが流入する。また、環状空間７６には、下部軸受部７１の軸受メタル７１ａと駆動軸６０の主軸６２との摺動部に供給された後の油Ｏの一部が流入する。環状空間７６は、下部ハウジング７０内に形成された下部ハウジング内排油経路７４と連通している。下部ハウジング内排油経路７４は油通路の一例である。下部ハウジング内排油経路７４は、下部ハウジング７０の凹部７２と油ポンプ８０とによって囲まれた下部空間７８（図９参照）と連通している。環状空間７６内に流入する油Ｏは、下部ハウジング内排油経路７４を経て下部空間７８へと流れこむ。また、下部軸受部７１の軸受メタル７１ａと駆動軸６０の主軸６２との摺動部に供給された後の油Ｏの一部は、直接（下部ハウジング内排油経路７４を経ずに）、下部空間７８へと流れこむ。下部空間７８へと流れこんだ油Ｏは、後述する油ポンプ８０の排油ポンプ部８０Ｂへと導かれ、油溜空間２５へと流入する。つまり、下部ハウジング内排油経路７４は、下部空間７８および排油ポンプ部８０Ｂを介して、環状空間７６と油溜空間２５とを連通している。

下部軸シール部７７には、下部軸シールリング４２が配置されている。下部軸シール部７７に下部軸シールリング４２が配置されるため、下部ハウジング７０の上部からの油Ｏの漏れを防止し、油上がりを抑制することができる。

具体的には、下部軸シール部７７の上部の、下部軸シール部７７と駆動軸６０との間に、下部軸シールリング４２が配置されている（図９参照）。下部軸シールリング４２は、駆動軸６０の主軸６２の、下部軸シール部７７と対向する領域に形成された環状のシールリング溝４２ａ内に配置されている（図９参照）。なお、下部軸シールリング４２は、駆動軸６０の主軸６２に形成されたシールリング溝４２ａ内に配置される代わりに、下部軸シール部７７に形成される環状のシールリング溝内に配置されてもよい。

下部軸シールリング４２は、金属製、又は樹脂製である。下部軸シールリング４２には、例えば高温特性に優れた金属材料、又は樹脂材料が用いられる。下部軸シールリング４２は、環状に形成され、図示しない合口（カットされた部分）を有する。合口の形状は、例えばアングルカット形状である。ただし、これに限定されるものではなく、合口の形状は、例えばステップカット形状等であってもよい。合口の形状は、適宜決定されればよい。下部軸シールリング４２の軸方向の高さｈ２（図９参照）の、下部軸シールリング４２の取り付けられている部分の駆動軸６０の主軸６２の直径Ａ２（図９参照、シールリング溝４２ａの形成されていない部分の直径）に対する比の値は、０．０５３であるが、これに限定されるものではない。十分なシール性を得るためには、下部軸シールリング４２の軸方向の高さｈ２の、下部軸シールリング４２の取り付けられている部分の駆動軸６０の主軸６２の直径Ａ２に対する比の値は、０．０４以上０．０７未満であることが好ましい。下部軸シールリング４２の径方向厚みｗ２（図９参照）の、下部軸シールリング４２の取り付けられている部分の駆動軸６０の主軸６２の直径Ａ２に対する比の値は、０．０４５であるが、これに限定されるものではない。十分なシール性を得るためには、下部軸シールリング４２の径方向厚みｗ２の、下部軸シールリング４２の取り付けられている部分の駆動軸６０の主軸６２の直径Ａ２に対する比の値は、０．０３以上０．０６未満であることが好ましい。

（２−６）軸内給油経路
軸内給油経路６３は、給油経路の一例である。軸内給油経路６３は、後述する油ポンプ８０の給油ポンプ部８０Ａにより供給された油溜空間２５の油Ｏを、圧縮機１０の各摺動部へ供給するための油経路である。軸内給油経路６３は、駆動軸６０内に形成されている（図１参照）。軸内給油経路６３は、油溜空間２５の油Ｏを、クランク室３５に配置される駆動軸６０のピン軸部６１の上端まで運ぶ。つまり、軸内給油経路６３は、油溜空間２５の油Ｏをクランク室３５まで運ぶ。

軸内給油経路６３は、図１、図３、および図７に示すように、流入経路６３ａ、給油主経路６３ｂ、上部流出経路６３ｃ、および下部流出経路６３ｄを主に有する。なお、図３は、駆動軸６０の上部を、図２中のＳ−Ｃ−Ｓ'断面で切断した断面図である。図７は、駆動軸６０の下部を、図２中のＳ−Ｃ−Ｔ断面で切断した断面図である。図２中のＣは、駆動軸６０の回転中心Ｃを示している。

流入経路６３ａは、駆動軸６０の下端に開口する凹部である（図７参照）。流入経路６３ａは、駆動軸６０の中央部に、下端から上方に凹むように形成されている（図７参照）。流入経路６３ａには、下端の開口から、オイルポンプシャフト受け６９が挿入されている。さらに、中空のオイルポンプシャフト受け６９の内部には、後述する油ポンプ８０のオイルポンプシャフト８４が挿入されている。流入経路６３ａは、油ポンプ８０のオイルポンプシャフト８４に形成された軸方向中継路８４ｂと連通している（図９参照）。油溜空間２５の油Ｏは、油ポンプ８０の給油ポンプ部８０Ａにより、軸内給油経路６３に、流入経路６３ａから供給される。

給油主経路６３ｂは、駆動軸６０内を、軸方向、すなわち上下方向に延びる。給油主経路６３ｂの下端は、流入経路６３ａと連通している。給油主経路６３ｂの上端は、駆動軸６０のピン軸部６１の上端面で開口している。給油主経路６３ｂは、油連絡室３６と連通している。

上部流出経路６３ｃは、駆動軸６０内を、給油主経路６３ｂから、軸方向と交差する方向に延びる。特にここでは、上部流出経路６３ｃは、駆動軸６０内を、給油主経路６３ｂから、軸方向と直交する方向に延びる（図３参照）。上部流出経路６３ｃは、駆動軸６０内を、給油主経路６３ｂから径方向に延びる（図２参照）。上部流出経路６３ｃは、上部ハウジング３３の上部軸受部３３２において、駆動軸６０の外周面に開口している。上部流出経路６３ｃの、駆動軸６０の外周面の開口から流出する油Ｏは、上部軸受部３３２の軸受メタル３３２ａと駆動軸６０の主軸６２との間の摺動部へ供給される。

下部流出経路６３ｄは、駆動軸６０内を、給油主経路６３ｂから、軸方向と交差する方向に延びる（図７参照）。特にここでは、下部流出経路６３ｄは、駆動軸６０内を、給油主経路６３ｂから、軸方向と直交する方向に延びる（図７参照）。下部流出経路６３ｄは、駆動軸６０内を、給油主経路６３ｂから径方向に延びる（図２参照）。下部流出経路６３ｄは、下部ハウジング７０の下部軸受部７１において、駆動軸６０の外周面に開口している。下部流出経路６３ｄの、駆動軸６０の外周面の開口から流出する油Ｏは、下部軸受部７１の軸受メタル７１ａと駆動軸６０の主軸６２との間の摺動部へ供給される。

なお、ここでは、上部流出経路６３ｃの駆動軸６０の外周面の開口と、下部流出経路６３ｄの駆動軸６０の外周面の開口とは、駆動軸６０の回転中心Ｃに対し、約１８０度ずれて配置されている（図２参照）。言い換えれば、上部流出経路６３ｃおよび下部流出経路６３ｄは、平面視において、概ね、駆動軸６０の回転中心Ｃを通過する直線上を延びる。図２を用いて説明すれば、平面視において、上部流出経路６３ｃおよび下部流出経路６３ｄは、概ね、駆動軸６０の回転中心Ｃを通過して延びる直線Ｓ−Ｔ上を延びる。

このように、上部流出経路６３ｃの駆動軸６０の外周面の開口と、下部流出経路６３ｄの駆動軸６０の外周面の開口とを、駆動軸６０の回転中心Ｃに対して軸対称に配置することで、上部軸受部３３２の摺動部、および、下部軸受部７１の摺動部における油膜生成が容易となる。その理由は、以下のとおりである。機構上、上部軸受部３３２と下部軸受部７１とでは、荷重を受ける方向（角度）は、駆動軸６０の回転中心Ｃに対し概ね反対方向となる（ほぼ１８０度異なる）。そして、上部軸受部３３２および下部軸受部７１が荷重を受ける形態は、荷重の大きさがほぼ一定で、荷重方向が軸回転と同期して変動する、いわゆる回転荷重となる。そのため、上部軸受部３３２および下部軸受部７１のそれぞれで、荷重を支える方向（ほぼ最小油膜厚さ位置角度）と反対側に流出経路の開口を設ける設計を行えば、上部軸受部３３２および下部軸受部７１に供給される油Ｏの流量を最も増やすことができる。

ただし、図２および図７のように、同じ給油主経路６３ｂから上部流出経路６３ｃと下部流出経路６３ｄとを分岐させると、給油主経路６３ｂおよび上部流出経路６３ｃの一方を流れる油Ｏは、駆動軸６０の回転による遠心力に逆らう流れとなる。本実施形態では、下部流出経路６３ｄを流れる油Ｏの流れが遠心力に逆らう流れとなり、下部軸受部７１に給油され難くなる（図７参照）。

したがって、他の実施形態では、図８のように、駆動軸６０の回転中心Ｃに対して給油主経路６３ｂとは軸対称の位置に、流入経路６３ａから軸方向に延びる、給油主経路６３ｂとは別の下部軸受専用経路（縦穴）６３ｅを設けてもよい。その上で、下部流出経路６３ｄを、給油主経路６３ｂではなく、下部軸受専用経路６３ｅに連通させ、下部軸受専用経路６３ｅを介して下部流出経路６３ｄに油Ｏを供給してもよい。図８のように構成されることで、下部流出経路６３ｄを流れる油Ｏの流れも遠心力に沿った流れとなり、下部軸受部７１に油Ｏが給油され易くなる。

（２−７）排油経路
排油経路９０は、クランク室３５内および油回収用空間３３４内の油Ｏや、下部軸受部７１に供給された後の油Ｏを、油ポンプ８０の排油ポンプ部８０Ｂへ導く油経路である。排油経路９０は、軸内排油経路６４と、環状空間７６と、下部ハウジング内排油経路７４と、下部ハウジング７０の凹部７２および油ポンプ８０に囲まれた下部空間７８と、を主に含む（図１参照）。

軸内排油経路６４は、クランク室３５内および油回収用空間３３４内の油Ｏを、駆動軸６０の主軸６２の周りに形成された環状空間７６まで導く。環状空間７６内の油Ｏは、下部ハウジング内排油経路７４を通って、下部空間７８まで運ばれる。クランク室３５に溜まる油Ｏは、駆動軸６０のピン軸部６１とピン軸受部３２３の軸受メタル３２３ａとの間の摺動部に供給された後の油Ｏを含む。また、クランク室３５に溜まる油Ｏは、駆動軸６０の主軸６２と上部軸受部３３２の軸受メタル３３２ａとの摺動部に供給された後、上部軸受排油路３３２ｂを通過してクランク室３５に流入する油Ｏを含む。油回収用空間３３４に流入する油Ｏは、駆動軸６０の主軸６２と上部軸受部３３２の軸受メタル３３２ａとの摺動部に供給された後の油Ｏを含む。環状空間７６に流入する油Ｏは、軸内排油経路６４を流れてきた油Ｏと、駆動軸６０の主軸６２と下部軸受部７１の軸受メタル７１ａとの摺動部に供給された後の油Ｏの一部と、を含む。

軸内排油経路６４は、第１流入経路６７と、第２流入経路６４ｂと、排油主経路６４ｃと、流出経路６４ｄと、を主に有する（図１参照）。

第１流入経路６７は、排油主経路６４ｃとクランク室３５とを連通する（図１参照）。第１流入経路６７は、ピン軸部６１の基部に形成される（図３、図５および図６参照）。駆動軸６０のピン軸部６１は、上部ハウジング３３により形成されるクランク室３５内に配置されるが、ここでは、軸内排油経路６４内の空間（ピン軸部６１内の空間）を、クランク室３５と異なる空間として定義する。つまり、図４の断面図において、ピン軸部６１の外周縁よりも内側に形成された第１流入経路６７および排油主経路６４ｃの内部の空間を、クランク室３５とは異なる空間と定義する。

排油主経路６４ｃは、駆動軸６０内を、軸方向、すなわち上下方向に延びる穴である。排油主経路６４ｃは、平面視において、円形に形成されている。排油主経路６４ｃは、駆動軸６０のピン軸部６１の上端面から、駆動軸６０の下部まで延びる。排油主経路６４ｃの上端の開口は、埋栓６４ｅにより閉鎖されている（図１参照）。そのため、排油主経路６４ｃは、ピン軸部６１の上方に形成された油連絡室３６とは連通していない。

第１流入経路６７は、吸込穴６５と、導入部６６と、を主に有する（図３、図４参照）。

吸込穴６５は、出口近傍部の一例である。吸込穴６５は、排油主経路６４ｃに開口する穴である。吸込穴６５の排油主経路６４ｃへの開口を、流入経路出口６７ｂと呼ぶ（図４〜図６参照）。つまり、吸込穴６５は、流入経路出口６７ｂの近傍に、より詳細には流入経路出口６７ｂに隣接して設けられる。流入経路出口６７ｂは、排油主経路６４ｃの外周縁に形成された開口である。言い換えれば、流入経路出口６７ｂは、排油主経路６４ｃを実体のある円柱状部材であると仮定した場合に、吸込穴６５を開けることで、その円柱状部材の外周面に形成される開口である。流入経路出口６７ｂは、平面視において、排油主経路６４ｃの外周縁上の、図４に両矢印で示した区間に配置される。

吸込穴６５は、排油主経路６４ｃから、言い換えれば流入経路出口６７ｂから、直線的に延びる。吸込穴６５は、側面視において（駆動軸６０の軸方向と直交する方向から見た時に）円形に形成された穴である（図６参照）。そのため、流入経路出口６７ｂも、側面視において円形に形成されている（図６参照）。

吸込穴６５は、駆動軸６０の軸方向と交差する直線に沿って延びる。特にここでは、吸込穴６５は、駆動軸６０の軸方向と直交する直線に沿って延びる。吸込穴６５は、平面視において、駆動軸６０の回転中心Ｃ（主軸６２の中心）と、流入経路出口６７ｂの図心Ｚ２とを通過する、駆動軸６０の軸方向と直交する直線Ｌに沿って延びる（図３参照）。なお、ここでは、平面視における流入経路出口６７ｂの図心Ｚ２は、排油主経路６４ｃの外周縁の流入経路出口６７ｂが配置される区間（図４の排油主経路６４ｃの外周縁上に両矢印で示した区間）に、排油主経路６４ｃの外周縁に沿って延びる微小幅の図形を仮想した場合の、この仮想図形の図心を意味する。

吸込穴６５は、平面視において、流入経路出口６７ｂから直線的に延びる１対の直線部６５ａを有する（図４参照）。両直線部６５ａは、流入経路出口６７ｂから、直線Ｌに平行に、ピン軸部６１の外側に向かって延びる（図４の方向Ｂの矢印の方向参照）。

導入部６６は、ピン軸部６１の基部に、ピン軸部６１の外周面から、ピン軸部６１の内部を刳るように形成されている（図５参照）。導入部６６は、平面視において、ピン軸部６１の外周縁（後述する流入経路入口６７ａの形成される、図４に両矢印で示した区間）と、吸込穴６５の直線部６５ａの一方に連続して延びる第１面６６ａと、直線Ｌと直交する向きに延びる第２面６６ｂと、吸込穴６５と、に囲まれた空間である。導入部６６は、平面視において、直線Ｌと直交する向き（第２面６６ｂの延びる向き）に、直線Ｌの向き（第１面６６ａの延びる向き）より長く延びるよう形成されている。

導入部６６は、吸込穴６５と連通する空間である（図３および図４参照）。また、導入部６６は、クランク室３５と連通する空間である（図３および図４参照）。言い換えれば、導入部６６は、クランク室３５に開口する。導入部６６のクランク室３５への開口を、流入経路入口６７ａと呼ぶ（図４〜図６参照）。流入経路入口６７ａは、ピン軸部６１の外周縁に形成された開口である（図５参照）。流入経路入口６７ａは、平面視において、ピン軸部６１の外周縁上の、図４に両矢印で示した区間に配置される。流入経路入口６７ａは、導入部６６の第２面６６ｂに対向する方向からの側面視において、水平方向に長く延びる長方形状に形成されている（図６参照）。導入部６６には、流入経路入口６７ａを通過して、クランク室３５内の油Ｏが流入する。

クランク室３５から第１流入経路６７への油Ｏの入口である流入経路入口６７ａ（クランク室３５に開口する流入経路入口６７ａ）と、第１流入経路６７から排油主経路６４ｃへの油Ｏの出口である流入経路出口６７ｂ（排油主経路６４ｃに開口する流入経路出口６７ｂ）と、の間には、以下の関係がある。

１）ピン軸部６１の外周面に形成された流入経路入口６７ａの面積は、排油主経路６４ｃの外周縁に形成された流入経路出口６７ｂの面積より大きい（図５および図６参照）。

２）流入経路入口６７ａは、流入経路出口６７ｂよりも、駆動軸６０の回転方向Ｋの前方に偏っている。言い換えれば、平面視において、流入経路入口６７ａの図心Ｚ１は、流入経路出口６７ｂの図心Ｚ２を通って方向Ｂに延びる直線Ｌに対して、駆動軸６０の回転方向Ｋの前方側に位置する（図４参照）。なお、ここでは、平面視における流入経路入口６７ａの図心Ｚ１は、ピン軸部６１の外周縁の流入経路入口６７ａが配置される区間（図４のピン軸部６１の外周縁の両矢印で示した区間）に、ピン軸部６１の外周縁に沿って延びる微小幅の図形を仮想した場合の、この仮想図形の図心を意味する。さらに言い換えれば、平面視において、流入経路入口６７ａの図心Ｚ１は、駆動軸６０の回転中心Ｃから流入経路出口６７ｂの図心Ｚ２を通過して延びる直線Ｌに対して、駆動軸６０の回転方向Ｋの前方側に位置する（図４参照）。

上記の１）のように、流入経路入口６７ａの面積が流入経路出口６７ｂの面積より大きく構成されることで、流入経路入口６７ａの面積を流入経路出口６７ｂの面積より大きくしない場合に比べ、クランク室３５の油Ｏが、第１流入経路６７により排油主経路６４ｃに導かれやすくなる。

また、上記の２）のように、流入経路入口６７ａが、流入経路出口６７ｂよりも駆動軸６０の回転方向Ｋの前方に偏っていることで、駆動軸６０が回転した時に、回転方向Ｋに対して流入経路出口６７ｂよりも前方側に配置される流入経路入口６７ａから導入部６６に油Ｏが導かれやすく、排油主経路６４ｃに油Ｏが導かれやすい。

特にここでは、導入部６６が、回転方向Ｋに交差する方向に広がる第１面６６ａを有する。第１面６６ａは、ガイド面の一例である。第１面６６ａは、平面視において、駆動軸６０の回転方向Ｋの後方側の吸込穴６５の直線部６５ａ（直線Ｌよりも回転方向Ｋの後方側の吸込穴６５の直線部６５ａ）と直線的に延びる（図４参照）。つまり、導入部６６は、平面視において、直線Ｌに平行に延びる第１面６６ａを有する（図４参照）。駆動軸６０が回転方向Ｋに回転すると、導入部６６には、回転方向Ｋと逆方向（図４中の方向Ｄ）に油Ｏが流れ、第１面６６ａによりその流れ方向が変えられ、吸込穴６５、更には排油主経路６４ｃへと油Ｏが導かれる。

なお、ここでは、吸込穴６５はドリルにより形成され、その後エンドミルにより導入部６６が形成される。ただし、吸込穴６５および導入部６６の形成方法は例示であってこれに限定されるものではない。吸込穴６５および導入部６６を形成方法には、各種加工方法を適用可能である。

第２流入経路６４ｂは、排油主経路６４ｃと油回収用空間３３４とを連通する。

第２流入経路６４ｂは、駆動軸６０内を、排油主経路６４ｃから、軸方向と交差する方向に延びる。特にここでは、第２流入経路６４ｂは、駆動軸６０内を、軸方向と直交する方向に延びる。第２流入経路６４ｂは、駆動軸６０内を、排油主経路６４ｃから径方向に延びる。第２流入経路６４ｂは、上部ハウジング３３の油回収用空間３３４の高さ位置に形成される。第２流入経路６４ｂは、上部軸シール部３３３の上方に形成された油回収用空間３３４において、駆動軸６０の外周面に開口する。第２流入経路６４ｂは、一端が油回収用空間３３４と連通し、他端が排油主経路６４ｃと連通している。油回収用空間３３４の油Ｏは、第２流入経路６４ｂの開口から軸内排油経路６４に流入する。

なお、仮に、駆動軸６０に第２流入経路６４ｂが形成されていないとすれば、上部軸受部３３２の軸受メタル３３２ａと駆動軸６０の主軸６２との摺動部に供給された後の油Ｏは、全てクランク室３５に流入させられ、第１流入経路６４ａから排油主経路６４ｃへ流入させられる。これに対し、ここでは、第２流入経路６４ｂが形成されているため、上部軸受部３３２の軸受メタル３３２ａと駆動軸６０の主軸６２との摺動部に供給された後の油Ｏを第２流入経路６４ｂからも排油主経路６４ｃへと流入させることができる。そのため、クランク室３５に油Ｏが過剰に溜まることを防止できる。

流出経路６４ｄは、駆動軸６０内を、排油主経路６４ｃの下端から、軸方向と交差する方向に延びる。特にここでは、流出経路６４ｄは、駆動軸６０内を、排油主経路６４ｃの下端から軸方向と直交する方向に延びる。流出経路６４ｄは、駆動軸６０内を、排油主経路６４ｃの下端から径方向に延びる。流出経路６４ｄは、下部ハウジング７０と駆動軸６０の主軸６２との間に形成された環状空間７６において、駆動軸６０の主軸６２の外周面に開口している。つまり、流出経路６４ｄは、環状空間７６と連通している。環状空間７６に流入した油Ｏは、下部ハウジング７０内に形成された下部ハウジング内排油経路７４を介して、下部ハウジング７０の凹部７２および油ポンプ８０により囲まれた下部空間７８へと排出される。

下部空間７８には、軸内排油経路６４から排出される油Ｏが流入する。また、下部空間７８には、下部軸受部７１の軸受メタル７１ａと駆動軸６０の主軸６２との間の摺動部へ供給された後の油Ｏが、直接、又は、環状空間７６および下部ハウジング内排油経路７４を経て流入する。下部空間７８に流入した油Ｏは、後述する油ポンプ８０のスラストプレート７３に形成された排出口７３ａ（図１参照）を介して、油ポンプ８０の排油ポンプ部８０Ｂへと導かれる。

（２−８）油ポンプ
油ポンプ８０は、いわゆる２連のトロコイド式の容積型ポンプである。

油ポンプ８０は、図１０に示すように、下部ハウジング７０の下端面にボルト８３で固定されている。油ポンプ８０は、スラストプレート７３、ポンプボディ８１、ポンプカバー８２、オイルポンプシャフト８４、下側アウターロータ８５、下側インナーロータ８６、上側アウターロータ８７、および上側インナーロータ８８を主に有する。

油ポンプ８０は、油溜空間２５の油Ｏを軸内給油経路６３に供給する給油ポンプ部８０Ａと、クランク室３５の油Ｏを、排油経路９０を介して油溜空間２５に排出する排油ポンプ部８０Ｂと、を含む（図９参照）。給油ポンプ部８０Ａは、給油ポンプの一例である。排油ポンプ部８０Ｂは、排油ポンプの一例である。

給油ポンプ部８０Ａは、下側アウターロータ８５および下側インナーロータ８６を含む（図９参照）。排油ポンプ部８０Ｂは、上側アウターロータ８７および上側インナーロータ８８を含む（図９参照）。給油ポンプ部８０Ａの下側インナーロータ８６と、排油ポンプ部８０Ｂの上側インナーロータ８８と、には、オイルポンプシャフト８４により駆動力が伝えられる。オイルポンプシャフト８４は、駆動軸６０の下部に連結されており、駆動軸６０が回転すると、オイルポンプシャフト８４も回転する。オイルポンプシャフト８４が回転する結果、下側インナーロータ８６および上側インナーロータ８８が駆動され、給油ポンプ部８０Ａが容積型の給油ポンプとして、排油ポンプ部８０Ｂが容積型の排油ポンプとして、それぞれ機能する。

以下に、油ポンプ８０について詳細に説明する。

スラストプレート７３は、円板状に形成されている（図１０参照）。スラストプレート７３は、下部ハウジング７０に、下部ハウジング７０に形成された凹部７２を塞ぐように取り付けられている（図９および図１０参照）。駆動軸６０の下端に取り付けられたオイルポンプシャフト受け６９の下端面は、スラストプレート７３と摺接する（図９参照）。スラストプレート７３は、駆動軸６０のスラスト力を受ける。

スラストプレート７３の径方向中心部には、オイルポンプシャフト８４の下部を挿入するための挿入孔７３ｂが形成されている（図９および図１０参照）。また、スラストプレート７３の外周部には、スラストプレート７３の上方の下部空間７８内の油Ｏを排油ポンプ部８０Ｂに導くための排出口７３ａが形成されている（図９および図１０参照）。排出口７３ａは、上端が下部空間７８と連通し、下端が後述するポンプボディ８１のボディ内上側流路８１ｂと連通している。

ポンプボディ８１は、上下方向に延びる略円筒状の部材である。ポンプボディ８１の内部には、オイルポンプシャフト８４、下側アウターロータ８５、下側インナーロータ８６、上側アウターロータ８７、および上側インナーロータ８８が収容される（図９参照）。ポンプボディ８１上部の周縁には、上方に突出する外周縁部８１ａが形成されている（図１０参照）。ポンプボディ８１は、外周縁部８１ａの内側にスラストプレート７３が嵌め込まれた状態で、下部ハウジング７０に固定されている（図９参照）。

ポンプボディ８１の上面の中央部には、下方に凹むボディ内上側流路８１ｂが形成されている（図９および図１０参照）。ポンプボディ８１の下面の中央部には、上方に凹むボディ内下側流路８１ｃが形成されている（図９および図１０参照）。ボディ内下側流路８１ｃは、平面視において、円形状に形成されている。さらに、ポンプボディ８１の中央部には、オイルポンプシャフト８４が挿入される内周孔８１ｄが形成されている（図９および図１０参照）。

ポンプボディ８１には、水平方向に延びて内外を貫通する排出流路８１ｅが形成されている（図９および図１０参照）。排出流路８１ｅは、一端（内部側の端部）がボディ内上側流路８１ｂに開口し、他端（外部側の端部）がポンプボディ８１の外周面に開口している（図９参照）。

排出流路８１ｅにはポンプ出口配管８９が取り付けられている（図９参照）。ポンプ出口配管８９は、Ｌ字形状に形成されている。ポンプ出口配管８９は、排出流路８１ｅに沿って水平方向に延びた後、９０度方向を変え、下方に延びる。ポンプ出口配管８９の下端は、油ポンプ８０の下端より下方に配置されている。また、ポンプ出口配管８９の下端は、油溜空間２５の下部に配置されている。ポンプ出口配管８９は、排油ポンプ部８０Ｂから排出流路８１ｅを介して流入した油Ｏを、油溜空間２５の下部に導く。

ここでは、排出流路８１ｅから水平方向に油Ｏが排出されるのではなく、油Ｏがポンプ出口配管８９により油溜空間２５の下部に排出されるため、油Ｏのミストが冷媒と共に運ばれ吐出管２４から冷媒回路に吐出されることを防止できる。また、排出流路８１ｅは、油溜空間２５の液面付近に開口しているため、ポンプ出口配管８９がない場合には、排出流路８１ｅから吐出される油Ｏが液面を乱し、油Ｏのミストの飛散が促進されるおそれがある。これに対し、ここでは、油Ｏがポンプ出口配管８９により油溜空間２５の下部に排出されるため、油溜空間２５の液面を乱すことがない。

ポンプカバー８２は、略円板状に形成されている（図１０参照）。ポンプカバー８２は、ポンプボディ８１の下面に固定されている（図９および図１０参照）。

ポンプカバー８２の中央部では、オイルポンプシャフト８４が回転自在に支持されている（図９および図１０参照）。また、ポンプカバー８２には、平面視においてポンプカバー８２に支持されるオイルポンプシャフト８４より外周側に、円弧状の吸入口８２ａが形成されている（図９および図１０参照）。吸入口８２ａは、ポンプカバー８２を上下方向に貫通して形成されている。吸入口８２ａの下端は、油溜空間２５に開口している。吸入口８２ａの上端は、ポンプボディ８１に形成されたボディ内下側流路８１ｃに開口している。オイルポンプシャフト８４が回転して給油ポンプ部８０Ａが駆動されると、油溜空間２５の油Ｏが、吸入口８２ａを通過してボディ内下側流路８１ｃに流入する。

オイルポンプシャフト８４は、円筒状に形成され、上下方向に延びる（図９参照）。オイルポンプシャフト８４の下部は、ポンプカバー８２に回転自在に支持されている（図９および図１０参照）。オイルポンプシャフト８４は、ポンプボディ８１に形成された内周孔８１ｄに挿入され、ポンプボディ８１に回転自在に支持されている（図９および図１０参照）。また、オイルポンプシャフト８４は、ポンプボディ８１の上部に配置されるスラストプレート７３の挿入孔７３ｂに挿入されている（図９および図１０参照）。さらに、オイルポンプシャフト８４は、駆動軸６０の主軸６２の下端部に形成された流入経路６３ａに取り付けられたオイルポンプシャフト受け６９の内部に下方から挿入され、オイルポンプシャフト受け６９と嵌合されている（図９および図１０参照）。具体的には、六角形状に形成されたオイルポンプシャフト８４の上端部が、オイルポンプシャフト受け６９の内径部に設けられた六角形状の穴に挿入されている。つまり、オイルポンプシャフト８４は、オイルポンプシャフト受け６９を介して、駆動軸６０の下部に連結されている。オイルポンプシャフト８４と駆動軸６０とが連結されることで、オイルポンプシャフト８４は、駆動軸６０と一体的に回転する。

オイルポンプシャフト８４の内部には、径方向中継路８４ａおよび軸方向中継路８４ｂが形成されている（図９および図１０参照）。径方向中継路８４ａは、オイルポンプシャフト８４を径方向に貫通している（図９参照）。径方向中継路８４ａは、ポンプボディ８１のボディ内下側流路８１ｃに開口している。軸方向中継路８４ｂは、オイルポンプシャフト８４を軸方向に（上下方向に）延びる。軸方向中継路８４ｂは、オイルポンプシャフト８４の上端面において開口し、駆動軸６０の内部に形成された軸内給油経路６３の流入経路６３ａに連通している（図９参照）。軸方向中継路８４ｂの下端は、径方向中継路８４ａと連通している（図９参照）。オイルポンプシャフト８４が回転すると、ボディ内下側流路８１ｃ内の油Ｏは、径方向中継路８４ａおよび軸方向中継路８４ｂを通過して、軸内給油経路６３に供給される（図９参照）。

下側アウターロータ８５は、ボディ内下側流路８１ｃ内に嵌合している。下側アウターロータ８５は、円環状に形成され、その内周面に円弧状（より厳密にはトロコイド曲線形状）の外側歯部８５ａが複数形成されている（図１０参照）。複数の外側歯部８５ａは、周方向に等間隔で配列され、下側アウターロータ８５の内部に配置される下側インナーロータ８６側に向かって膨出している。

下側インナーロータ８６は、円環状に形成されている（図１０参照）。下側インナーロータ８６は、下側アウターロータ８５の内部に配置される（図９参照）。下側インナーロータ８６は、オイルポンプシャフト８４の外側に嵌合している。具体的には、下側インナーロータ８６の内側には、Ｄ字形状の保持穴８６ａが形成されている（図１０参照）。この保持穴８６ａにオイルポンプシャフト８４が挿入されることで、下側インナーロータ８６とオイルポンプシャフト８４とは連結され、下側インナーロータ８６はオイルポンプシャフト８４と一体的に回転する。下側インナーロータ８６の外周面には、下側アウターロータ８５の外側歯部８５ａと対応するように、内側歯部８６ｂが複数形成されている（図１０参照）。内側歯部８６ｂと外側歯部８５ａとが互いに歯合するように下側インナーロータ８６が下側アウターロータ８５の内部に配置されることで、内側歯部８６ｂと外側歯部８５ａとの間に、油Ｏを搬送するための容積室Ｖ１が形成される（図９参照）。

下側インナーロータ８６および下側アウターロータ８５を含む油ポンプ８０の下側部分は、給油ポンプ部８０Ａを構成している。給油ポンプ部８０Ａでは、油溜空間２５の油Ｏが、ポンプカバー８２の吸入口８２ａから流入し、ボディ内下側流路８１ｃ内の下側インナーロータ８６と下側アウターロータ８５との間の容積室Ｖ１を通過した後、径方向中継路８４ａおよび軸方向中継路８４ｂを通過して、軸内給油経路６３に供給される。

上側アウターロータ８７は、ボディ内上側流路８１ｂ内に嵌合している。上側アウターロータ８７は、円環状に形成され、その内周面に円弧状（より厳密にはトロコイド曲線形状）の外側歯部８７ａが複数形成されている（図１０参照）。複数の外側歯部８７ａは、周方向に等間隔で配列され、上側アウターロータ８７の内部に配置される上側インナーロータ８８側に向かって膨出している。

上側インナーロータ８８は、円環状に形成されている（図１０参照）。上側インナーロータ８８は、上側アウターロータ８７の内部に配置される（図９参照）。上側インナーロータ８８は、オイルポンプシャフト８４の外側に嵌合している。具体的には、上側インナーロータ８８の内側には、Ｄ字形状の保持穴８８ａが形成されている（図１０参照）。この保持穴８８ａにオイルポンプシャフト８４が挿入されることで、上側インナーロータ８８とオイルポンプシャフト８４とは連結され、上側インナーロータ８８はオイルポンプシャフト８４と一体的に回転する。上側インナーロータ８８の外周面には、上側アウターロータ８７の外側歯部８７ａと対応するように、内側歯部８８ｂが複数形成されている（図１０参照）。内側歯部８８ｂと外側歯部８７ａとが互いに歯合するように上側インナーロータ８８が上側アウターロータ８７の内部に配置されることで、内側歯部８８ｂと外側歯部８７ａとの間に、油Ｏを搬送するための容積室Ｖ２が形成される（図９参照）。なお、上側インナーロータ８８と上側アウターロータ８７との間の容積室Ｖ２は、下側インナーロータ８６と下側アウターロータ８５との間の容積室Ｖ１よりも大きい。

上側インナーロータ８８および上側アウターロータ８７を含む油ポンプ８０の上側部分は、排油ポンプ部８０Ｂを構成している。排油ポンプ部８０Ｂでは、排油経路９０の一部を構成する下部空間７８からスラストプレート７３の排出口７３ａを通過して油Ｏがボディ内上側流路８１ｂへ流入し、ボディ内上側流路８１ｂ内の上側インナーロータ８８と上側アウターロータ８７との間の容積室Ｖ２を通過した後、ポンプボディ８１の側面に形成された排出流路８１ｅを通過して、ケーシング２０の底部の油溜空間２５へ排出される。

なお、上記のように、上側インナーロータ８８と上側アウターロータ８７との間の容積室Ｖ２が、下側インナーロータ８６と下側アウターロータ８５との間の容積室Ｖ１よりも大きいため、排油ポンプ部８０Ｂの吐出量は、給油ポンプ部８０Ａの吐出量より大きい。なお、ここでの吐出量は、給油ポンプ部８０Ａおよび排油ポンプ部８０Ｂの理論上の吐出量を意味する。排油ポンプ部８０Ｂの実際の吐出量は、給油ポンプ部８０Ａの実際の吐出量より小さくてもよい。

容積室Ｖ２の容量を容積室Ｖ１の容量よりどの程度大きくするか（排油ポンプ部８０Ｂの吐出量を、給油ポンプ部８０Ａの吐出量よりどの程度大きくするか）は、クランク室３５内に油Ｏが過剰に溜まらないように適切に決定される。

（３）運転動作
圧縮機１０の基本的な運転動作について説明する。

圧縮機１０の運転時には、電動機５０が稼働され、ロータ５３が回転する。ロータ５３が回転すると、ロータ５３と連結された駆動軸６０も回転する。駆動軸６０が回転すると、ピン軸部６１が偏心回転する。その結果、ピン軸部６１がピン軸受部３２３に挿入された可動スクロール３２が旋回する。なお、可動スクロール３２は、オルダム継手３４の働きにより、自転せずに固定スクロール３１に対して公転する。可動スクロール３２が公転することで、冷媒回路における低圧の冷媒が、吸入管２３を通ってケーシング２０内に吸引される。より具体的には、冷媒回路における低圧の冷媒が、吸入管２３を通過し、固定側ラップ３１２の周縁側から圧縮室Ｓｃへと吸引される。可動スクロール３２が公転するのに従い、吸入管２３と圧縮室Ｓｃとは連通しなくなる。そして、圧縮室Ｓｃは、その容積を減少させながら、周縁側から中心部に近づいていく。これにより圧縮室Ｓｃ内の冷媒の圧力が上昇する。圧縮機構３０によって圧縮された高圧の冷媒は、固定側鏡板３１１の中心付近に形成された吐出口３１１ａを通じて吐出空間３１１ｂに吐出される。吐出空間３１１ｂに吐出された冷媒回路における高圧の冷媒は、固定スクロール３１および上部ハウジング３３に形成された図示しない冷媒通路を通過して、上部ハウジング３３の下方の空間へ流入する。上部ハウジング３３の下方の空間へ流入した高圧の冷媒は、吐出管２４から吐出され、冷媒回路に送られる。

（４）油の給排動作
圧縮機１０における油Ｏの給排動作について説明する。

初めに、油Ｏの給油動作について説明する。

圧縮機１０が運転され、駆動軸６０が回転すると、油ポンプ８０の給油ポンプ部８０Ａが駆動される。具体的には、駆動軸６０と連結されたオイルポンプシャフト８４が回転することで、下側インナーロータ８６が下側アウターロータ８５の内部を回転する。これにより、容積室Ｖ１の容積が拡縮し、油溜空間２５の油Ｏが油ポンプ８０の給油ポンプ部８０Ａ内に吸い込まれる。

より具体的に、油溜空間２５の油Ｏは、ポンプカバー８２の吸入口８２ａを介してボディ内下側流路８１ｃ内の容積室Ｖ１に吸い込まれる。容積室Ｖ１から吐出される油Ｏは、径方向中継路８４ａおよび軸方向中継路８４ｂを流れ、軸内給油経路６３の流入経路６３ａに流入する。

軸内給油経路６３の流入経路６３ａに流入した油Ｏは、給油主経路６３ｂを上昇する。また、図８の実施形態のように、下部軸受専用経路６３ｅが設けられている場合には、流入経路６３ａに流入した油Ｏは、給油主経路６３ｂおよび下部軸受専用経路６３ｅを上昇する。

図７の実施形態のように、下部流出経路６３ｄが給油主経路６３ｂと連通する場合には、給油主経路６３ｂを上昇する油Ｏの一部は、下部流出経路６３ｄを通じて下部軸受部７１へ供給される。図８の実施形態のように、下部軸受専用経路６３ｅが設けられている場合には、下部軸受専用経路６３ｅを上昇する油Ｏが、下部流出経路６３ｄを通じて下部軸受部７１へ供給される。下部軸受部７１へ供給された油Ｏは、軸受メタル７１ａと駆動軸６０の主軸６２との間の摺動部を潤滑する。その後、油Ｏは、下部ハウジング７０の下部軸シール部７７の下方に形成された環状空間７６又は下部ハウジング７０の凹部７２により囲まれた下部空間７８へと流出する。環状空間７６に流入した油Ｏは、下部ハウジング内排油経路７４を経て下部空間７８へと流出する。

給油主経路６３ｂを上昇する油Ｏの一部は、上部流出経路６３ｃを通じて上部軸受部３３２へ供給される。上部軸受部３３２へ供給された油Ｏは、軸受メタル３３２ａと駆動軸６０の主軸６２との間の摺動部を潤滑する。その後、油Ｏの一部は、上部軸受排油路３３２ｂを通過して上部ハウジング３３により形成されるクランク室３５に流入する。また、残りの油Ｏは、上部ハウジング３３の下部の上部軸シール部３３３の上方に形成された油回収用空間３３４に流入する。

給油主経路６３ｂを上昇する油Ｏの一部は、給油主経路６３ｂを上端まで上昇し、油連絡室３６に流入する。油連絡室３６に流入した油Ｏは、一部が可動スクロール３２に形成された油通路３２１ａに流入し、残りが図示しないピン軸流路へ流入する。油通路３２１ａへ流入した油Ｏは、固定スクロール３１と可動スクロール３２との間のスラスト面や、固定側ラップ３１２と可動側ラップ３２２との隙間等に供給される。一方、ピン軸流路へ流入した油Ｏは、ピン軸受部３２３内の軸受メタル３２３ａと駆動軸６０のピン軸部６１との間の摺動部に供給され、摺動部を潤滑する。その後、油Ｏは、上部ハウジング３３により形成されるクランク室３５に流出する。

次に、油Ｏの排油動作について説明する。

圧縮機１０が運転され、駆動軸６０が回転すると、油ポンプ８０の排油ポンプ部８０Ｂも駆動される。具体的には、駆動軸６０と連結されたオイルポンプシャフト８４が回転することで、上側インナーロータ８８が上側アウターロータ８７の内部を回転する。これにより、排油ポンプ部８０Ｂの容積室Ｖ２の容積が拡縮し、クランク室３５の油Ｏが流入経路入口６７ａから導入部６６へと流入する。導入部６６に流入した油Ｏは、第１面６６ａにより導かれて吸込穴６５へと流入し、吸込穴６５を通過して排油主経路６４ｃへと流入する。油回収用空間３３４の油Ｏは、第２流入経路６４ｂを通って、排油主経路６４ｃへと流入する。第１流入経路６７および第２流入経路６４ｂから排油主経路６４ｃに流入した油Ｏは、排油主経路６４ｃを下方に移動し、流出経路６４ｄを通過して環状空間７６に流出する。環状空間７６に流入した油Ｏは、下部ハウジング内排油経路７４を通過して下部ハウジング７０の凹部７２により側方を囲まれた下部空間７８へ流入する。下部空間７８内の油Ｏは、スラストプレート７３に形成された排出口７３ａを通過して、油ポンプ８０の排油ポンプ部８０Ｂへ流入する。より具体的には、排出口７３ａを通過した油Ｏは、ボディ内上側流路８１ｂに流入し、ボディ内上側流路８１ｂ内の容積室Ｖ２に吸い込まれる。容積室Ｖ２から吐出される油Ｏは、ポンプボディ８１の内部に形成された排出流路８１ｅを通過し、ポンプ出口配管８９を経て、ケーシング２０の底部の油溜空間２５へ排出される。

（５）特徴
（５−１）
本実施形態の圧縮機１０は、ケーシング２０と、電動機５０と、駆動軸６０と、圧縮機構３０と、給油経路の一例としての軸内給油経路６３と、排油経路９０と、給油ポンプの一例としての給油ポンプ部８０Ａと、排油ポンプの一例としての排油ポンプ部８０Ｂと、を備える。ケーシング２０には、底部に油溜空間２５が形成されている。電動機５０は、ケーシング２０内に収容されている。駆動軸６０は、上下方向に延び、電動機５０と連結される。圧縮機構３０は、可動部の一例としての可動スクロール３２と、上部ハウジング３３とを有する。可動スクロール３２は、駆動軸６０と連結され、電動機５０により駆動される。上部ハウジング３３は、駆動軸６０のピン軸部６１と可動スクロール３２との連結部分（可動スクロール３２のピン軸受部３２３）が内部に収容されるクランク室３５を形成する。ピン軸部６１は、駆動軸６０の偏心部の一例である。圧縮機構３０は、ケーシング２０内に収容される。上部ハウジング３３は、クランク室３５の下方に駆動軸６０を軸支する上部軸受部３３２を有する。軸内給油経路６３は、油溜空間２５の油Ｏをクランク室３５まで運ぶ。軸内給油経路６３は、駆動軸６０の内部に形成されている。排油経路９０は、排油主経路６４ｃと、第１流入経路６７と、を含む。排油主経路６４ｃは、駆動軸６０の内部を軸方向に延びる。第１流入経路６７は、排油主経路６４ｃとクランク室３５とを連通する。給油ポンプ部８０Ａは、油溜空間２５の油Ｏを軸内給油経路６３に供給する。排油ポンプ部８０Ｂは、クランク室３５の油Ｏを、排油経路９０を介して油溜空間２５に排出する。クランク室３５より下方の、上部ハウジング３３の下部には、油回収用空間３３４が形成されている。軸内排油経路６４は、排油主経路６４ｃと油回収用空間３３４とを連通する第２流入経路６４ｂを更に含む。

ここでは、排油経路９０が、クランク室３５に連通する第１流入経路６７に加え、クランク室３５の下方であって、上部ハウジング３３の下部に形成された油回収用空間３３４に連通する第２流入経路６４ｂを有する。そのため、排油主経路６４ｃに流入する油Ｏの量を増加させることが可能で、クランク室３５に油Ｏが溜まり圧力が過度に上昇する状態を防止することができる。

（５−２）
本実施形態の圧縮機１０では、油回収用空間３３４は、上部軸受部３３２の下方に形成されている。

ここでは、上部軸受部３３２より下方にまで到達した上部ハウジング３３の下部から漏れ出すおそれのある油Ｏを、軸内排油経路６４を介して油溜空間２５に導くことが可能で、上部ハウジング３３の下部から漏れだす油Ｏにより油上がりが引き起こされることを防止できる。

（５−３）
本実施形態の圧縮機１０では、上部ハウジング３３は、油回収用空間３３４の下方に配置される上部軸シール部３３３を有する。圧縮機１０は、上部軸シール部３３３に配置される上部軸シールリング４１を備える。

ここでは、油回収用空間３３４の下方の上部軸シール部３３３に上部軸シールリング４１が配置されるため、クランク室３５内の圧力が上昇した場合にも、上部ハウジング３３の下部から油Ｏが漏れることを防止でき、油上がりを抑制できる。

なお、上部軸シールリング４１は設けられなくてもよいが、上部ハウジング３３の下部からの油Ｏの漏れを防止しやすくするためには、上部軸シールリング４１を設けることが好ましい。

（５−４）
本実施形態の圧縮機１０では、下部ハウジング７０と、下部軸シールリング４２と、を備える。下部ハウジング７０は、下部軸受部７１および下部軸シール部７７を有する。下部軸受部７１は、駆動軸６０を軸支する。下部軸シール部７７は、下部軸受部７１の上方に配置される。下部軸シールリング４２は、下部軸シール部７７に配置される。

ここでは、下部ハウジング７０の下部軸シール部７７に下部軸シールリング４２が配置されるため、下部ハウジング７０の上部からの油Ｏの漏れも防止でき、油上がりが更に抑制されやすい。

なお、下部軸シールリング４２は設けられなくてもよいが、下部ハウジング７０の上部からの油Ｏの漏れを防止しやすくするためには、下部軸シールリング４２を設けることが好ましい。

（５−５）
本実施形態の圧縮機１０では、下部軸シール部７７の下方に、環状空間７６が配置される。環状空間７６は、駆動軸６０を囲むように形成されている。環状空間７６は、排油主経路６４ｃと連通する。下部ハウジング７０には、環状空間７６と油溜空間２５とを連通する下部ハウジング内排油経路７４が形成される。下部ハウジング内排油経路７４は、油経路の一例である。

ここでは、環状空間７６および下部ハウジング内排油経路７４を設けることで、排油主経路６４ｃから油溜空間２５へと油Ｏが流れる流路が確保されやすい。そのため、クランク室３５の圧力上昇を比較的低く抑制し、上部ハウジング３３の下部からの油Ｏの漏れによる油上がりを抑制できる。

（５−６）
本実施形態の圧縮機１０では、駆動軸６０に、下部軸シールリング４２が配置されるシールリング溝４２ａが形成されている。

ここでは、駆動軸６０側に下部軸シールリング４２を配置するシールリング溝４２ａが設けられているため、下部軸シール部７７に下部軸シールリング４２を配置した圧縮機１０を組み立てることが容易である。

（５−７）
本実施形態の圧縮機１０では、駆動軸６０に、上部軸シールリング４１が配置されるシールリング溝４１ａが形成されている。

ここでは、駆動軸６０側に上部軸シールリング４１を配置するシールリング溝４１ａが設けられているため、上部軸シール部３３３に上部軸シールリング４１を配置した圧縮機１０を組み立てることが容易である。

（５−８）
本実施形態の圧縮機１０では、排油ポンプ部８０Ｂの吐出量が、給油ポンプ部８０Ａの吐出量より大きい。

なお、ここでの吐出量は、給油ポンプ部８０Ａおよび排油ポンプ部８０Ｂの理論上の吐出量を意味する。

ここでは、クランク室３５から油Ｏを排出する排油ポンプ部８０Ｂの吐出量が、クランク室３５まで油Ｏを運ぶ給油ポンプ部８０Ａの吐出量より大きいため、クランク室３５の油Ｏが排油経路９０を通って排出されやすい。そのため、クランク室３５に過剰に油Ｏが溜まることを防止できる。その結果、クランク室３５内の圧力上昇を抑制し、給油ポンプ部８０Ａの動力増による圧縮機１０の効率低下を防止することができる。

なお、排油ポンプ部８０Ｂの吐出量を、給油ポンプ部８０Ａの吐出量と同じ、又は、給油ポンプ部８０Ａの吐出量より小さくすることもできる。ただし、クランク室３５の圧力上昇を抑制するためには、排油ポンプ部８０Ｂの吐出量が、給油ポンプ部８０Ａの吐出量より大きいことが好ましい。

（５−９）
本実施形態の圧縮機１０では、排油ポンプ部８０Ｂおよび給油ポンプ部８０Ａは、容積型ポンプである。排油ポンプ部８０Ｂの容積室Ｖ２の容積は、給油ポンプ部８０Ａの容積室Ｖ１の容積より大きい。

ここでは、排油ポンプ部８０Ｂの容積室Ｖ２の容積が給油ポンプ部８０Ａの容積室Ｖ１の容積より大きいため、排油主経路８４ｃに流入する油Ｏの量を増加させて、クランク室３５に油Ｏが過度に溜まることを防止できる。その結果、クランク室３５の圧力上昇を比較的低く抑制することができる。

なお、排油ポンプ部８０Ｂの容積室Ｖ２の容積は、給油ポンプ部８０Ａの容積室Ｖ１の容積と同じ、又は、給油ポンプ部８０Ａの容積室Ｖ１の容積より小さくすることもできる。ただし、クランク室３５の圧力上昇を抑制するためには、排油ポンプ部８０Ｂの容積室Ｖ２の容積は、給油ポンプ部８０Ａの容積室Ｖ１の容積より大きいことが好ましい。

（５−１０）
本実施形態の圧縮機１０では、排油ポンプ部８０Ｂおよび給油ポンプ部８０Ａは、駆動軸６０の下部に連結され、２連ポンプを構成する。

ここでは、排油ポンプ部８０Ｂおよび給油ポンプ部８０Ａが２連ポンプ（油ポンプ８０）を構成するため、油Ｏを供給／排出する機構を小型化することができ、これにより圧縮機１０を小型化することが可能である。

（５−１１）
本実施形態の圧縮機１０では、クランク室３５に開口する第１流入経路６７の流入経路入口６７ａの面積は、排油主経路６４ｃに開口する第１流入経路６７の流入経路出口６７ｂの面積より大きい。流入経路入口６７ａは、流入経路出口６７ｂよりも駆動軸６０の回転方向Ｋの前方に偏っている。

ここでは、流入経路入口６７ａの面積が流入経路出口６７ｂの面積より大きく形成され、更に流入経路入口６７ａが駆動軸６０の回転方向Ｋの前方側に偏って配置されていることから、第１流入経路６７に油Ｏが導かれやすく、クランク室３５の油Ｏが排油経路９０を通って排出されやすい。そのため、過剰に油Ｏが溜まってクランク室３５の圧力が過度に上昇する状態の発生を防止できる。その結果、給油ポンプ部８０Ａの動力増による圧縮機１０の効率低下も抑制することができる。

なお、第１流入経路６７を、排油主経路６４ｃから径方向に延びる穴だけで構成することもできる。ただし、過剰に油Ｏが溜まってクランク室３５の圧力が過度に上昇する状態の発生を防止するためには、流入経路入口６７ａの面積が流入経路出口６７ｂの面積より大きく、流入経路入口６７ａが流入経路出口６７ｂよりも駆動軸６０の回転方向Ｋの前方に偏っていることが好ましい。

（５−１２）
本実施形態の圧縮機１０では、第１流入経路６７は、平面視において、流入経路出口６７ｂから、直線Ｌに沿った駆動軸６０の外側に延びる方向（図４中の方向Ｂ）へと延びる直線部６５ａを含む吸込穴６５を有する。方向Ｂは、第１方向の一例である。吸込穴６５は、出口近傍部の一例である。平面視において、流入経路入口６７ａの図心Ｚ１は、流入経路出口６７ｂの図心Ｚ２から方向Ｂに延びる直線Ｌに対して、駆動軸６０の回転方向Ｋの前方側に位置する。直線Ｌは、第１基準直線の一例である。

ここでは、平面視において、流入経路入口６７ａの図心を直線Ｌに対して駆動軸６０の回転方向Ｋの前方側に配置することで、流入経路入口６７ａを、流入経路出口６７ｂよりも駆動軸６０の回転方向Ｋの前方に偏らせている。これにより、クランク室３５の油Ｏが排油経路９０を通って排出されやすくなり、クランク室３５に過剰に油Ｏが溜まることを防止できる。

（５−１３）
本実施形態の圧縮機１０では、平面視において、流入経路入口６７ａの図心Ｚ１は、駆動軸６０の回転中心Ｃから流入経路出口６７ｂの図心Ｚ１を通過して延びる直線Ｌに対して、回転方向Ｋの前方側に位置する。直線Ｌは、第２基準直線の一例である。

ここでは、平面視において、流入経路入口６７ａの図心Ｚ１を直線Ｌに対して駆動軸６０の回転方向Ｋの前方側に配置することで、流入経路入口６７ａを、流入経路出口６７ｂよりも駆動軸６０の回転方向Ｋの前方に偏らせている。これにより、クランク室３５の油Ｏが排油経路９０を通って排出されやすくなり、クランク室３５に過剰に油Ｏが溜まることを防止できる。

（５−１４）
本実施形態の圧縮機１０では、第１流入経路６７は、駆動軸６０の回転方向Ｋに交差する方向に広がる第１面６６ａを有する。第１面６６ａは、ガイド面の一例である。第１面６６ａは、平面視において、直線Ｌと平行である。

ここでは、第１流入経路６７が、平面視において、直線Ｌと平行な第１面６６ａをガイド面として有することで、クランク室３５の油Ｏを第１流入経路６７に導くことが容易である。

＜第２実施形態＞
本発明の圧縮機の第２実施形態に係る圧縮機２１０について、図面を参照しながら説明する。

（１）全体構成
第２実施形態に係る圧縮機２１０は、主に、駆動軸２６０に取り付けられるバランスウェイト１００がクランク室３５内に配置される点、および、排油経路２９０の一部がバランスウェイト１００の内部に形成されている点で、第１実施形態に係る圧縮機１０と異なる。その他の点については、圧縮機２１０は、圧縮機１０とほぼ同様である。

第２実施形態では、圧縮機２１０の部材・構成等のうち、第１実施形態に係る圧縮機１０と同様の部材・構成等については、第１実施形態に係る圧縮機１０の部材・構成等と同じ符号を付して示した。圧縮機２１０の部材・構成等のうち、第１実施形態に係る圧縮機１０と同様の部材・構成等については、ここでは説明を省略する。なお、同様の部材・構成等には、形状・機能等が完全に同一の部材・構成等だけではなく、実質的に同一の部材・構成等も含む。

（２）詳細構成
圧縮機２１０の部材・構成等のうち、特に第１実施形態の圧縮機１０との違いがある駆動軸２６０および排油経路２９０について詳細に説明する。

（２−１）駆動軸
駆動軸２６０は、ピン軸部６１の下方に、ピン軸部６１と隣接してバランスウェイト１００が取り付けられる点で、第１実施形態の駆動軸６０と異なる。

バランスウェイト１００は、クランク室３５内において、駆動軸２６０に取り付けられている（図１１参照）。バランスウェイト１００は中央部に穴１０２が開いた中空状の部材で、その穴に駆動軸２６０が挿入された状態で、駆動軸２６０とバランスウェイト１００とは連結されている（図１１参照）。

バランスウェイト１００は、ウェイト本体１０１が取り付けられた大径部１００ａと、小径部１００ｂと、を含む（図１４参照）。平面視において、駆動軸２６０の回転中心Ｃ（穴１０２の中心）に対する小径部１００ｂの半径Ｒ２は、駆動軸２６０の回転中心Ｃ（穴１０２の中心）に対する大径部１００ａの半径Ｒ１よりも径が小さく形成されている（図１２参照）。平面視において、大径部１００ａと小径部１００ｂとの間に穴１０２を挟むように、バランスウェイト１００の一端側に大径部１００ａが、バランスウェイト１００の他端側に小径部１００ｂが、それぞれ設けられる（図１２参照）。

また、駆動軸２６０は、排油経路２９０の第１流入経路１２０の吸込穴６８が主軸６２に形成されている点で、排油経路９０の第１流入経路６７の吸込穴６５がピン軸部６１に形成されている第１実施形態の駆動軸６０と異なる（図１３参照）。

また、駆動軸２６０は、排油経路２９０の第１流入経路１２０の導入部１１２がバランスウェイト１００の内部に形成されている点で、排油経路９０の第１流入経路６７の導入部６６が駆動軸６０内に形成されている第１実施形態の駆動軸６０と異なる（図１２参照）。

その他の点については、第２実施形態の駆動軸２６０は、第１実施形態の駆動軸６０と同様であるので、説明は省略する。

（２−２）排油経路
排油経路２９０は、クランク室３５内および油回収用空間３３４内の油Ｏや、下部軸受部７１に供給された後の油Ｏを、油ポンプ８０の排油ポンプ部８０Ｂへ導く油経路である。排油経路２９０は、軸内排油経路６４と、ウェイト内流入経路１１０（図１２参照）と、下部ハウジング内排油経路７４と、下部ハウジング７０の凹部７２および油ポンプ８０に囲まれた下部空間７８と、を主に含む。下部ハウジング内排油経路７４および下部空間７８については、第１実施形態と同様であるので、ここでは説明を省略する。

ウェイト内流入経路１１０は、バランスウェイト１００の小径部１００ｂに設けられている（図１２参照）。つまり、ウェイト内流入経路１１０は、バランスウェイト１００の小径部１００ｂの内部に形成されている（図１２参照）。

軸内排油経路６４およびウェイト内流入経路１１０は、クランク室３５の油Ｏを、駆動軸６０の主軸６２の周りに形成された円環状の環状空間７６まで導く。また、軸内排油経路６４は、油回収用空間３３４内の油Ｏを、駆動軸６０の主軸６２の周りに形成された円環状の環状空間７６まで導く。環状空間７６内の油Ｏは、下部ハウジング内排油経路７４を通って、下部空間７８まで運ばれる（図１１参照）。クランク室３５に溜まる油Ｏは、駆動軸６０のピン軸部６１とピン軸受部３２３の軸受メタル３２３ａとの間の摺動部に供給された後の油Ｏを含む。また、クランク室３５に溜まる油Ｏは、駆動軸６０の主軸６２と上部軸受部３３２の軸受メタル３３２ａとの摺動部に供給された後、上部軸受排油路３３２ｂを通過してクランク室３５に流入する油Ｏを含む。油回収用空間３３４に溜まる油Ｏは、駆動軸６０の主軸６２と上部軸受部３３２の軸受メタル３３２ａとの摺動部に供給された後の油Ｏを含む。環状空間７６内に流入する油Ｏは、軸内排油経路６４を流れてきた油Ｏと、駆動軸６０の主軸６２と下部軸受部７１の軸受メタル７１ａとの摺動部に供給された後の油Ｏの一部と、を含む。

軸内排油経路６４は、吸込穴６８（図１２および図１３参照）と、排油主経路６４ｃと、第２流入経路６４ｂと、流出経路６４ｄとを主に有する。ウェイト内流入経路１１０は、連絡路１１１と、導入部１１２と、を主に有する（図１２および図１３参照）。吸込穴６８、連絡路１１１、および導入部１１２は、第１流入経路１２０を構成する（図１２および図１３参照）。

第１流入経路１２０は、排油主経路６４ｃとクランク室３５とを連通する（図１１参照）。なお、駆動軸６０の上部やバランスウェイト１００は、上部ハウジング３３により形成されるクランク室３５内に配置されるが、ここでは、第１流入経路１２０内の空間は、クランク室３５とは異なる空間として定義する。

排油主経路６４ｃ、第２流入経路６４ｂ、および流出経路６４ｄは、第１実施形態と同様であるため、ここでは説明を省略する。第１流入経路１２０について、以下に詳細に説明する。

吸込穴６８は、出口近傍部の一例である。吸込穴６８は、排油主経路６４ｃに開口する穴である（図１２および図１３参照）。吸込穴６８の排油主経路６４ｃへの開口を、流入経路出口１２０ｂと呼ぶ（図１２、図１４および図１５参照）。つまり、吸込穴６８は、流入経路出口１２０ｂの近傍に、より詳細には流入経路出口１２０ｂに隣接して設けられる。流入経路出口１２０ｂは、排油主経路６４ｃの外周縁に形成された開口である。言い換えれば、流入経路出口１２０ｂは、排油主経路６４ｃを実体のある円柱状部材であると仮定した場合に、吸込穴６８を開けることで、その円柱状部材の外周面に形成される開口である。流入経路出口１２０ｂは、平面視において、排油主経路６４ｃの外周縁上の、図１２に両矢印で示した区間に配置される。

吸込穴６８は、排油主経路６４ｃから、言い換えれば流入経路出口１２０ｂから、直線的に延びる。吸込穴６８は、側面視（駆動軸２６０の軸方向と直交する方向）において円形に形成された穴である（図１５参照）。そのため、流入経路出口１２０ｂも、側面視において円形に形成されている（図１５参照）。

吸込穴６８は、駆動軸２６０の軸方向と交差する直線に沿って延びる。特にここでは、吸込穴６８は、駆動軸２６０の軸方向と直交する直線に沿って延びる。より具体的には、吸込穴６８は、平面視において、駆動軸２６０の回転中心Ｃ（主軸６２の中心）と、流入経路出口１２０ｂの図心Ｙ２とを通過する、駆動軸２６０の軸方向と直交する直線Ｍに沿って延びる（図１２参照）。なお、ここでは、平面視における流入経路出口１２０ｂの図心Ｙ２は、排油主経路６４ｃの外周縁の流入経路出口１２０ｂが配置される区間（図１２の排油主経路６４ｃの外周縁上に両矢印で示した区間）に、排油主経路６４ｃの外周縁に沿って延びる微小幅の図形を仮想した場合の、この仮想図形の図心を意味する。

吸込穴６８は、平面視において、流入経路出口６７ｂから直線的に延びる１対の直線部６８ａを有する（図１２参照）。両直線部６８ａは、流入経路出口１２０ｂから、直線Ｍに平行に、主軸６２の外側に向かって延びる（図１２の方向Ｅの矢印の方向参照）。

連絡路１１１は、直線状に延びる穴である。連絡路１１１は、一端側で吸込穴６８と連通し、他端側で導入部１１２と連通する。つまり、連絡路１１１は、吸込穴６８と導入部１１２とを連絡する通路である。連絡路１１１は、側面視（駆動軸２６０の軸方向と直交する方向）において円形に形成された穴である（図１５参照）。連絡路１１１の穴の径は、吸込穴６８の穴の径と同一である。吸込穴６８と連絡路１１１とは、連続的に延びる。つまり、連絡路１１１は、平面視において、直線Ｍに沿って延びる（図１２参照）。

導入部１１２は、バランスウェイト１００の外周面から、バランスウェイト１００の内部、特にはバランスウェイト１００の小径部１００ｂの内部を刳るように形成されている（図１４参照）。導入部１１２は、平面視において、バランスウェイト１００の外周縁（後述する流入経路入口１２０ａの形成される、図１２に両矢印で示した区間）と、吸込穴６８の直線部６８ａの一方に連続して延びる第１面１１２ａと、直線Ｍと直交する向きに延びる第２面１１２ｂと、連絡路１１１と、に囲まれた空間である。導入部１１２は、平面視において、直線Ｍと直交する向き（第２面１１２ｂの延びる向き）に、直線Ｍの向き（第１面１１２ａの延びる向き）より長く延びるよう形成されている（図１２参照）。

導入部１１２は、連絡路１１１を介して吸込穴６８と連通する空間である（図１２および図１３参照）。また、導入部１１２は、クランク室３５と連通する空間である（図１２および図１３参照）。言い換えれば、導入部１１２は、クランク室３５に開口する。導入部１１２のクランク室３５への開口を、流入経路入口１２０ａと呼ぶ（図１２、図１４および図１５参照）。流入経路入口１２０ａは、バランスウェイト１００の外周縁に形成された開口である（図１４参照）。流入経路入口１２０ａは、平面視において、バランスウェイト１００の外周縁上の、図１２に両矢印で示した区間に配置される。流入経路入口１２０ａは、導入部１１２の第２面１１２ｂに対向する方向からの側面視において、水平方向に長く延びる長方形状に形成されている（図１５参照）。導入部１１２には、流入経路入口１２０ａを通過して、クランク室３５内の油Ｏが流入する。

クランク室３５から第１流入経路１２０への油Ｏの入口である流入経路入口１２０ａ（クランク室３５に開口する流入経路入口１２０ａ）と、第１流入経路１２０から排油主経路６４ｃへの油Ｏの出口である流入経路出口１２０ｂ（排油主経路６４ｃに開口する流入経路出口１２０ｂ）との間には、以下の関係がある。

１）バランスウェイト１００の外周面に形成された流入経路入口１２０ａの面積は、排油主経路６４ｃの外周縁に形成された流入経路出口１２０ｂの面積より大きい（図１４および図１５参照）。

２）流入経路入口１２０ａは、流入経路出口１２０ｂよりも、駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方に偏っている。言い換えれば、平面視において、流入経路入口１２０ａの図心Ｙ１は、流入経路出口１２０ｂの図心Ｙ２を通って方向Ｅの方向に延びる直線Ｍに対して、駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方側に位置する（図１２参照）。なお、ここでは、平面視における流入経路入口１２０ａの図心Ｙ１は、バランスウェイト１００の外周縁の流入経路入口１２０ａが配置される区間（図１２のバランスウェイト１００の外周縁の両矢印で示した区間）に、バランスウェイト１００の外周縁に沿って延びる微小幅の図形を仮想した場合の、この仮想図形の図心を意味する。さらに言い換えれば、平面視において、流入経路入口１２０ａの図心Ｙ１は、駆動軸２６０の回転中心Ｃから流入経路出口１２０ｂの図心Ｙ２を通過して延びる直線Ｍに対して、駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方側に位置する（図１２参照）。

上記の１）のように、流入経路入口１２０ａの面積が流入経路出口１２０ｂの面積より大きく構成されることで、流入経路入口１２０ａの面積を流入経路出口１２０ｂの面積より大きくしない場合に比べ、クランク室３５の油Ｏが、第１流入経路１２０により排油主経路６４ｃに導かれやすくなる。

また、上記の２）のように、流入経路入口１２０ａが、流入経路出口１２０ｂよりも駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方に偏っていることで、駆動軸２６０が回転した時に、回転方向Ｋに対して流入経路出口１２０ｂよりも前方側に配置される流入経路入口１２０ａから第１流入経路１２０に油Ｏが導かれやすく、排油主経路６４ｃに油Ｏが導かれやすい。

特にここでは、導入部１１２が、回転方向Ｋに交差する方向に広がる第１面１１２ａを有する。第１面１１２ａは、ガイド面の一例である。第１面１１２ａは、平面視において、駆動軸２６０の回転方向Ｋの後方側の吸込穴６８の直線部６８ａ（直線Ｍよりも回転方向Ｋの後方側の吸込穴６８の直線部６８ａ）と直線的に延びる（図１２参照）つまり、導入部１１２は、直線Ｍに平行に延びる第１面１１２ａを有する。駆動軸６０が回転方向Ｋに回転すると、導入部１１２には、回転方向Ｋと逆方向（図１３中の方向Ｆ）に油Ｏが流れ、第１面１１２ａにより方向が変えられて、連絡路１１１、吸込穴６８、更には排油主経路６４ｃへと油Ｏが導かれる。

なお、ここでは、吸込穴６８および連絡路１１１はドリルにより形成され、その後エンドミルにより導入部１１２が形成される。ただし、吸込穴６８、連絡路１１１および導入部１１２の形成方法は例示であってこれに限定されるものではない。吸込穴６８、連絡路１１１および導入部１１２の形成方法には、各種加工方法を適用可能である。

（３）運転動作
圧縮機２１０の基本的な運転動作は、圧縮機１０と同様であるため、説明は省略する。

（４）油の給排動作
圧縮機２１０における油Ｏの排油動作について説明する。なお、圧縮機２１０における油Ｏの給油動作は、第１実施形態の圧縮機１０における油Ｏの給油動作と同様であるため、説明は省略する。

圧縮機２１０が運転され、駆動軸２６０が回転すると、油ポンプ８０の排油ポンプ部８０Ｂも駆動される。具体的には、駆動軸６０と連結されたオイルポンプシャフト８４が回転することで、上側インナーロータ８８が上側アウターロータ８７の内部を回転する。これにより、排油ポンプ部８０Ｂの容積室Ｖ２の容積が拡縮し、クランク室３５の油Ｏが流入経路入口１２０ａから導入部１１２へと流入する。導入部１１２に流入した油Ｏは、第１面１１２ａにより導かれ、連絡路１１１を通過して吸込穴６８へと流入する。油Ｏは、吸込穴６８を通過して排油主経路６４ｃに流入する。油回収用空間３３４の油Ｏは、第２流入経路６４ｂを通って、排油主経路６４ｃへと流入する。第１流入経路６７および第２流入経路６４ｂから排油主経路６４ｃに流入した油Ｏは、排油主経路６４ｃを下方に移動し、流出経路６４ｄを通過して環状空間７６に流出する。環状空間７６に流入した油Ｏは、下部ハウジング内排油経路７４を通過して、下部ハウジング７０の凹部７２により側方を囲まれた下部空間７８へ流入する。下部空間７８内の油Ｏは、スラストプレート７３に形成された排出口７３ａを通過して、油ポンプ８０の排油ポンプ部８０Ｂへ流入する。より具体的には、排出口７３ａを通過した油Ｏは、ボディ内上側流路８１ｂに流入し、ボディ内上側流路８１ｂ内の容積室Ｖ２に吸い込まれる。容積室Ｖ２から吐出される油Ｏは、ポンプボディ８１の内部に形成された排出流路８１ｅを通過して、ケーシング２０の底部の油溜空間２５へ排出される。

（５）特徴
第２実施形態の圧縮機２１０も、第１実施形態の（５−１）〜（５−１０）に挙げた特徴と同様の特徴を有する。さらに、第２実施形態の圧縮機２１０は、以下の特徴を有する。

（５−１）
本実施形態の圧縮機２１０では、クランク室３５に開口する第１流入経路１２０の流入経路入口１２０ａの面積は、排油主経路６４ｃに開口する第１流入経路１２０の流入経路出口１２０ｂの面積より大きい。流入経路入口１２０ａは、流入経路出口１２０ｂよりも駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方に偏っている。

ここでは、流入経路入口１２０ａの面積が、流入経路出口１２０ｂの面積より大きく形成され、更に流入経路入口１２０ａが駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方側に偏って配置されていることから、第１流入経路１２０に油Ｏが導かれやすく、クランク室３５の油Ｏが排油経路２９０を通って排出されやすい。そのため、クランク室３５に過剰に油Ｏが溜まることを防止できる。その結果、給油ポンプ部８０Ａの動力増による圧縮機２１０の効率低下を抑制することができる。

なお、第１流入経路１２０を、排油主経路６４ｃから径方向に延びる穴だけで構成することもできる。ただし、過剰に油Ｏが溜まってクランク室３５の圧力が過度に上昇する状態の発生を防止するためには、流入経路入口１２０ａの面積が流入経路出口１２０ｂの面積より大きく、流入経路入口１２０ａが流入経路出口１２０ｂよりも駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方に偏っていることが好ましい。

（５−２）
本実施形態の圧縮機２１０では、第１流入経路１２０は、平面視において、流入経路出口１２０ｂから、直線Ｍに沿って駆動軸２６０の外側へと延びる（図１２の方向Ｅへ延びる）直線部６８ａを含む、吸込穴６８を有する。方向Ｅは、第１方向の一例である。吸込穴６８は、出口近傍部の一例である。平面視において、流入経路入口１２０ａの図心Ｙ１は、流入経路出口１２０ｂの図心Ｙ２から方向Ｅに延びる直線Ｍに対して、駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方側に位置する。直線Ｍは、第１基準直線の一例である。

ここでは、平面視において、流入経路入口１２０ａの図心Ｙ１を直線Ｍに対して駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方側に配置することで、流入経路入口１２０ａを、流入経路出口１２０ｂよりも駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方に偏らせている。これにより、クランク室３５の油Ｏが排油経路２９０を通って排出されやすくなり、クランク室３５に過剰に油Ｏが溜まることを防止できる。

（５−３）
本実施形態の圧縮機２１０では、平面視において、流入経路入口１２０ａの図心Ｙ１は、駆動軸２６０の回転中心Ｃから流入経路出口１２０ｂの図心Ｙ２を通過して延びる直線Ｍに対して、駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方側に位置する。直線Ｍは、第２基準直線の一例である。

ここでは、平面視において、流入経路入口１２０ａの図心Ｙ１を直線Ｍに対して駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方側に配置することで、流入経路入口１２０ａを、流入経路出口１２０ｂよりも駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方に偏らせている。これにより、クランク室３５の油Ｏが排油経路２９０を通って排出されやすくなり、クランク室３５に過剰に油Ｏが溜まることを防止できる。

（５−４）
本実施形態の圧縮機２１０では、第１流入経路１２０は、駆動軸２６０の回転方向Ｋに交差する方向に広がる第１面１１２ａを有する。第１面１１２ａは、ガイド面の一例である。第１面１１２ａは、平面視において、直線Ｍと平行である。

ここでは、第１流入経路１２０が、平面視において、直線Ｍと平行な第１面１１２ａをガイド面として有することで、クランク室３５の油Ｏを第１流入経路１２０に導くことが容易である。

（５−５）
本実施形態の圧縮機２１０では、クランク室３５内において駆動軸２６０に取り付けられたバランスウェイト１００を備える。第１流入経路１２０は、軸内流入経路の一例としての吸込穴６８と、ウェイト内流入経路１１０と、を含む。吸込穴６８は、駆動軸２６０内に形成される。ウェイト内流入経路１１０は、バランスウェイト１００内に形成され、吸込穴６８と連通し、クランク室３５に開口する。

ここでは、ウェイト内流入経路１１０がクランク室３５に開口し、バランスウェイト１００に流入経路入口１２０ａが設けられるため、駆動軸２６０の強度は低下させることなく、流入経路入口１２０ａの断面積を大きく確保することができる。

（５−６）
本実施形態の圧縮機２１０では、バランスウェイト１００は、ウェイト本体１０１が設けられた大径部１００ａと、小径部１００ｂと、を含む。小径部１００ｂは、平面視において、駆動軸２６０の回転中心Ｃに対して大径部１００ａよりも径が小さく形成されている。流入経路入口１２０ａは、小径部１００ｂに設けられている。

ここでは、流入経路入口１２０ａを小径部１００ｂに形成することで、バランスウェイト１００の本来の機能（駆動軸２６０の回転バランスをとるという機能）を優先しつつ、バランスウェイト１００に、流入経路出口１２０ｂよりも面積の大きな流入経路入口１２０ａを設けることができる。

＜変形例＞
以下に上記実施形態の変形例を示す。なお、変形例は、互いに矛盾のない範囲で、複数組み合わされてもよい。

（１）変形例Ａ
上記第１および第２実施形態では、給油ポンプおよび排油ポンプとして２連の容積型ポンプが用いられたが、これに限定されるものではない。

例えば、給油ポンプおよび排油ポンプは、２連ポンプでなくてもよい。ただし、給油ポンプおよび排油ポンプを２連ポンプとすることで、圧縮機１０，２１０を小型化することが容易である。

また、例えば、給油ポンプおよび／又は排油ポンプには、容積型以外のタイプのポンプが用いられてもよい。例えば、給油ポンプおよび／又は排油ポンプには、差圧ポンプや、遠心ポンプが用いられてもよい。

（２）変形例Ｂ
上記実施形態では、排油経路９０，２９０は、下部ハウジング７０の凹部７２に囲まれた下部空間７８を有し、下部空間７８内の油Ｏは、スラストプレート７３に形成された排出口７３ａを通過して排油ポンプ部８０Ｂに導かれる。ただし、排油経路９０，２９０の構成は一例であり、これに限定されるものではない。

例えば、排油経路９０，２９０は、下部ハウジング７０に形成された下部ハウジング内排油経路７４を通過して、直接（下部空間７８を通過せずに）、スラストプレート７３に形成された排出口から排油ポンプ部８０Ｂに油Ｏが流入するよう構成されてもよい。また、例えば、下部空間７８内の油Ｏは、スラストプレート７３に形成された挿入孔７３ｂから、排油ポンプ部８０Ｂに油Ｏが流入するよう構成されてもよい。

（３）変形例Ｃ
上記第２実施形態では、バランスウェイト１００の小径部１００ｂに流入経路入口１２０ａが形成されたが、これに限定されるものではない。

例えば、流入経路入口１２０ａ’は、図１６のように、バランスウェイト１００の大径部１００ａに設けられてもよい。その上で、排油経路２９０は、流入経路入口１２０ａ’の位置以外に関しては、第２実施形態と同様の特徴を有するよう構成されてもよい。流入経路入口１２０ａ’をバランスウェイト１００の大径部１００ａに設けることで、小径部１００ｂに流入経路入口１２０ａを設ける場合に比べ、流入経路入口１２０ａの断面積を大きく確保することが容易で、クランク室３５に過剰に油Ｏが溜まることが防止しやすい。

また、例えば、流入経路入口１２０ａ’’は、図１７のように、バランスウェイト１００の小径部１００ｂと大径部１００ａとの境界部に設けられてもよい。その上で、排油経路２９０は、流入経路入口１２０ａ’’の位置以外に関しては、第２実施形態と同様の特徴を有するよう構成されてもよい。

また、例えば、流入経路入口は、小径部１００ｂと、小径部１００ｂと大径部１００ａとの境界部とにわたって、あるいは、大径部１００ａと、小径部１００ｂと大径部１００ａとの境界部とにわたって形成されてもよい。その上で、排油経路２９０は、流入経路入口の位置以外に関しては、第２実施形態と同様の特徴を有するよう構成されてもよい。

（４）変形例Ｄ
上記第２実施形態では、吸込穴６８と連絡路１１１とが直線的に延びるが、これに限定されるものではない。

例えば、図１８のように、連絡路１１１’は、吸込穴６８と非連続的に（吸込穴６８と連絡路１１１’とが一直線上に並ばないように）形成されてもよい。図１８では、連絡路１１１’は、平面視において、直線Ｍよりも、駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方側に傾いた直線Ｎに沿って延びるよう形成されている。なお、図１８の構成では、導入部１１２の第１面１１２ａ’は、直線Ｎに沿って延びる。つまり、第１面１１２ａ’は、第２基準直線としての直線Ｍよりも、駆動軸２６０の回転方向Ｋの前方側に傾いている。このように形成される場合にも、クランク室３５の油Ｏを第１流入経路１２０に導くことが容易である。

（５）変形例Ｅ
平面視において、上記第１実施形態の吸込穴６５は直線部６５ａを有し、および、上記第２実施形態の吸込穴６８は直線部６８ａを有するが、これに限定されるものではない。吸込穴６５および／又は吸込穴６８は、平面視において曲線で構成されてもよい。

（６）変形例Ｆ
上記第１実施形態では、ピン軸部６１に第１流入経路６７が形成されているが、これに限定されるものではなく、第１流入経路６７は、主軸６２に形成されるよう構成されてもよい。

（７）変形例Ｇ
上記第１実施形態の排油経路９０および上記第２実施形態の排油経路２９０の各部の形状は例示であり、これに限定されるものではない。各部の形状は、加工の容易性等を考慮して適宜決定されればよい。

例えば、上記第１実施形態では、排油主経路６４ｃおよび吸込穴６５は円形の穴であり、上記第２実施形態では、排油主経路６４ｃ、吸込穴６８、連絡路１１１は円形の穴であるが、穴の形状は一例であり、例えば四角形形状や楕円形状等であってもよい。

また、例えば、上記第１実施形態では、平面視において導入部６６の第１面６６ａは直線状に延び、上記第２実施形態では、平面視において導入部１１２の第１面１１２ａは直線状に延びるが、第１面６６ａおよび第１面１１２ａは、平面視において曲線状に延びるよう構成されてもよい。

（８）変形例Ｈ
上記第１実施形態では、吸込穴６５は駆動軸６０の軸方向に直交する方向に延び（水平方向に延び）、上記第２実施形態では、吸込穴６８は駆動軸２６０の軸方向に直交する方向に延びる（水平方向に延びる）が、これに限定されるものではない。

吸込穴６５および吸込穴６８は、駆動軸６０の軸方向に交差する方向に延びるものであればよく、吸込穴６５および／又は吸込穴６８は、例えば斜め方向に延びるよう形成されてもよい。

上記第１実施形態の導入部６６と、上記第２実施形態の連絡路１１１および導入部１１２についても同様である。

（９）変形例Ｉ
上記第１実施形態および第２実施形態では、平面視において流入経路入口／流入経路出口が線上に配置されて見えるため、流入経路入口／流入経路出口に沿って延びる微小幅の図形を仮想して図心を求めている。ただし、これに限定されるものではない。

例えば、平面視において流入経路入口／流入経路出口が線上に重ならない場合には、平面視において、流入経路入口／流入経路出口に対応する線で囲まれる領域の図心を、流入経路入口／流入経路出口の図心として求めてもよい。

本発明は、クランク室の油を排出するための排油経路が駆動軸内に形成された圧縮機であって、クランク室に油が溜まり、クランク室の圧力が過度に上昇する状態を防止可能な圧縮機として有用である。

１０，２１０ 圧縮機
２０ ケーシング
２５ 油溜空間
３０ 圧縮機構
３２ 可動スクロール（可動部）
３３ 上部ハウジング
３５ クランク室
４１ 上部軸シールリング
４１ａ 溝
４２ 下部軸シールリング
４２ａ 溝
５０ 電動機
６０，２６０ 駆動軸
６１ ピン軸部（偏心部）
６３ 軸内給油経路（給油経路）
６４ｂ 第２流入経路
６４ｃ 排油主経路
６５ 吸込穴（出口近傍部）
６５ａ，６８ａ 直線部
６６ａ，１１２ａ，１１２ａ' 第１面（ガイド面）
６７，１２０ 第１流入経路
６７ａ，１２０ａ，１２０ａ'，１２０ａ’’ 流入経路入口
６７ｂ，１２０ｂ 流入経路出口
６８ 吸込穴（出口近傍部，軸内流入経路）
７０ 下部ハウジング
７１ 下部軸受部
７４ 下部ハウジング内排油経路（油経路）
７６ 環状空間
７７ 下部軸シール部
８０Ａ 給油ポンプ部（給油ポンプ）
８０Ｂ 排油ポンプ部（排油ポンプ）
９０，２９０ 排油経路
１００ バランスウェイト
１１０ ウェイト内流入経路
３３２ 上部軸受部
３３３ 上部軸シール部
３３４ 油回収用空間
Ｂ，Ｅ 方向（第１方向）
Ｃ 回転中心
Ｋ 回転方向
Ｌ，Ｍ 直線（第１基準直線，第２基準直線）
Ｏ 油
Ｚ１，Ｙ１ 平面視における流入経路入口の図心
Ｚ２，Ｙ２ 平面視における流入経路出口の図心

特開２０１３−１７７８７７号公報

Claims (14)

1. 底部に油溜空間（２５）が形成されたケーシング（２０）と、
   前記ケーシング内に収容された電動機（５０）と、
   上下方向に延び、前記電動機と連結される駆動軸（６０，２６０）と、
   前記駆動軸と連結され前記電動機により駆動される可動部（３２）と、前記駆動軸の偏心部（６１）と前記可動部との連結部分が内部に収容されるクランク室（３５）を形成すると共に、前記クランク室の下方に前記駆動軸を軸支する上部軸受部（３３２）を有する上部ハウジング（３３）と、を有する、前記ケーシング内に収容された圧縮機構（３０）と、
   前記油溜空間の油（Ｏ）を前記クランク室まで運ぶ、前記駆動軸の内部に形成された給油経路（６３）と、
   前記駆動軸の内部を軸方向に延びる排油主経路（６４ｃ）と、前記排油主経路と前記クランク室とを連通する第１流入経路（６７，１２０）とを含む、排油経路（９０，２９０）と、
   前記油溜空間の油を前記給油経路に供給する給油ポンプ（８０Ａ）と、
   前記クランク室の油を、前記排油経路を介して前記油溜空間に排出する排油ポンプ（８０Ｂ）と、
   を備え、
   前記クランク室より下方の、前記上部ハウジングの下部には、油回収用空間（３３４）が形成され、
   前記排油経路は、前記排油主経路と前記油回収用空間とを連通する第２流入経路（６４ｂ）を更に含み、
   前記排油ポンプの吐出量が、前記給油ポンプの吐出量より大きい、
   圧縮機（１０，２１０）。
2. 前記排油ポンプおよび前記給油ポンプは、容積型ポンプであり、
   前記排油ポンプの容積が、前記給油ポンプの容積より大きい、
   請求項１に記載の圧縮機。
3. 前記排油ポンプおよび前記給油ポンプは、前記駆動軸の下部に連結され、２連ポンプを構成する、
   請求項１又は２に記載の圧縮機。
4. 底部に油溜空間（２５）が形成されたケーシング（２０）と、
   前記ケーシング内に収容された電動機（５０）と、
   上下方向に延び、前記電動機と連結される駆動軸（６０，２６０）と、
   前記駆動軸と連結され前記電動機により駆動される可動部（３２）と、前記駆動軸の偏心部（６１）と前記可動部との連結部分が内部に収容されるクランク室（３５）を形成すると共に、前記クランク室の下方に前記駆動軸を軸支する上部軸受部（３３２）を有する上部ハウジング（３３）と、を有する、前記ケーシング内に収容された圧縮機構（３０）と、
   前記油溜空間の油（Ｏ）を前記クランク室まで運ぶ、前記駆動軸の内部に形成された給油経路（６３）と、
   前記駆動軸の内部を軸方向に延びる排油主経路（６４ｃ）と、前記排油主経路と前記クランク室とを連通する第１流入経路（６７，１２０）とを含む、排油経路（９０，２９０）と、
   前記油溜空間の油を前記給油経路に供給する給油ポンプ（８０Ａ）と、
   前記クランク室の油を、前記排油経路を介して前記油溜空間に排出する排油ポンプ（８０Ｂ）と、
   を備え、
   前記クランク室より下方の、前記上部ハウジングの下部には、油回収用空間（３３４）が形成され、
   前記排油経路は、前記排油主経路と前記油回収用空間とを連通する第２流入経路（６４ｂ）を更に含み、
   前記クランク室に開口する前記第１流入経路の流入経路入口（６７ａ，１２０ａ，１２０ａ'，１２０ａ''）の面積は、前記排油主経路に開口する前記第１流入経路の流入経路出口（６７ｂ，１２０ｂ）の面積より大きく、
   かつ、
   前記流入経路入口が、前記流入経路出口よりも前記駆動軸の回転方向（Ｋ）の前方に偏っている、
   圧縮機（１０，２１０）。
5. 前記第１流入経路は、平面視において、前記流入経路出口から第１方向（Ｂ，Ｅ）に延びる直線部（６５ａ，６８ａ）を含む出口近傍部（６５，６８）を有し、
   平面視において、前記流入経路入口の図心（Ｚ１，Ｙ１）は、前記流入経路出口の図心（Ｚ２，Ｙ２）から前記第１方向に延びる第１基準直線（Ｌ，Ｍ）に対して、前記回転方向の前方側に位置する、
   請求項４に記載の圧縮機。
6. 平面視において、前記流入経路入口の図心（Ｚ１，Ｙ１）は、前記駆動軸の回転中心から前記流入経路出口の図心（Ｚ２，Ｙ２）を通過して延びる第２基準直線（Ｌ，Ｍ）に対して、前記回転方向の前方側に位置する、
   請求項４に記載の圧縮機。
7. 前記クランク室内において前記駆動軸（２６０）に取り付けられたバランスウェイト（１００）、
   を更に備え、
   前記第１流入経路は、前記駆動軸内に形成された軸内流入経路（６８）と、前記軸内流入経路と連通し、前記クランク室に開口する、前記バランスウェイト内に形成されたウェイト内流入経路（１１０）とを含む、
   請求項４から６のいずれか１項に記載の圧縮機（２１０）。
8. 前記第１流入経路は、前記回転方向に交差する方向に広がるガイド面（６６ａ，１１２ａ，１１２ａ'）を有し、
   前記ガイド面は、平面視において、前記第２基準直線と平行、又は、前記第２基準直線よりも前記回転方向の前方側に傾いている、
   請求項６に記載の圧縮機。
9. 前記油回収用空間は、前記上部軸受部の下方に形成されている、
   請求項１から８のいずれか１項に記載の圧縮機。
10. 前記上部ハウジングは、前記油回収用空間の下方に配置される上部軸シール部（３３３）を更に有し、
    圧縮機は、前記上部軸シール部に配置される上部軸シールリング（４１）を更に備える、
    請求項１から９のいずれか１項に記載の圧縮機。
11. 前記駆動軸を軸支する下部軸受部（７１）および前記下部軸受部の上方に配置される下部軸シール部（７７）を有し、前記電動機の下方に配置される下部ハウジング（７０）と、
    前記下部軸シール部に配置される下部軸シールリング（４２）と、
    を更に備えた、
    請求項１０に記載の圧縮機。
12. 前記下部軸シール部の下方に、前記駆動軸を囲むように形成された、前記排油主経路と連通する環状空間（７６）が配置され、
    前記下部ハウジングには、前記環状空間と前記油溜空間とを連通する油経路（７４）が形成される、
    請求項１１に記載の圧縮機。
13. 前記駆動軸に、前記下部軸シールリングが配置される溝（４２ａ）が形成された、
    請求項１１又は１２に記載の圧縮機。
14. 前記駆動軸に、前記上部軸シールリングが配置される溝（４１ａ）が形成された、
    請求項１０から１３のいずれか１項に記載の圧縮機。

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