JP5648078B2 - 工具のための多層硬物質被覆 - Google Patents

Description

本発明は、切削目的、特に穿孔目的の工具（超硬合金及びハイスピードスチール）のための多層硬物質被覆に関するものであり、以下を含む。
（１ａ）窒化クロムアルミまたは窒化カーボンアルミ、及び、窒化シリコンチタンまたは窒化カーボンチタンの複数の異なる層からなる一つのシーケンスを備える、硬物質被覆された工作物。
（１ｂ）窒化クロムアルミまたは窒化カーボンアルミ、及び、窒化シリコンチタンまたは窒化カーボンチタンの複数の異なる層からなる一つのシーケンスを備える、工具、特に切断及び成形工具（ドリル、フライス、タップ、スレッドフォーマー、ホブ、パンチ、ダイ、絞りポンチなど）、及び、これらの工具の応用。
（１ｃ）窒化クロムアルミまたは窒化カーボンアルミ、及び、窒化シリコンチタンまたは窒化カーボンチタンの複数の異なる層からなる一つのシーケンスを、所与の層構造で作成する方法。

特許文献１では、複数の個別層からなる一つのシーケンスにより被覆された工具が記述されており、第１の層はＴｉ、Ａｌ及び／またはＣｒ元素の窒化物、カーバイド、炭窒化物、ホウ化物、酸化物などから構成されており、第２の層は、Ｓｉ及び、元素周期表の４ａ、５ａ及び６ａ族の少なくとも一種の元素の窒化物、カーバイド、炭窒化物、ホウ化物、酸化物などから構成されている。このような被覆の長所は、Ｓｉが上の層内にあることにより、耐摩耗性及び耐酸化性が大幅に改善されることである。特に、Ｃｒ−Ｓｉベースの表層を形成することにより、寿命の改善が見られた。下層としてＴｉＡｌＮ層、ＣｒＡｌＮ層及びＴｉＮ層が選ばれた。

特許文献２には、窒化物、カーバイド、酸化物、ホウ化物などとして構成できる、Ａｌ−Ｃｒ−（Ｓｉ）−Ｏベースの硬物質層が記述されている。すべての層について言えることは、層内に含まれる酸素の割合が低い（１〜２５原子％）ことである。さらに、同発明で述べられた被覆の上に、さらに一つの硬物質層を形成できることが述べられている。例として特に、Ｔｉ−Ｓｉ−Ｎ、Ｔｉ−Ｂ−Ｎ、ＢＮ、Ｃｒ−Ｓｉ−Ｎなどが挙げられている。同発明の長所は特に、酸素、または、シリコン及び酸素が含まれる量が少ないことであり、このことは、硬度の高さ、及び、耐摩耗性、耐高温性、耐酸化性の改善につながる。

特許文献３には、Ｔｉ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｘ−Ｎベースの被覆について記述されており、このときＸは、Ｓｉ、Ｂ及び／またはＣとすることができる。この被覆の長所は、従来の被覆と比較して耐磨耗性を改善できることである。さらに、同発明では、少なくともＴｉ、Ａｌ及びＣｒで構成する必要がある、ターゲットについて記述されている。

従来の技術においては以下のような短所が挙げられる。
従来技術（Ｔｉ−Ａｌ−Ｎベースの被覆）により硬物質被覆された工具は、最適化された新しい（Ａｌ_１−ＸＣｒ_ＸＸ）−（Ｔｉ_１−ｙＳｉ_ｙ）Ｘ硬物質層（Ｘ＝ＮまたはＣＮ）より寿命が短い。

従来技術においてはさらに、Ａｌ−Ｃｒ−Ｎ被覆においては、より高温下での不活性ガス雰囲気（アルゴン雰囲気など）内では、該被覆の分解がすでにおよそ９００℃で開始する。この熱処理工程を酸素雰囲気内で行うと、この分解プロセスはより高い温度領域に移動する。切削工程における連続的な切断を考えた場合、工具表面と工作物との接触面は局所的に非常に高温（部分的には１０００℃以上）になる。この接触面が十分に大きいために該接触面に安定化するように作用できる酸素がないかまたは微量である場合、立方晶系のＣｒＮが六方晶系のＣｒ_２Ｎに変化し、さらに、より高温においては、金属Ｃｒに変化する。被覆のこのような分解プロセスは、使用されている被覆の磨耗の早期化につながり、その磨耗は特にクレーター磨耗として現れる。

欧州特許第１１７４５２８号明細書 欧州特許第１４２２３１１号明細書 欧州特許第１２１９７２３号明細書 欧州特許第１１８６６８１号明細書

本発明は、従来の技術における短所を回避し、特に、切削工具、切断及び成形工具または機械製造及び金型製造用の構成部品など、被覆された工作物の寿命の改善に役立つ。さらに、本発明の課題は、このような層を形成するための方法、特にこのような層を前記工作物上に形成する方法を提供することである。

上記課題は、請求項１に記載の硬物質被覆、または、請求項１２に記載の、このような被覆を施こされた工具により解決できる。本発明のさらなる実施例は従属請求項より理解できる。

さまざまな層バリエーションの図である。図１の（ａ）から（ｃ）は、多層被覆の３つのバリエーションの可能性を示している。 図１で示した層パッケージの構成を別の方法で示した図である。

本発明では、使用中の被覆の早すぎる分解（磨耗）を防止するための、被覆の特殊な多層構造について記述している。該多層構造により、分解、及びより高温下においてその後ＡｌＣｒＮ被覆内で起こるＣｒＮ成分の拡散を防止または少なくとも遅らせることができる。
Ａｌ−Ｃｒ−（Ｘ）−Ｎ／Ｔｉ−Ｓｉ−Ｎ硬質膜を形成するために、たとえば特許文献４の図３から図６、明細書第７欄第１８行から第９欄第２５行にも記述されているように、コーティング装置（Ｂａｌｚｅｒｓ社製、ＲＣＳ型）を用いた。そのために、洗浄した工作物を直径によって、２回、または、直径が５０ｍｍ未満の場合は３回回転する基板ホルダに固定し、溶融冶金的に製造された２つのＴｉ−Ｓｉターゲット、及び、Ａｌ−Ｃｒ−（Ｘ）合金から粉末冶金的に製造された４つのターゲットを、コーティング装置の壁面に取り付けられた陰極アーク源に取り付けた。このとき、ターゲットの幾何学的配置は、平面図が八角形である該ＲＣＳ装置によりほぼ決定されるため、互いに向き合って配置された２つの加熱要素により、それぞれ一つのアーク陰極を備えて並んだ３つのセグメントからなる２つのグループに分けられた。本書の実験では、互いに向き合う３個一組の各グループの中央エレメントの部分に、それぞれ一つのＳｉＴｉターゲットを取り付けた。しかし、このような層を形成するための、他のターゲット配置方法も可能である。基本的にこのような層は、たとえば、１回または複数回回転する基板ホルダの被覆高さが同じなど、少なくとも２つのアーク陰極が幾何学的に同等の位置にあるすべての装置内で、形成することができる。同業者にとっては、装置のタイプに合わせて、個々の層またはレイヤーの層厚を、ターゲットの配置、または、それぞれの基板の動作や回転の設定、または、工作物回転の角速度によりさらに調整できることは公知である。

次に、まず、該工作物がやはり該装置内に取り付けられた放射加熱器により、およそ５００℃に熱せられ、次いで、その表面に直流バイアス電圧−１００〜−２００Ｖが印加され、アルゴン雰囲気内において、圧力０．２Ｐａでアルゴン・イオンによるエッチング洗浄を行った。

次に、出力３kＷの４つのＡｌ−Ｃｒ源を使って−５０Ｖの基板バイアスで、およそ５分間で厚さおよそ０．２μｍのＡｌ−Ｃｒ−Ｎ密着層が形成された。次いで、目的にあわせて多層被覆が形成されたが、その際、まず、該４つのＡｌ−Ｃｒ源に加えてやはりそれぞれ出力３kＷの２つのＴｉ−Ｓｉ源を用いて、およそ１分間共に運転を行った。次に、該４つのＡｌ−Ｃｒ源をオフにし、純粋な一つのＴｉ−Ｓｉ−Ｎ被覆層をおよそ３分間で形成した。次に、これに該４つのＡｌＣｒ源を再び追加しておよそ１分間運転した。さらに、該Ｔｉ−Ｓｉ源を再びオフにし、さらに５分間で一つの純粋なＡｌ−Ｃｒ−Ｎ被覆層を形成した。本発明の枠内では、成層中に、該層パッケージのためのこのシーケンスを何度か繰り返す。最後に、Ｔｉ−Ｓｉ源のみを使って形成される、厚さおよそ０．５μｍの一つの表層が形成される。代替的に、より厚いＡｌＣｒＮ表層を形成することもできる。すべての層は、純粋な窒素雰囲気内において、圧力およそ３Ｐａ、およそ５０Ｖのマイナスの基板バイアスで形成される。これらの各ステップにおけるプロセス圧力は基本的に、０．５〜およそ８Ｐａの範囲、望ましくは０．８〜５Ｐａに設定することができ、その際、純粋な窒素雰囲気を用いるか、または、窒化物層には窒素とアルゴンなど１種の不活性ガスとの混合ガス、または、炭窒化物層には窒素と炭素含有の１種のガスとの混合ガスに、必要に応じて１種の不活性ガスを混合したガスが用いられる。そのため、酸素またはホウ素を含む層を形成するためには、酸素またはホウ素を含む１種のガスを公知の方法で追加混合することができる。

ターゲット組成、層の結晶構造、密着性は表６に示されている。ターゲット出力、基板バイアス、プロセス圧力、温度などのプロセスパラメータは表７にまとめられている。

本発明による工作物は、Ｘ＝ＮまたはＣＮ、望ましくはＮであり、０．２≦ｙ≦０．７、望ましくは０．３≦ｙ≦０．５である立方晶（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層と、Ｘ＝ＮまたはＣＮ、望ましくはＮ、及び０．９９≦ｚ≦０．７、望ましくは０．９７≦ｚ≦０．８５である立方晶（Ｔｉ_ｚＳｉ_１−ｚ）Ｘ層とが交互に形成されることを特徴としており（図１ａ参照）、このとき、少なくとも一つの層パッケージ及び少なくとも一つの追加的（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘまたは（Ｔｉ_ｚＳｉ_１−ｚ）Ｘ層が形成される。このとき、２つの層の層構造はマイクロ結晶であり、粒の大きさは中程度でおよそ５〜１５０ｎｍ、望ましくはおよそ１０〜１２０ｎｍである。被覆にとって好適には、純粋な（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層と（Ｔｉ_ｚＳｉ_１−ｚ）Ｘ層との間に追加的な中間層があり、そこではすべてのコーティング源が運転されるために一つの（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙＴｉ_ｚＳｉ_１−ｚ）Ｘ層が成層される（図１ｂ参照）。これらの中間層は必要であれば、個々の層システムのシーケンスまたは組成及び特性に応じて、個々の層の間の密着性を改善するように機能する。被覆装置内のターゲットの前記幾何学的配置により、この中間層が形成される間の工作物の回転により、非常に微細な層を持つ一つの多層構造が追加的に形成されるが、これは、従来と同様に、被覆にはＡｌ−Ｃｒ及びＴｉ−Ｓｉベースの個別ターゲットが用いられるからである。この中間層内の個別層の幅は、数ナノメートルの範囲で変化する。
希望通りの多層システムを形成するためのさらなる可能性は、図１ｃと同様に、コーティング源を周期的にオン／オフにすることにより実現できる。このとき、コーティング源は、一つの被覆材料については成層プロセス全体にわたって運転されるが、第２の被覆材料については、コーティング源は周期的に追加的に運転される。この場合、アーク源を一緒に運転している間に、上述のような追加的な一つの多層構造を形成することができる。
本発明による方法の特徴は、上述の層パッケージを形成するための方法の実施法が選ばれることである。該多層構造は、コーティング源を意図的にオン／オフにすることにより形成できる。多層の下部構造は追加的に、被覆対象の工作物を被覆装置内で回転または動かすことにより得られる。

例１では、所与の数の層または層パッケージを持つ被覆の比較を行っており、このとき、一つの層パッケージはそれぞれ一つのＡｌＣｒＴｉＳｉＮ層、一つのＴｉＳｉＮ層、一つのＡｌＣｒＴｉＳｉＮ層及び一つのＡｌＣｒＮ層がこの順で続く層シーケンスから構成されている。実験番号１でテストした、従来技術により成層した層と比較して、本発明の被覆の方が寿命を改善できることが明らかに理解できる。また、Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙＮ及びＴｉ_ｚＳｉ_１−ｚＮの個別層の最適な層厚が、必要とされる寿命改善のために重要であることも理解できる。この層厚は、Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙＮでは７５ｎｍ〜２００ｎｍ、望ましくは１２０ｎｍ〜１７０ｎｍであり、Ｔｉ_ｚＳｉ_１−ｚＮでは５０〜１５０ｎｍ、望ましくは７０〜１２０ｎｍである。この例の枠内においては、この層厚を被覆時間にわたって変化させることにより、すべての実験についておよそ４μｍの同じ層厚が得られるようにした。これらの実験のためには、図１ｂに示した層構造が選ばれた。すべてのコーティング源を使用した層は、それぞれの実験のために変更することはせず、個々の層厚はそれぞれ２０±１０ｎｍであった。

基本的に前記のようなＡｌ_ｙＣｒ_１−ｙＮ／Ｔｉ_ｚＳｉ_１−ｚＮ多層層により、さまざまな工作物を好適に被覆することができる。その例として、フライス、ホブ、ボールヘッドフライス、平面フライス、輪郭フライスといった切断工具、及びドリル、タップ、ブローチ盤、リーマー、及び、回転及びフライス加工用のスローアウェイチップ、またはたとえばパンチ、ダイス、絞りリング、イジェクションコア（Auswurfkerne）などの成形工具またはスレッドフォーマーが挙げられる。たとえば金属射出合金、合成樹脂、熱可塑性プラスチックのための射出工具、特にプラスチック金型部品またはＣＤ、ＤＶＤなどのデータ媒体の製造に使われる射出工具は、このような層により好適に保護することができる。本発明による被覆を利用したさまざまな工具のすべてにおいて結果が改善されなくても、少なくとも特定の利用法、例に挙げた利用法においては、従来知られている層より耐磨耗性が大きく改善している。

さらに、Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙＸ／Ｔｉ_ｚＳｉ_１−ｚＸ多層層の挙動が原則的に類似しているため、Ｘ＝Ｎ、Ｃ、Ｂ、ＣＮ、ＢＮ、ＣＢＮ、ＮＯ、ＣＯ、ＢＯ、ＣＮＯ、ＢＮＯ、ＣＢＮＯ、望ましくはＸはＮまたはＣＮ、及び、０．２≦ｙ≦０．７望ましくは０．４０≦ｙ≦０．６８、及び０．０１≦ｚ≦０．３望ましくは０．０５≦ｚ≦０．１５であるようなターゲット組成及び被覆パラメータが選ばれた場合、以下の層システムにおいて、耐磨耗性の改善が期待できる。

Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙＮ／Ｔｉ_ｚＳｉ_１−ｚＮ多層層の層特性を改善するために、元素周期表のＩＶｂ、Ｖｂ及び／またはＶＩｂ族の一つまたは複数の族からさらなる化学元素、またはシリコンを追加合金することができる。特に好適には、この追加合金は、０≦ｍ≦０．２５、望ましくは０≦ｍ≦０．１５である、Ａｌ_ｙＣｒ_{１−ｙ−ｍ}Ｍ_ｍＮ層の層パッケージ内で行うことができる。特に好適なのは、Ｍ＝Ｗ、Ｖ、Ｍｏ、Ｎｂ及びＳｉの元素であった（番号５を参照）。

層システムの層特性を改善するさらなる可能性として、該層パッケージまたは、外部に対して硬物質層を閉じる表層の上に、追加的に移行層を設けることが挙げられる。該移行層システムは、少なくとも一種の金属、または、少なくとも一種の金属及び分散炭素、ＭｅＣ／Ｃのカーバイドで構成することができ、このとき該金属は、ＩＶｂ、Ｖｂ及び／またはＶＩｂ族の一種の金属、及び／またはシリコンである。それに特に適しているのはたとえば、優れた進入特性（Einlaufeigenschaften）を示す、硬度を１０００〜１５００HＶに設定できるＷＣ／Ｃ表層である。ＣｒＣ／Ｃ層も同様の挙動を示すが、摩擦係数はいくらか高い。

このように被覆されたガンドリルにおいては、穴開け後にすでにすくい面の追加的な進入部平滑化（Einlaufglattung）を確認できたが、従来はこれを行うためにはコストの高い機械加工が必要であった。それにより削りくず溝に沿った削りくず運搬が改善され、ドリル中の摩擦トルクの最小化につながる。このような特性が興味深いのは特に、スライド、摩擦、または回転が要求される部品用途においてであり、特に潤滑不足またはドライランにおいて、または、被覆されていない相手材を同時に保護する必要がある場合である。

末端の移行層を形成するさらなる可能性としては、金属フリーのダイヤモンド状炭素層、または、ＭｏＳ_Ｘ層、ＷＳ_Ｘ層、またはチタンを含むＭｏＳ_Ｘ層またはＭｏＷ_Ｘ層が挙げられる。

このとき該移行層は、前述のとおり、層結合部の密着性をできるだけ良好にするため、多層システムの上に直接、または、一つのさらなる密着層を形成してから、形成される。このとき該密着層は、金属、窒化物、カーバイド、炭窒化物、または、グラジエント層とすることもできる。

たとえば、スパッタリングまたはアークによりＣｒまたはＴｉ密着層を形成した後に、炭素を含むガスを供給しながらＷＣターゲットをスパッタリングすることにより、ＷＣ／ＣまたはＣｒＣ／Ｃ層を好適に形成することができる。このとき、炭素を含むガスの割合は時間とともに上昇させて、該層の中の自由な炭素の割合を高める。

本発明の好適なさらなる効果について以下に述べる。
以下に、さまざまな切断作業に用いる場合を例として、本発明の好適な用途を説明する。
（実施例１）
例１：内部冷却した超硬合金ドリルで軟鋼に穴を開ける。
工具： 冷却水路を備える超硬合金ドリル
直径Ｄ＝６．８ｍｍ
工作物： 軟鋼ＤＩＮ１．１１９１（Ｃk４５）
ドリル・パラメータ：切削速度ｖ_ｃ＝１２０ｍ／ｍｉｎ
送り速度ｆ_ｚ＝０．２ｍｍ／回転
ボアホール深さｚ＝３４ｍｍ（５xＤ）
冷却： エマルジョン５%
加工： 止まり穴
磨耗基準： 角の磨耗ＶＢ＝０．２ｍｍ

例１は、被覆された超硬合金ドリルの寿命の比較を示しており、該ドリルには、それぞれ同じ密着層すなわちＡｌＣｒＮ、及び表層すなわちＴｉＳｉＮを備える層パッケージが異なる数だけ形成されている。ＴｉＳｉＮ層及びＡｌＣｒＮ層の被覆時間は、最終的に全体層厚が同等になるようにそれぞれ調整されている。全体寿命において最適であったのは、全体層数３７層の実験番号４であり、実験番号１の従来技術と比較して明確な改善が示された。

（実施例２）
例２：内部冷却した超硬合金ドリルで軟鋼に穴を開ける。
工具： 冷却水路を備える超硬合金ドリル
直径Ｄ＝６．８ｍｍ
工作物： 軟鋼ＤＩＮ１．１１９１（Ｃk４５）
ドリル・パラメータ：切削速度Ｖ_ｃ＝１２０ｍ／ｍｉｎ
送り速度ｆ_ｚ＝０．２ｍｍ／回転
ボアホール深さｚ＝３４ｍｍ（５xＤ）
冷却： エマルジョン５%
加工： 止まり穴
磨耗基準： 角の磨耗ＶＢ＝０．２ｍｍ

例２は、被覆された超硬合金ドリルの寿命の比較を示している。ここでも同様にＡｌＣｒＮ／ＴｉＳｉＮ多層層により、工業的に使われている硬物質層ＴｉＡｌＮ／ＴｉＮ多層被覆及びＴｉＡｌＮ単層被覆に対して、工具寿命を改善することができた。

（実施例３）
例３：外部冷却した超硬合金ドリルで軟鋼に穴を開ける。
工具： 冷却水路を備える超硬合金ドリル
直径Ｄ＝６．８ｍｍ
工作物： 軟鋼ＤＩＮ１．１１９１（Ｃk４５）
ドリル・パラメータ：切削速度ｖ_ｃ＝１２０ｍ／ｍｉｎ
送り速度ｆ_ｚ＝０．２ｍｍ／回転
ボアホール深さｚ＝２３．８ｍｍ（３．５xＤ）
冷却： エマルジョン５%
加工： 止まり穴
磨耗基準： 角の磨耗ＶＢ＝０．１５ｍｍ

例３は、被覆された超硬合金ドリルの寿命の比較を示している。ＡｌＣｒＮ／ＴｉＳｉＮ多層層は、工業的に使われているＴｉＡｌ−Ｎベースの硬物質層と比較して、工具寿命を改善することができた。

（実施例４）
例４：内部冷却した超硬合金ドリルで鋳鉄（GGG−５０）に穴を開ける。
工具： 冷却水路を備える超硬合金ドリル
直径Ｄ＝６．８ｍｍ
工作物： 球状黒鉛鋳鉄GGG−５０
ドリル・パラメータ：切削速度ｖ_ｃ＝２００ｍ／ｍｉｎ
送り速度ｆ_ｚ＝０．３ｍｍ／回転
ボアホール深さｚ＝３４ｍｍ（５xＤ）
冷却： エマルジョン５%
加工： 止まり穴
磨耗基準： 角の磨耗ＶＢ＝０．１ｍｍ

例４は、被覆された超硬合金ドリルの寿命の比較を示している。ここでも、ＡｌＣｒＮ／ＴｉＳｉＮ多層被覆により、工業的に使われている硬物質層ＴｉＡｌＮ／ＴｉＮ多層被覆及びＴｉＡｌＮ単層被覆と比較して、工具寿命を改善することができた。

（実施例５）
例５：内部冷却した超硬合金ドリルで軟鋼に穴を開ける。
工具： 冷却水路を備える超硬合金ドリル
直径Ｄ＝６．８ｍｍ
工作物： 軟鋼ＤＩＮ１．１１９１（Ｃk４５）
ドリル・パラメータ：切削速度ｖ_ｃ＝１２０ｍ／ｍｉｎ
送り速度ｆ_ｚ＝０．２ｍｍ／回転
ボアホール深さｚ＝３４ｍｍ（５xＤ）
冷却： エマルジョン５%
加工： 止まり穴
磨耗基準： 角の磨耗ＶＢ＝０．２ｍｍ

例５は、本発明による被覆された超硬合金ドリルの寿命を比較したものであり、該ドリルには、化学的組成の異なる複数の多層システムと、同じ表層（ＴｉＳｉＮ）とが形成されている。化学的組成として、ターゲット組成を変化させ、その際、Ａｌは常に含め、Ｃｒは部分的に第３の元素に置き換えた。成層におけるプロセスパラメータは、その他の実験のものと同一に保たれた。

同様の層パッケージを作成するさらなる可能性としては、図１ｃと同様に、ＡｌＣｒ源またはＡｌＣｒＭ源または一つまたは複数のＴｉＳｉ源を連続して運転し、必要に応じてその他の一つまたは複数の源を追加運転することが挙げられる。特に、上述の４つのＡｌＣｒまたはＡｌＣｒＭ源を連続運転する場合、それにより、成層速度を上昇させてたとえば以下の層システムを形成することができる。
−一つの（ＡｌＣｒＴｉＳｉ）Ｘ混合層
−それに続く、さらなる一つの（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層
−それに続く、さらなる一つの（ＡｌＣｒＴｉＳｉ）Ｘ混合層
−それに続く、さらなる一つの（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層

以下に、図について説明する。
図１は、さまざまな層バリエーションを示している。図１の（ａ）から（ｃ）には、多層被覆の構成の３つのバリエーションの可能性が示されている。
図１ａには、直接的に移行する層シーケンスが示されている。一つの層システム（２）が、第２の層システム（１）の上に直接形成される。この工程は、全体の層の厚さが希望の厚さに到達するまで繰り返される。最後の層として、より層厚の厚い表層（３）が形成される。
図１ｂには、個別層の間に混合層（４）が形成されており、該混合層内では２つの層システムが同時に形成される。ここでも最後の個別層として、追加的に一つの表層を形成することができる。該混合層は、徐々に移行する薄い移行層として、または、一定の層組成の領域を持つ、より厚い層のいずれかとして実施できる。そのような層の組成はたとえばＡｌ＝４０．７原子％、Ｃｒ＝２１．２原子％、Ｔｉ＝３２．８原子％、Ｓｉ＝５．３原子％である。この組成は、Ａｌ＝７０原子％及びＣｒ＝３０原子％という組成のＡｌＣｒターゲットと、Ｔｉ＝８５原子％及びＳｉ＝１５原子％という組成のＴｉＳｉターゲットとを同時に運転した場合に生まれる。一般的にはその際、一定の組成を持つ混合層の組成は、以下の範囲で好適に調整される。
（Ａｌ_{１−ａ−ｂ−ｃ}Ｃｒ_ａＴｉ_ｂＳｉ_ｃ）Ｘ
ここで０．１８≦ａ≦０．４８、０．２８≦ｂ≦０．４、０．００４≦ｃ≦０．１２である。アルミニウムの含有量は好適に１０原子％より高く保たれる。上述のようなさらなる元素を追加的に加えてそれぞれ対応する作用を得るには、元素に応じて０．５〜１原子％の最低含有量、及び、１５〜２５%の最高含有量が追加される。

図１ｃでは、一つの多層被覆を形成するために、一つの層システム（５）は、被覆時間全体にわたって形成し続け、第２の層システムは、対応するコーティング源を周期的にオンにすることにより、それに追加的に混合する。

図２は、図１に示した層パッケージの構成を別の方法で示したものである。

１ 層システム
２ 層システム
３ 表層
４ 混合層
５ 層システム

Claims (11)

1. 工作物の耐摩耗性を改善するための、多層構造を備えた硬物質層であって、
   −０．２≦ｙ≦０．７であり、かつＸがＮ、Ｃ、Ｂ、ＣＮ、ＢＮ、ＣＢＮ、ＮＯ、ＣＯ、ＢＯ、ＣＮＯ、ＢＮＯ、ＣＢＮＯのうちの１種の元素である、少なくとも一つの（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層、及び、０．９９≧ｚ≧０．７である一つの（Ｔｉ_ｚＳｉ_１−ｚ）Ｘ層を備えた硬物質層において、
   該硬物質層がさらに、
   −一つの（ＡｌＣｒＴｉＳｉ）Ｘ混合層に次ぐ一つの（Ｔｉ_ｚＳｉ_１−ｚ）Ｘ層、それに次ぐ一つの（ＡｌＣｒＴｉＳｉ）Ｘ混合層、それに次ぐ一つの（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層という構成を備える、少なくとも一つの層パッケージを備え、
   前記層パッケージの（Ａｌ _ｙ Ｃｒ _１−ｙ ）Ｘ層の層厚が７５ｎｍ〜２００ｎｍであり、または前記層パッケージの（Ｔｉ _ｚ Ｓｉ _１−ｚ ）Ｘ層の層厚が５０〜１５０ｎｍであり、かつ前記層パッケージの（ＡｌＣｒＴｉＳｉ）Ｘ混合層が、２０±１０ｎｍの層厚を持ち、
   前記層パッケージの（Ｔｉ_ｚＳｉ_１−ｚ）Ｘ層と１つのまたは複数の（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層の層構造はマイクロ結晶であり、粒の大きさは平均で５〜１５０ｎｍであることを特徴とする、硬物質層。
2. 粒の大きさは平均で１０〜１２０ｎｍであることを特徴とする請求項１に記載の硬物質層。
3. 前記少なくとも一つの（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層、前記層パッケージの１つのまたは複数の（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層、及び、該（ＡｌＣｒＴｉＳｉ）Ｘ混合層が、元素周期表のＩＶｂ、Ｖｂ及び／またはＶＩｂ族の少なくとも一種のさらなる元素またはシリコンを含むことを特徴とする、請求項１に記載の硬物質層。
4. 前記少なくとも一つの（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層及び前記層パッケージの１つのまたは複数の（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層に、０．５〜２５原子％のさらなる元素またはシリコンが含まれており、それにより、前記さらなる（ＡｌＣｒＴｉＳｉ）Ｘ混合層内における該元素及びシリコンの濃度が決定されることを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の硬物質層。
5. 前記硬物質層に、上下に重なる複数の層パッケージが含まれることを特徴とする、請求項１から請求項４のいずれかに記載の硬物質層。
6. 前記硬物質層が、４または８の層パッケージを含むことを特徴とする、請求項５に記載の硬物質層。
7. 前記少なくとも一つの（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ層が、前記工作物または密着層の上に直接形成されることを特徴とする、請求項１から請求項６のいずれかに記載の硬物質層。
8. 一つの（Ａｌ_ｙＣｒ_１−ｙ）Ｘ表層または一つの（Ｔｉ_ｚＳｉ_１−ｚ）Ｘ表層により前記硬物質層が閉じられることを特徴とする、請求項１から請求項７のいずれかに記載の硬物質層。
9. 前記硬物質層の上に一つの移行層が形成されることを特徴とする、請求項１から請求項８のいずれかに記載の硬物質層。
10. 請求項１から請求項９のいずれかに記載の被覆を備えることを特徴とする工作物。
11. 前記工作物が、機械製造及び金型製造のための部品、工具、切削工具、切断または成形工具、望ましくはドリルであることを特徴とする、請求項１０に記載の工作物。