JPH11350111A - 超硬質膜被覆工具部材 - Google Patents
超硬質膜被覆工具部材Info
- Publication number
- JPH11350111A JPH11350111A JP15758598A JP15758598A JPH11350111A JP H11350111 A JPH11350111 A JP H11350111A JP 15758598 A JP15758598 A JP 15758598A JP 15758598 A JP15758598 A JP 15758598A JP H11350111 A JPH11350111 A JP H11350111A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hard film
- composite
- tool member
- carbide
- film
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来から実用されているＴｉ含有被膜が被覆
された被覆工具部材は、耐酸化性および耐溶着性に劣
り、特に切削工具のような刃先が高温および高負荷とな
る過酷な条件で使用されることから、使用領域において
は耐酸化性，耐熱性，耐熱衝撃性，耐溶着性，耐久性性
が大幅に低下するという課題がある。 【解決手段】 基材の表面に、１層の単層または２層以
上の複層でなる硬質膜を被覆した被覆工具部材におい
て、該硬質膜は、少なくとも１層がＬａおよび／または
Ｃｅの元素を含む複合炭化物，複合窒化物または複合炭
窒化物を含有する超硬質膜である超硬質膜被覆工具部
材。
された被覆工具部材は、耐酸化性および耐溶着性に劣
り、特に切削工具のような刃先が高温および高負荷とな
る過酷な条件で使用されることから、使用領域において
は耐酸化性，耐熱性，耐熱衝撃性，耐溶着性，耐久性性
が大幅に低下するという課題がある。 【解決手段】 基材の表面に、１層の単層または２層以
上の複層でなる硬質膜を被覆した被覆工具部材におい
て、該硬質膜は、少なくとも１層がＬａおよび／または
Ｃｅの元素を含む複合炭化物，複合窒化物または複合炭
窒化物を含有する超硬質膜である超硬質膜被覆工具部
材。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高速度鋼やダイス
鋼に代表される各種の鋼材，超硬合金，サーメット，セ
ラミックス焼結体などの基材の表面にＬａおよび／また
はＣｅの元素を含有する硬質膜を被覆させた超硬質膜被
覆工具部材に関し、具体的には、スローアウェイチッ
プ，ドリル，エンドミルに代表される切削工具、型工
具，スリッター，ノズルに代表される耐摩耗工具などの
工具として最適な超硬質膜被覆工具部材に関するもので
ある。
鋼に代表される各種の鋼材，超硬合金，サーメット，セ
ラミックス焼結体などの基材の表面にＬａおよび／また
はＣｅの元素を含有する硬質膜を被覆させた超硬質膜被
覆工具部材に関し、具体的には、スローアウェイチッ
プ，ドリル，エンドミルに代表される切削工具、型工
具，スリッター，ノズルに代表される耐摩耗工具などの
工具として最適な超硬質膜被覆工具部材に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】現在、工具に実用されているＴｉ元素含
有の硬質膜の膜質は、Ｔｉの窒化物，炭窒化物，炭化
物，ＴｉとＡｌとの複合窒化物，複合炭窒化物，複合炭
酸化物，複合窒酸化物である（Ｔｉ,Ａｌ）Ｎ，（Ｔｉ,
Ａｌ）ＣＮ，（Ｔｉ,Ａｌ）ＣＯ，（Ｔｉ,Ａｌ）ＮＯな
どが代表例として挙げられる。これらの硬質膜の硬さ
は、ＴｉＣ＞ＴｉＣＮ≧（Ｔｉ,Ａｌ）Ｎ＞ＴｉＮの順
であり、硬質膜が高硬度になるほどアブレッシブ摩耗に
優れるため、工具刃先での逃げ面摩耗を抑制する傾向に
ある。一方、硬質膜の耐酸化性や耐溶着性は（Ｔｉ,Ａ
ｌ）Ｎ＞ＴｉＮ＞ＴｉＣＮ＞ＴｉＣの順に優れるため、
この順番に工具刃先でのすくい面の反応拡散によるクレ
ーター摩耗が減少する傾向にある。従って、これらの硬
質膜を被覆した工具の耐摩耗性は、被削材や切削条件に
よって異なり、硬質膜の膜質によって一長一短がある。
有の硬質膜の膜質は、Ｔｉの窒化物，炭窒化物，炭化
物，ＴｉとＡｌとの複合窒化物，複合炭窒化物，複合炭
酸化物，複合窒酸化物である（Ｔｉ,Ａｌ）Ｎ，（Ｔｉ,
Ａｌ）ＣＮ，（Ｔｉ,Ａｌ）ＣＯ，（Ｔｉ,Ａｌ）ＮＯな
どが代表例として挙げられる。これらの硬質膜の硬さ
は、ＴｉＣ＞ＴｉＣＮ≧（Ｔｉ,Ａｌ）Ｎ＞ＴｉＮの順
であり、硬質膜が高硬度になるほどアブレッシブ摩耗に
優れるため、工具刃先での逃げ面摩耗を抑制する傾向に
ある。一方、硬質膜の耐酸化性や耐溶着性は（Ｔｉ,Ａ
ｌ）Ｎ＞ＴｉＮ＞ＴｉＣＮ＞ＴｉＣの順に優れるため、
この順番に工具刃先でのすくい面の反応拡散によるクレ
ーター摩耗が減少する傾向にある。従って、これらの硬
質膜を被覆した工具の耐摩耗性は、被削材や切削条件に
よって異なり、硬質膜の膜質によって一長一短がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】これらのＴｉ元素含有
の硬質膜を被覆した工具は、用途による膜質，膜厚さの
選定、さらにこれらを組合せた多層膜とすることにより
長寿命とすることが検討されている。また、これらのＴ
ｉ元素含有の硬質膜にＺｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｃｒなどの耐熱
性金属元素やＢ，Ｏ，Ｓｉなどの非金属元素を固溶含有
させた改良膜が多数提案されているが、膜の硬さ、耐酸
化性、耐溶着性などを同時に改善し、結果として工具の
寿命を向上させることが困難であるという問題がある。
これらの代表的なものに、特公平５−９５１１号公報、
特公平４−５３６４２号公報および特開平８−１９９３
４０号公報がある。
の硬質膜を被覆した工具は、用途による膜質，膜厚さの
選定、さらにこれらを組合せた多層膜とすることにより
長寿命とすることが検討されている。また、これらのＴ
ｉ元素含有の硬質膜にＺｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｃｒなどの耐熱
性金属元素やＢ，Ｏ，Ｓｉなどの非金属元素を固溶含有
させた改良膜が多数提案されているが、膜の硬さ、耐酸
化性、耐溶着性などを同時に改善し、結果として工具の
寿命を向上させることが困難であるという問題がある。
これらの代表的なものに、特公平５−９５１１号公報、
特公平４−５３６４２号公報および特開平８−１９９３
４０号公報がある。
【０００４】Ｔｉ元素含有の硬質膜を改良することを提
案している先行技術の内、特公平５−９５１１号公報に
は超硬合金あるいはサーメットの表面にＴｉとＺｒとの
複合炭化物,複合窒化物,複合炭窒化物の２種以上の複層
からなる０．５〜１０μｍの硬質膜を蒸着した耐摩耗性
に優れた表面被覆切削工具が記載されている。同公報に
記載の硬質膜は、Ｔｉの炭化物,窒化物,炭窒化物にＺｒ
を固溶させることにより、硬さと耐酸化性,耐溶着性の
改善による耐摩耗性の向上を狙ったものであるが、改善
効果が低く、かつ耐熱性や耐酸化性に対しては殆ど改善
されていないために、高速切削や難削材加工には効果を
発揮できないという問題がある。
案している先行技術の内、特公平５−９５１１号公報に
は超硬合金あるいはサーメットの表面にＴｉとＺｒとの
複合炭化物,複合窒化物,複合炭窒化物の２種以上の複層
からなる０．５〜１０μｍの硬質膜を蒸着した耐摩耗性
に優れた表面被覆切削工具が記載されている。同公報に
記載の硬質膜は、Ｔｉの炭化物,窒化物,炭窒化物にＺｒ
を固溶させることにより、硬さと耐酸化性,耐溶着性の
改善による耐摩耗性の向上を狙ったものであるが、改善
効果が低く、かつ耐熱性や耐酸化性に対しては殆ど改善
されていないために、高速切削や難削材加工には効果を
発揮できないという問題がある。
【０００５】また、特公平４−５３６４２号公報には、
超硬合金あるいはサーメットの表面にＴｉとＡｌとの複
合炭化物固溶体,複合窒化物固溶体,複合炭窒化物固溶体
の中の1種の単層または２種以上の複層からなる０．５
〜１０μｍの硬質膜を蒸着してなる耐摩耗性に優れた表
面被覆切削工具が記載されている。同公報に記載の硬質
膜は、基本的には、ＴｉＮにＡｌを固溶させて（Ｔｉ,
Ａｌ）Ｎとすることにより、ＴｉＮの硬さと共に耐酸化
性,耐溶着性も改善したもので、種々の切削条件で長寿
命を発揮できる。しかし、ＴｉＣにはＡｌが固溶しない
ために高硬度の複合炭化物固溶体は形成されず、またＴ
ｉＮへのＡｌの固溶量には限界があるために高耐酸化性
の複合窒化物固溶体も形成され難いなど、ＴｉＣより高
硬度で耐酸化性,耐溶着性に優れた硬質膜を得ることが
困難であるという問題がある。
超硬合金あるいはサーメットの表面にＴｉとＡｌとの複
合炭化物固溶体,複合窒化物固溶体,複合炭窒化物固溶体
の中の1種の単層または２種以上の複層からなる０．５
〜１０μｍの硬質膜を蒸着してなる耐摩耗性に優れた表
面被覆切削工具が記載されている。同公報に記載の硬質
膜は、基本的には、ＴｉＮにＡｌを固溶させて（Ｔｉ,
Ａｌ）Ｎとすることにより、ＴｉＮの硬さと共に耐酸化
性,耐溶着性も改善したもので、種々の切削条件で長寿
命を発揮できる。しかし、ＴｉＣにはＡｌが固溶しない
ために高硬度の複合炭化物固溶体は形成されず、またＴ
ｉＮへのＡｌの固溶量には限界があるために高耐酸化性
の複合窒化物固溶体も形成され難いなど、ＴｉＣより高
硬度で耐酸化性,耐溶着性に優れた硬質膜を得ることが
困難であるという問題がある。
【０００６】さらに、特開平８−１９９３４０号公報に
はＴｉに対して３０〜７０原子%のＡｌを含有させた複
合炭化物,複合窒化物,複合炭窒化物にＣａ，Ｄｙ，Ｎ
ｄ，Ｃｅ，Ｓｒの１種以上（Ｒと表示）を２０原子%ま
で固溶させた多元系硬質膜の被覆硬質合金が記載されて
いる。同公報に記載の（Ｔｉ,Ａｌ,Ｒ）Ｃ，（Ｔｉ,Ａ
ｌ，Ｒ）Ｎ ，（Ｔｉ，Ａｌ,Ｒ）ＣＮ系硬質膜は、アル
カリ土類元素と希土類元素の一部を固溶させることによ
り、Ｔｉ−Ａｌ含有化合物の硬質膜の改善を図ったもの
であるが、固溶による硬度上昇は僅かであり、固溶量が
多いと他化合物が生成析出して膜が変質し易いという問
題がある。
はＴｉに対して３０〜７０原子%のＡｌを含有させた複
合炭化物,複合窒化物,複合炭窒化物にＣａ，Ｄｙ，Ｎ
ｄ，Ｃｅ，Ｓｒの１種以上（Ｒと表示）を２０原子%ま
で固溶させた多元系硬質膜の被覆硬質合金が記載されて
いる。同公報に記載の（Ｔｉ,Ａｌ,Ｒ）Ｃ，（Ｔｉ,Ａ
ｌ，Ｒ）Ｎ ，（Ｔｉ，Ａｌ,Ｒ）ＣＮ系硬質膜は、アル
カリ土類元素と希土類元素の一部を固溶させることによ
り、Ｔｉ−Ａｌ含有化合物の硬質膜の改善を図ったもの
であるが、固溶による硬度上昇は僅かであり、固溶量が
多いと他化合物が生成析出して膜が変質し易いという問
題がある。
【０００７】本発明は、上述のような問題を解決したも
ので、具体的には、基材の表面に被覆する硬質膜の中に
硬質膜の耐酸化性および耐溶着性を向上させて、かつ硬
度を高める元素を含有させることにより工具として、特
に切削工具のような高温および高負荷という過酷な条件
に対しても長寿命の効果が顕著となる超硬質膜被覆工具
部材の提供を目的とするものである。
ので、具体的には、基材の表面に被覆する硬質膜の中に
硬質膜の耐酸化性および耐溶着性を向上させて、かつ硬
度を高める元素を含有させることにより工具として、特
に切削工具のような高温および高負荷という過酷な条件
に対しても長寿命の効果が顕著となる超硬質膜被覆工具
部材の提供を目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、長年に亘
り、耐酸化性,耐溶着性を保持しつつ、硬さを大幅に向
上させ、改善させ得るＴｉ元素含有の硬質膜について検
討していた所、硬質膜にＬａ元素および／またはＣｅ元
素を固溶させると耐酸化性,耐溶着性および高硬度性が
向上すること、特にＴｉ化合物にＬａ元素および／また
はＣｅ元素を固溶させると効果が高く、さらに最も高硬
度のＴｉＣにＬａおよび／またはＣｅを固溶させるこ
と、ＴｉＣにＡｌとＬａおよび／またはＣｅを固溶させ
ることが顕著に硬さを向上させると共に、耐酸化性,耐
溶着性も大幅に改善できるという知見を得て本発明を完
成するに至ったものである。
り、耐酸化性,耐溶着性を保持しつつ、硬さを大幅に向
上させ、改善させ得るＴｉ元素含有の硬質膜について検
討していた所、硬質膜にＬａ元素および／またはＣｅ元
素を固溶させると耐酸化性,耐溶着性および高硬度性が
向上すること、特にＴｉ化合物にＬａ元素および／また
はＣｅ元素を固溶させると効果が高く、さらに最も高硬
度のＴｉＣにＬａおよび／またはＣｅを固溶させるこ
と、ＴｉＣにＡｌとＬａおよび／またはＣｅを固溶させ
ることが顕著に硬さを向上させると共に、耐酸化性,耐
溶着性も大幅に改善できるという知見を得て本発明を完
成するに至ったものである。
【０００９】本発明の超硬質膜被覆工具部材は、基材の
表面に、１層の単層または２層以上の複層でなる硬質膜
を被覆した被覆工具部材であって、該硬質膜の少なくと
も１層がＬａおよび／またはＣｅの元素を含む複合炭化
物，複合窒化物または複合炭窒化物の超硬質膜であるこ
とを特徴とするものである。
表面に、１層の単層または２層以上の複層でなる硬質膜
を被覆した被覆工具部材であって、該硬質膜の少なくと
も１層がＬａおよび／またはＣｅの元素を含む複合炭化
物，複合窒化物または複合炭窒化物の超硬質膜であるこ
とを特徴とするものである。
【００１０】
【発明の実施の態様】本発明の超硬質膜被覆工具部材に
おける基材は、被膜を被覆するときに加熱する温度に耐
えることができる金属部材，焼結合金またはセラミック
ス焼結体でなり、具体的には、例えばステンレス鋼，耐
熱合金，高速度鋼，ダイス鋼，Ｔｉ合金，Ａｌ合金に代
表される金属部材、超硬合金，サ−メット，粉末ハイス
の焼結合金、Ａｌ２Ｏ３系焼結体，Ｓｉ３Ｎ４系焼結
体,サイアロン系焼結体，ＺｒＯ ２系焼結体のセラミッ
クス焼結体を挙げることができる。これらのうち、低速
切削条件や低負荷条件などの軽切削工具として実用する
場合には、高速度鋼や粉末ハイスの基材が好ましく、逆
に高速切削条件や高負荷条件などの重切削工具として実
用する場合には、超硬合金，窒素含有ＴｉＣ系サ−メッ
トもしくはセラミックス焼結体の基材が好ましい。
おける基材は、被膜を被覆するときに加熱する温度に耐
えることができる金属部材，焼結合金またはセラミック
ス焼結体でなり、具体的には、例えばステンレス鋼，耐
熱合金，高速度鋼，ダイス鋼，Ｔｉ合金，Ａｌ合金に代
表される金属部材、超硬合金，サ−メット，粉末ハイス
の焼結合金、Ａｌ２Ｏ３系焼結体，Ｓｉ３Ｎ４系焼結
体,サイアロン系焼結体，ＺｒＯ ２系焼結体のセラミッ
クス焼結体を挙げることができる。これらのうち、低速
切削条件や低負荷条件などの軽切削工具として実用する
場合には、高速度鋼や粉末ハイスの基材が好ましく、逆
に高速切削条件や高負荷条件などの重切削工具として実
用する場合には、超硬合金，窒素含有ＴｉＣ系サ−メッ
トもしくはセラミックス焼結体の基材が好ましい。
【００１１】これらの基材のうち、Ｃｏおよび／または
Ｎｉを主成分とする結合相を４〜１５重量％と、残りが
炭化タングステンを主成分とする硬質相とを含む超硬合
金の基材からなる場合には、超硬質膜の特性を最大に発
揮させることが容易になること、切削工具および耐摩耗
工具としての効果も顕著になることから好ましいことで
ある。この超硬合金における結合相は、具体的には、Ｃ
ｏ，Ｎｉ，Ｃｏ−Ｎｉ合金，Ｃｏ−Ｃｒ合金，Ｎｉ−Ｃ
ｒ合金，Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ合金，Ｃｏ−Ｖ合金，Ｃｏ−
Ｃｒ−Ｖ合金，Ｎｉ−Ｖ合金，ＮｉーＣｒーＶ合金，Ｃ
ｏ−Ｗ合金，ＣｏーＣｒ−Ｗ合金などを代表例として挙
げることができる。また、超硬合金における硬質相は、
具体的には、炭化タングステン，炭化タングステンと周
期律表の４ａ，５ａ，６ａ族元素の炭化物，炭窒化物お
よびこれらの相互固溶体の中の少なくとも１種の立方晶
構造の化合物とからなる場合を代表例として挙げること
ができる。
Ｎｉを主成分とする結合相を４〜１５重量％と、残りが
炭化タングステンを主成分とする硬質相とを含む超硬合
金の基材からなる場合には、超硬質膜の特性を最大に発
揮させることが容易になること、切削工具および耐摩耗
工具としての効果も顕著になることから好ましいことで
ある。この超硬合金における結合相は、具体的には、Ｃ
ｏ，Ｎｉ，Ｃｏ−Ｎｉ合金，Ｃｏ−Ｃｒ合金，Ｎｉ−Ｃ
ｒ合金，Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ合金，Ｃｏ−Ｖ合金，Ｃｏ−
Ｃｒ−Ｖ合金，Ｎｉ−Ｖ合金，ＮｉーＣｒーＶ合金，Ｃ
ｏ−Ｗ合金，ＣｏーＣｒ−Ｗ合金などを代表例として挙
げることができる。また、超硬合金における硬質相は、
具体的には、炭化タングステン，炭化タングステンと周
期律表の４ａ，５ａ，６ａ族元素の炭化物，炭窒化物お
よびこれらの相互固溶体の中の少なくとも１種の立方晶
構造の化合物とからなる場合を代表例として挙げること
ができる。
【００１２】これらの基材の表面に被覆される硬質膜
は、Ｌａおよび／またはＣｅの元素を含む複合炭化物，
複合窒化物または複合炭窒化物の超硬質膜の少なくとも
１層からなる場合、この超硬質膜の少なくとも１層と従
来の金属層および金属化合物層の中の少なくとも１層と
からなる積層でなる場合、この超硬質膜の成分と従来の
被膜としての金属成分および金属化合物成分の１種以上
との混合層を挙げることができる。金属層または金属成
分としては、具体的には、例えば、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｗ，Ｃ
ｒの中の少なくとも１層でなる場合を挙げることがで
き、金属化合物層または金属化合物成分としては、具体
的には、例えば、周期律表の４ａ，５ａ，６ａ族元素，
Ａｌ，Ｓｉの中の少なくとも１種の炭化物，窒化物，酸
化物，炭窒化物，炭酸化物，窒酸化物，炭窒酸化物から
なる１種の単層または２種以上の多層でなる場合を挙げ
ることができる。
は、Ｌａおよび／またはＣｅの元素を含む複合炭化物，
複合窒化物または複合炭窒化物の超硬質膜の少なくとも
１層からなる場合、この超硬質膜の少なくとも１層と従
来の金属層および金属化合物層の中の少なくとも１層と
からなる積層でなる場合、この超硬質膜の成分と従来の
被膜としての金属成分および金属化合物成分の１種以上
との混合層を挙げることができる。金属層または金属成
分としては、具体的には、例えば、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｗ，Ｃ
ｒの中の少なくとも１層でなる場合を挙げることがで
き、金属化合物層または金属化合物成分としては、具体
的には、例えば、周期律表の４ａ，５ａ，６ａ族元素，
Ａｌ，Ｓｉの中の少なくとも１種の炭化物，窒化物，酸
化物，炭窒化物，炭酸化物，窒酸化物，炭窒酸化物から
なる１種の単層または２種以上の多層でなる場合を挙げ
ることができる。
【００１３】これらの硬質膜のうち、基材の表面に隣接
する状態に超硬質膜を被覆することもできるが、超硬質
膜と金属層および／または金属化合物層との積層にする
と基材と硬質膜との密着性を高めることができることか
ら好ましいことである。積層の構成としては、高速度
鋼，ダイス鋼に代表される鋼材，Ａｌ合金，Ｔｉ合金ま
たはセラミックス焼結体の基材からなる場合には、基材
表面に金属層またはＴｉの炭化物，窒化物，炭窒化物の
金属化合物層の中の少なくとも１種の単層または多層を
隣接被覆させ、この金属層および／または金属化合物層
の表面に超硬質膜を被覆させることが基材と硬質膜との
密着性の関係から好ましいことである。特に、超硬合金
またはサーメットの基材からなる場合には、基材に隣接
して形成される下地層がＴｉ，炭化チタン，窒化チタ
ン，炭窒化チタン，炭酸化チタン，窒酸化チタン，炭窒
酸化チタンの中の１種の単層または２種以上の多層でな
り、この下地層に隣接して超硬質膜が形成されることが
基材と硬質膜との密着性および硬質膜の特性から好まし
いことである。
する状態に超硬質膜を被覆することもできるが、超硬質
膜と金属層および／または金属化合物層との積層にする
と基材と硬質膜との密着性を高めることができることか
ら好ましいことである。積層の構成としては、高速度
鋼，ダイス鋼に代表される鋼材，Ａｌ合金，Ｔｉ合金ま
たはセラミックス焼結体の基材からなる場合には、基材
表面に金属層またはＴｉの炭化物，窒化物，炭窒化物の
金属化合物層の中の少なくとも１種の単層または多層を
隣接被覆させ、この金属層および／または金属化合物層
の表面に超硬質膜を被覆させることが基材と硬質膜との
密着性の関係から好ましいことである。特に、超硬合金
またはサーメットの基材からなる場合には、基材に隣接
して形成される下地層がＴｉ，炭化チタン，窒化チタ
ン，炭窒化チタン，炭酸化チタン，窒酸化チタン，炭窒
酸化チタンの中の１種の単層または２種以上の多層でな
り、この下地層に隣接して超硬質膜が形成されることが
基材と硬質膜との密着性および硬質膜の特性から好まし
いことである。
【００１４】この硬質膜を構成している超硬質膜は、具
体的には、例えば、（Ｌａ，Ｘ）Ｃ，（Ｌａ,Ｘ）Ｎ，
（Ｌａ,Ｘ）ＣＮ，（Ｃｅ，Ｘ）Ｃ，（Ｃｅ,Ｘ）Ｎ，
（Ｃｅ,Ｘ）ＣＮ，（Ｌａ，Ｃｅ,Ｘ）Ｃ，（Ｌａ,Ｃｅ,
Ｘ）Ｎ，（Ｌａ,Ｃｅ,Ｘ）ＣＮ，のうちの１種の単層ま
たは２種以上の多層でなる場合を挙げることができる。
（ただし、Ｘは、周期律表の４ａ，５ａ，６ａ，８族の
元素，Ａｌに代表される金属元素またはＢ，Ｓｉに代表
される半金属元素を表わす）この超硬質膜は、Ｘ＝Ｔｉ
でなる場合またはＸ＝Ｔｉ＋Ａｌでなる場合には超硬質
膜中のＬａおよび／またはＣｅの固溶量が多くなり、そ
の結果高硬度性，耐酸化性および耐溶着性の改善が顕著
となることから好ましいことである。
体的には、例えば、（Ｌａ，Ｘ）Ｃ，（Ｌａ,Ｘ）Ｎ，
（Ｌａ,Ｘ）ＣＮ，（Ｃｅ，Ｘ）Ｃ，（Ｃｅ,Ｘ）Ｎ，
（Ｃｅ,Ｘ）ＣＮ，（Ｌａ，Ｃｅ,Ｘ）Ｃ，（Ｌａ,Ｃｅ,
Ｘ）Ｎ，（Ｌａ,Ｃｅ,Ｘ）ＣＮ，のうちの１種の単層ま
たは２種以上の多層でなる場合を挙げることができる。
（ただし、Ｘは、周期律表の４ａ，５ａ，６ａ，８族の
元素，Ａｌに代表される金属元素またはＢ，Ｓｉに代表
される半金属元素を表わす）この超硬質膜は、Ｘ＝Ｔｉ
でなる場合またはＸ＝Ｔｉ＋Ａｌでなる場合には超硬質
膜中のＬａおよび／またはＣｅの固溶量が多くなり、そ
の結果高硬度性，耐酸化性および耐溶着性の改善が顕著
となることから好ましいことである。
【００１５】この超硬質膜は、切削工具として用いる場
合には膜厚さが平均０．３〜１０μｍとすることが好ま
しく、この超硬質膜と他に従来の被膜とからなる積層と
する硬質膜の場合には、膜厚さが平均０．３〜２０μｍ
からなることが好ましいことである。特に、ドリルやエ
ンドミルに代表される回転切削工具または断続切削工具
として用いる場合には、超硬質膜の平均厚さが０．３〜
５μｍ、硬質膜の平均厚さが０．３〜１０μｍからなる
ことが好ましいことである。
合には膜厚さが平均０．３〜１０μｍとすることが好ま
しく、この超硬質膜と他に従来の被膜とからなる積層と
する硬質膜の場合には、膜厚さが平均０．３〜２０μｍ
からなることが好ましいことである。特に、ドリルやエ
ンドミルに代表される回転切削工具または断続切削工具
として用いる場合には、超硬質膜の平均厚さが０．３〜
５μｍ、硬質膜の平均厚さが０．３〜１０μｍからなる
ことが好ましいことである。
【００１６】また、この超硬質膜は、(Ｔｉ１−ａ,
Ｍａ)(Ｃ１−ｘ，Ｎｘ)ｙの式で表わせる複合炭化物も
しくは複合炭窒化物の１種の単層または２種以上の複層
からなる場合には硬さが高く、好ましいことである。
（ ただし、式中の符号は、ＭがＬａおよび／またはＣ
ｅの元素を表わし、ａ，ｘ，ｙがそれぞれ原子比で、
０．００１≦ａ≦０．１， ０≦ｘ≦０．７， ０．７
≦ｙ≦１．１を満足する）さらに、この超硬質膜は、
(Ｔｉ１−ａ−ｂ,Ｍａ，Ａｌｂ)(Ｃ１−ｘ，Ｎｘ)ｙの
式で表わせる複合炭化物もしくは複合炭窒化物の１種の
単層または２種以上の複層からなる場合には硬さが高
く、耐酸化性，耐熱性，耐溶着性，高温の耐摩耗性に優
れることから好ましいことである。（ ただし、式中の
符号は、ＭがＬａおよび／またはＣｅの元素を表わし、
ａ，ｂ，ｘ，ｙがそれぞれ原子比で、０．００１≦ａ≦
０．１，０＜ｂ≦０．５，０≦ｘ≦０．７，０．７≦ｙ
≦１．１を満足する）
Ｍａ)(Ｃ１−ｘ，Ｎｘ)ｙの式で表わせる複合炭化物も
しくは複合炭窒化物の１種の単層または２種以上の複層
からなる場合には硬さが高く、好ましいことである。
（ ただし、式中の符号は、ＭがＬａおよび／またはＣ
ｅの元素を表わし、ａ，ｘ，ｙがそれぞれ原子比で、
０．００１≦ａ≦０．１， ０≦ｘ≦０．７， ０．７
≦ｙ≦１．１を満足する）さらに、この超硬質膜は、
(Ｔｉ１−ａ−ｂ,Ｍａ，Ａｌｂ)(Ｃ１−ｘ，Ｎｘ)ｙの
式で表わせる複合炭化物もしくは複合炭窒化物の１種の
単層または２種以上の複層からなる場合には硬さが高
く、耐酸化性，耐熱性，耐溶着性，高温の耐摩耗性に優
れることから好ましいことである。（ ただし、式中の
符号は、ＭがＬａおよび／またはＣｅの元素を表わし、
ａ，ｂ，ｘ，ｙがそれぞれ原子比で、０．００１≦ａ≦
０．１，０＜ｂ≦０．５，０≦ｘ≦０．７，０．７≦ｙ
≦１．１を満足する）
【００１７】これらの式中、金属元素中のＭ原子比を表
わすａは、０．００１未満ではＭの固溶による硬さと耐
酸化性，耐溶着性の改善効果が少なく、０．１を超えて
多くなると固溶限界を超えるために低硬度のＬａ，Ｃｅ
の化合物が析出される。また、非金属元素中の窒素原子
比を表わすｘは、０．７を超えて多くなると硬さの低下
およびＬａ，Ｃｅの化合物として析出される。さらに、
金属元素に対する非金属元素の原子比を表わすｙは、
０．７未満では硬さの低下が著しく、１．１を超えて多
くなると化学的な結合限界を超えて遊離炭素などが析出
される。特に、Ａｌ元素を含有する場合には、金属元素
中のＡｌ原子比を表わすｂは、０．５を超えて多くなる
と固溶限界を超えて低硬度の窒化アルミニウムまたはＬ
ａ，Ｃｅの化合物が析出されてくる。
わすａは、０．００１未満ではＭの固溶による硬さと耐
酸化性，耐溶着性の改善効果が少なく、０．１を超えて
多くなると固溶限界を超えるために低硬度のＬａ，Ｃｅ
の化合物が析出される。また、非金属元素中の窒素原子
比を表わすｘは、０．７を超えて多くなると硬さの低下
およびＬａ，Ｃｅの化合物として析出される。さらに、
金属元素に対する非金属元素の原子比を表わすｙは、
０．７未満では硬さの低下が著しく、１．１を超えて多
くなると化学的な結合限界を超えて遊離炭素などが析出
される。特に、Ａｌ元素を含有する場合には、金属元素
中のＡｌ原子比を表わすｂは、０．５を超えて多くなる
と固溶限界を超えて低硬度の窒化アルミニウムまたはＬ
ａ，Ｃｅの化合物が析出されてくる。
【００１８】本発明の超硬質膜被覆工具部材は、従来の
基材を用いて、基材表面にイオンプレーティング法,ア
ークイオンプレーティング法,スパッター法,イオンミキ
シング法など種々の物理蒸着法により超硬質膜を直接被
覆すること、または基材表面に物理蒸着法，化学蒸着
法，プラズマ化学蒸着法により従来の被膜を被覆した
後、この被膜上に上述の超硬質膜を積層すること、さら
には基材表面に従来の被膜により超硬質膜を挟持する状
態に積層するなどとして作製することができる。
基材を用いて、基材表面にイオンプレーティング法,ア
ークイオンプレーティング法,スパッター法,イオンミキ
シング法など種々の物理蒸着法により超硬質膜を直接被
覆すること、または基材表面に物理蒸着法，化学蒸着
法，プラズマ化学蒸着法により従来の被膜を被覆した
後、この被膜上に上述の超硬質膜を積層すること、さら
には基材表面に従来の被膜により超硬質膜を挟持する状
態に積層するなどとして作製することができる。
【００１９】
【作用】本発明の超硬質膜被覆工具部材は、Ｌａ，Ｃｅ
が金属炭化物，金属窒化物，金属炭窒化物に固溶し、特
に炭化チタンに固溶して、例えば（Ｔｉ,Ｌａ）Ｃ，
（ＴｉＣｅ）Ｃの固溶体を形成することにより、硬さ，
耐酸化性，耐熱性および耐溶着性を高める作用をし、こ
の固溶体を超硬質被膜として基材表面に被覆することに
より、耐摩耗性を改善する作用をし、これらの超硬質膜
の特性と基材の表面に被覆したことがシナジー効果とな
って、特に切削工具のような高温で過酷な条件に対する
耐摩耗性，耐酸化性，耐熱性，耐塑性変形性，耐欠損
性，耐溶着性，耐熱衝撃性などの諸特性を向上させる作
用となり、これら全体から工具としての耐久性および寿
命を顕著に高める効果を発揮しているものである。
が金属炭化物，金属窒化物，金属炭窒化物に固溶し、特
に炭化チタンに固溶して、例えば（Ｔｉ,Ｌａ）Ｃ，
（ＴｉＣｅ）Ｃの固溶体を形成することにより、硬さ，
耐酸化性，耐熱性および耐溶着性を高める作用をし、こ
の固溶体を超硬質被膜として基材表面に被覆することに
より、耐摩耗性を改善する作用をし、これらの超硬質膜
の特性と基材の表面に被覆したことがシナジー効果とな
って、特に切削工具のような高温で過酷な条件に対する
耐摩耗性，耐酸化性，耐熱性，耐塑性変形性，耐欠損
性，耐溶着性，耐熱衝撃性などの諸特性を向上させる作
用となり、これら全体から工具としての耐久性および寿
命を顕著に高める効果を発揮しているものである。
【００２０】
【実施例】基材として、８２％ＷＣ−４％ＴｉＣ−６％
ＴａＣ−８％Ｃｏ(重量％)の組成からなるＩＳＯ規格で
ＳＮＧＮ１２０４０８形状の超硬チップを使用し、この
基材をアークイオンプレーティング装置の反応容器内に
配置して１×１０−４〜３×１０−５Ｐａの真空とし
た。その後、基材を５００℃に加熱し、反応容器内にＡ
ｒガスを導入しながら−１０００Ｖのバイアス電圧を印
加することにより、基材表面を十分に洗浄した後、脱気
を行った。次いで、表1に示したターゲット組成,ガス成
分と流量,バイアス電圧,処理時間の組み合わせ条件によ
り順次アーク放電させ、基材表面に超硬質膜を含む硬質
膜を蒸着することにより、本発明品１〜５を得た。比較
として、超硬質膜を除いて、その他は表２に示したよう
に本発明品と同様にして従来の被膜からなる硬質膜を被
覆した比較品１〜５を得た。
ＴａＣ−８％Ｃｏ(重量％)の組成からなるＩＳＯ規格で
ＳＮＧＮ１２０４０８形状の超硬チップを使用し、この
基材をアークイオンプレーティング装置の反応容器内に
配置して１×１０−４〜３×１０−５Ｐａの真空とし
た。その後、基材を５００℃に加熱し、反応容器内にＡ
ｒガスを導入しながら−１０００Ｖのバイアス電圧を印
加することにより、基材表面を十分に洗浄した後、脱気
を行った。次いで、表1に示したターゲット組成,ガス成
分と流量,バイアス電圧,処理時間の組み合わせ条件によ
り順次アーク放電させ、基材表面に超硬質膜を含む硬質
膜を蒸着することにより、本発明品１〜５を得た。比較
として、超硬質膜を除いて、その他は表２に示したよう
に本発明品と同様にして従来の被膜からなる硬質膜を被
覆した比較品１〜５を得た。
【００２１】これらの本発明品１〜５および比較品１〜
５は、基材に隣接して被覆した硬質膜の層を第１層と
し、積層の硬質膜の場合には、第１層の表面に第２層，
第３層として順次被覆したものである。こうして得た本
発明品１〜５および比較品１〜５における硬質膜の成分
組成，膜の平均厚さ，および膜の平均硬さを求めて、そ
れらの結果を表３および表４に示した。
５は、基材に隣接して被覆した硬質膜の層を第１層と
し、積層の硬質膜の場合には、第１層の表面に第２層，
第３層として順次被覆したものである。こうして得た本
発明品１〜５および比較品１〜５における硬質膜の成分
組成，膜の平均厚さ，および膜の平均硬さを求めて、そ
れらの結果を表３および表４に示した。
【００２２】次に、本発明品１〜５および比較品１〜５
を用いて、被削材：Ｓ４８Ｃの丸棒，切削速度：２００
ｍ／ｍｉｎ，送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ，切り込み：
２．０ｍｍ，切削時間：３０ｍｉｎの条件で乾式の連続
旋削試験を行い、チップ刃先での逃げ面の最大摩耗量と
すくい面のクレーター深さを測定し、その結果を表５に
示した。また、被削材：Ｓ４８Ｃの４本溝入り丸棒，切
削速度：１００ｍ／ｍｉｎ，送り：０．１５ｍｍ／ｒｅ
ｖ，切り込み：３．０ｍｍ，切削時間：２０ｍｉｎの条
件で乾式の断続旋削試験を行い、チップ刃先での逃げ面
の最大摩耗量とすくい面の膜剥離状態を観察し、結果を
表５に併記した。
を用いて、被削材：Ｓ４８Ｃの丸棒，切削速度：２００
ｍ／ｍｉｎ，送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ，切り込み：
２．０ｍｍ，切削時間：３０ｍｉｎの条件で乾式の連続
旋削試験を行い、チップ刃先での逃げ面の最大摩耗量と
すくい面のクレーター深さを測定し、その結果を表５に
示した。また、被削材：Ｓ４８Ｃの４本溝入り丸棒，切
削速度：１００ｍ／ｍｉｎ，送り：０．１５ｍｍ／ｒｅ
ｖ，切り込み：３．０ｍｍ，切削時間：２０ｍｉｎの条
件で乾式の断続旋削試験を行い、チップ刃先での逃げ面
の最大摩耗量とすくい面の膜剥離状態を観察し、結果を
表５に併記した。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】
【００２８】
【発明の効果】本発明の超硬質膜被覆工具部材は、基材
表面に被覆される硬質膜中に微量のＬａおよび／または
Ｃｅ元素を含有した超硬質膜の層を形成させることによ
り、硬質膜の特性が顕著に向上すること、その中でも耐
熱性，鉄金属などとの耐溶着性および耐熱衝撃性に優れ
ること、常温および高温での硬さが高くなることなどに
より、この超硬質膜の特性と基材の特性とが相互効果を
発揮し、特に切削工具のような高温で過酷な条件に対す
る耐摩耗性，耐酸化性，耐熱性，耐塑性変形性，耐欠損
性，耐溶着性，耐熱衝撃性などの諸特性を向上させる効
果が顕著となること、これら全体から工具としての耐久
性および寿命を顕著に高める効果を有するものである。
表面に被覆される硬質膜中に微量のＬａおよび／または
Ｃｅ元素を含有した超硬質膜の層を形成させることによ
り、硬質膜の特性が顕著に向上すること、その中でも耐
熱性，鉄金属などとの耐溶着性および耐熱衝撃性に優れ
ること、常温および高温での硬さが高くなることなどに
より、この超硬質膜の特性と基材の特性とが相互効果を
発揮し、特に切削工具のような高温で過酷な条件に対す
る耐摩耗性，耐酸化性，耐熱性，耐塑性変形性，耐欠損
性，耐溶着性，耐熱衝撃性などの諸特性を向上させる効
果が顕著となること、これら全体から工具としての耐久
性および寿命を顕著に高める効果を有するものである。
Claims (10)
- 【請求項１】 基材の表面に、１層の単層または２層以
上の複層でなる硬質膜を被覆した被覆工具部材におい
て、該硬質膜は、少なくとも１層がＬａおよび／または
Ｃｅの元素を含む複合炭化物，複合窒化物または複合炭
窒化物を含有する超硬質膜である超硬質膜被覆工具部
材。 - 【請求項２】 上記基材は、Ｃｏおよび／またはＮｉを
主成分とする結合相を４〜１５重量％と、残りが炭化タ
ングステンを主成分とする硬質相からなる超硬合金であ
る請求項１に記載の超硬質膜被覆工具部材。 - 【請求項３】 上記硬質膜は、上記基材に隣接して形成
される下地層と上記超硬質膜とを含み、該下地層がＴ
ｉ，炭化チタン，窒化チタン，炭窒化チタン，炭酸化チ
タン，窒酸化チタン，炭窒酸化チタンの中の１種の単層
または２種以上の多層からなり、該超硬質膜が該下地層
に隣接して形成される請求項１または２に記載の超硬質
膜被覆工具部材。 - 【請求項４】 上記超硬質膜は、膜厚さが平均０．３〜
１０μｍからなり、上記硬質膜は、膜厚さが平均０．３
〜２０μｍからなる請求項１〜３のうちのいずれか１項
に記載の超硬質膜被覆工具部材。 - 【請求項５】 上記超硬質膜は、Ｔｉ元素とＬａおよび
／またはＣｅとでなる複合炭化物，複合窒化物および複
合炭窒化物の中の１種の単層または２種以上の複層であ
る請求項１〜４のうちのいずれか１項に記載の超硬質膜
被覆工具部材。 - 【請求項６】 上記超硬質膜は、次式（Ａ）で表わせる
複合炭化物または複合炭窒化物からなる請求項１〜４の
うちのいずれか１項に記載の超硬質膜被覆工具部材。 (Ｔｉ１−ａ,Ｍａ)(Ｃ１−ｘ，Ｎｘ)ｙ−−−（Ａ） （ ただし、式中の符号は、ＭがＬａおよび／またはＣ
ｅの元素を表わし、ａ，ｘ，ｙがそれぞれ原子比で、
０．００１≦ａ≦０．１， ０≦ｘ≦０．７，０．７≦
ｙ≦１．１を満足する） - 【請求項７】 上記超硬質膜は、Ｔｉ元素とＡｌ元素と
Ｌａおよび／またはＣｅとでなる複合炭化物，複合窒化
物および複合炭窒化物の中の１種の単層または２種以上
の複層である請求項１〜４のうちのいずれか１項に記載
の超硬質膜被覆工具部材。 - 【請求項８】 上記超硬質膜は、次式（Ｂ）で表わせる
複合炭化物または複合炭窒化物からなる請求項１〜４の
うちのいずれか１項に記載の超硬質膜被覆工具部材。 (Ｔｉ１−ａ−ｂ,Ｍａ，Ａｌｂ)(Ｃ１−ｘ，Ｎｘ)ｙ−−−（Ｂ） （ただし、式中の符号は、ＭがＬａおよび／またはＣｅ
の元素を表わし、ａ，ｂ，ｘ，ｙがそれぞれ原子比で、
０．００１≦ａ≦０．１，０＜ｂ≦０．５，０≦ｘ≦
０．７，０．７≦ｙ≦１．１を満足する） - 【請求項９】 上記被覆工具部材は、切削工具として用
いられる請求項１〜８のうちのいずれか１項に記載の超
硬質膜被覆工具部材。 - 【請求項１０】 上記切削工具は、ドリルまたはエンド
ミルである請求項９に記載の超硬質膜被覆工具部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15758598A JP4129653B2 (ja) | 1998-06-05 | 1998-06-05 | 超硬質膜被覆工具部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15758598A JP4129653B2 (ja) | 1998-06-05 | 1998-06-05 | 超硬質膜被覆工具部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11350111A true JPH11350111A (ja) | 1999-12-21 |
| JP4129653B2 JP4129653B2 (ja) | 2008-08-06 |
Family
ID=15652927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15758598A Expired - Fee Related JP4129653B2 (ja) | 1998-06-05 | 1998-06-05 | 超硬質膜被覆工具部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4129653B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100541322B1 (ko) * | 2002-12-10 | 2006-01-11 | 공주대학교 산학협력단 | 고온 내산화성을 갖는 경질 박막 및 그의 제조방법 |
| US20120171514A1 (en) * | 2011-01-05 | 2012-07-05 | Hon Hai Precision Industry Co., Ltd. | Housing and method for making the same |
| US20120183803A1 (en) * | 2011-01-19 | 2012-07-19 | Hon Hai Precision Industry Co., Ltd. | Housing and method for making the same |
| CN102618826A (zh) * | 2011-01-28 | 2012-08-01 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 铝或铝合金的壳体及其制造方法 |
| US20120219820A1 (en) * | 2011-02-28 | 2012-08-30 | Hon Hai Precision Industry Co., Ltd. | Housing and method for making the same |
-
1998
- 1998-06-05 JP JP15758598A patent/JP4129653B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100541322B1 (ko) * | 2002-12-10 | 2006-01-11 | 공주대학교 산학협력단 | 고온 내산화성을 갖는 경질 박막 및 그의 제조방법 |
| US20120171514A1 (en) * | 2011-01-05 | 2012-07-05 | Hon Hai Precision Industry Co., Ltd. | Housing and method for making the same |
| US8568906B2 (en) * | 2011-01-05 | 2013-10-29 | Hong Fu Jin Precision Industry (Shenzhen) Co., Ltd. | Housing and method for making the same |
| US20120183803A1 (en) * | 2011-01-19 | 2012-07-19 | Hon Hai Precision Industry Co., Ltd. | Housing and method for making the same |
| US8568905B2 (en) * | 2011-01-19 | 2013-10-29 | Hong Fu Jin Precision Industry (Shenzhen) Co., Ltd. | Housing and method for making the same |
| CN102618826A (zh) * | 2011-01-28 | 2012-08-01 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 铝或铝合金的壳体及其制造方法 |
| US20120196145A1 (en) * | 2011-01-28 | 2012-08-02 | Hon Hai Precision Industry Co., Ltd. | Housing and method for making the same |
| US8597804B2 (en) * | 2011-01-28 | 2013-12-03 | Hong Fu Jin Precision Industry (Shenzhen) Co., Ltd. | Housing and method for making the same |
| US20120219820A1 (en) * | 2011-02-28 | 2012-08-30 | Hon Hai Precision Industry Co., Ltd. | Housing and method for making the same |
| US8568907B2 (en) * | 2011-02-28 | 2013-10-29 | Hong Fu Jin Precision Industry (Shenzhen) Co., Ltd. | Housing and method for making the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4129653B2 (ja) | 2008-08-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7470296B2 (en) | Coated insert and method of making same | |
| JP5662680B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JPH08134629A (ja) | 超微粒積層膜と、それを有する工具用複合高硬度材料 | |
| JP3743984B2 (ja) | 工具用複合高硬度材料 | |
| JP2001205505A (ja) | スライス削り及び旋削の用途のための、コーティングされた切削インサート | |
| JP4155641B2 (ja) | 耐摩耗性被膜およびその製造方法ならびに耐摩耗部材 | |
| JP2004122269A (ja) | 高速重切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4129653B2 (ja) | 超硬質膜被覆工具部材 | |
| JPH0230406A (ja) | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2009166193A (ja) | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JP5240607B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2005153098A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JPH10204639A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2000126905A (ja) | 耐欠損性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| EP1222316B1 (en) | Coated cemented carbide insert | |
| JPH10310878A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3371796B2 (ja) | 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3938349B2 (ja) | 表面被覆サーメット合金製切削工具 | |
| JPH09241825A (ja) | 高強度被覆体 | |
| JP5121486B2 (ja) | 切削工具 | |
| JP2007075969A (ja) | 難削材の高速重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬切削工具 | |
| JP3371823B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2005288639A (ja) | 難削材の高速断続切削で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JPH09141502A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH11310877A (ja) | 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製スローアウエイ切削チップ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20050425 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20080207 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080218 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080310 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080507 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080507 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110530 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110530 Year of fee payment: 3 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110530 Year of fee payment: 3 |
|
| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110530 Year of fee payment: 3 |
|
| R370 | Written measure of declining of transfer procedure |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R370 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 3 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110530 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 3 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110530 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |