JP5360086B2 - 非磁性鋼の連続鋳造を用いた製造方法 - Google Patents
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Description
(2)上記手段に加えて、溶鋼との反応性が抑制され、鋳型内の潤滑性および凝固殻の緩冷却効果を維持することが可能な高炭素−高マンガン含有鋼の連続鋳造に適したモールドフラックスを用いること。
(1)質量%で、C:0.45%以上1.3%以下、Si:0.05%以上0.5%以下、Mn:10%以上19%以下、P:0.10%以下、S:0.02%以下、Al:0.003%以上0.1%以下、N:0.005%以上0.30%以下を含有する化学組成を有し、透磁率が1.1以下である高マンガン系非磁性鋼を連続鋳造法により製造する方法であって、鋳造温度T(℃)が式(i)を満たすよう制御するとともに、鋳造速度Vc(m/min)を下記式(ii)の範囲に選定することを特徴とする非磁性鋼の製造方法:
a≦T≦a+50 ・・・(i)
Vc≧0.02×(T−a) ・・・(ii)
ここで、a(℃)は、鋼の組成から、下記式(iii)により決定される値であり、下記式(iii)中の(%C)、(%Mn)および(%P)は、それぞれ、鋼の化学組成におけるC、MnおよびPの含有量(単位:質量%)である。
a=1557−{53×(%C)+4.5×(%Mn)+45×(%P)}
・・・(iii)
0.40×(鋼中Mn濃度)<(モールドフラックス中MnO含有量)<(鋼中Mn濃度) ・・・(iv)
(%Mn)−19.6×(%C)+22.7×(%C)2+72.7×(%P)<22.4 ・・・(v)
1.本発明に係る非磁性鋼
本発明に係る製造方法において製造対象とする非磁性鋼とは、磁気的性質が強磁性でない高マンガン含有鋼であり、透磁率は1.1以下であって、常温における相はオーステナイト単相である。以下、マンガンの含有率が高く上記の磁気的および組織上の特性を有する非磁性鋼を「高マンガン系非磁性鋼」ともいう。
15×(%C)+(%Mn)>23 (I)
C:0.45%以上1.3%以下
Cは、オーステナイト相を安定化し材料強度を確保するのに必要な元素である。C含有量が0.45%以上1.3%以下の範囲であることにより、その鋼を構造材料として好適に使用することができる。特に、非磁性材として低透磁率(1.1以下)を安定的に得るにはC含有量を少なくとも0.45%とすることが必要である。しかしながら、C含有量が1.3%を超えると延性および加工性が悪化する。したがって、C含有量は1.3%以下とする。
Siは脱酸に必要な元素であり、固溶強化の効果もあり、合金成分には欠かせない。しかしながら、本発明に係る高マンガン系非磁性鋼の場合にはFe−Mn−C三元系を基本とすることから、Si含有量が0.5%を越えるとその効果は飽和する。したがって、Si含有量は0.5%以下とする。
Mnはオーステナイト相を安定化し材料強度を確保するのに必要な元素である。特に、10%以上の高濃度でMnを含有することによってオーステナイト相の特徴である、非磁性かつ高強度の性能が得られる。しかしながら、本発明に係る高マンガン系非磁性鋼の場合にはFe−Mn−C三元系を基本とすることから、Mnの含有量が19%を超えると加工性が大きく損なわれる。また、Mn成分を過度に添加するとコスト高となる。したがって、Mn含有量は19%以下とする。
Pは鋼中に含まれる不純物元素で靭性低下あるいは熱間脆化を招くため、できるだけ少ない方がよい。本発明に係る高マンガン系非磁性鋼の場合にはP含有量が0.10%を超えると溶接性が著しく低下する。したがって、P含有量は0.10%以下とする。
Sは鋼中に含まれる不純物元素で靭性の低下を招くため、少ない方がよい。S含有量が0.02%を越えると腐食起点となるMnS介在物量が多くなり、鋼の耐食性が低下する。したがって、S含有量は0.02%以下とする。
Alは脱酸に必要な元素である。また、鋼中に不可避に存在する。この脱酸の効果を安定的に得る観点からその含有量を0.003%以上とする。しかしながら、Alを過度に含有させても脱酸の効果は飽和することから、Al含有量は0.1%を超えて含有させる必要はない。したがって、Al含有量は0.1%以下とする。
Nはオーステナイト相を安定化し固溶あるいは析出によって強度を上げる作用を有する。MnおよびCrとの親和力が大きいため、Mn含有量が高い鋼ではNを容易に固溶させることができる。したがって、N含有量は0.005%以上であればこの強度向上の効果を安定的に得ることができる。しかしながら、N含有量が0.30%を超えると熱間加工性が低下する。したがって、N含有量は0.30%以下とする。
V:0.3%以下
Vは析出硬化によって強度を向上させるのに有用な元素である。必要に応じて微量含有させてもよい。しかしながら、含有量が0.3%を超えると効果が飽和し、むしろ加工性の低下が顕著となる。したがって、Vを含有させる場合にはその含有量を0.3%以下とする。
Cr、NiおよびCuはいずれも、オーステナイト相を安定させるとともに、固溶強化によって強度を向上させるのに有用な元素である。したがって、必要に応じてこれらの元素の1種以上含有させてもよい。しかしながら、Cr、CuおよびNiの合計含有量が2%を超えると効果が飽和し、むしろ加工性の低下が顕著となる。また、これらは、高価な合金成分であるため、過剰に添加すると原料コスト増を招き、Fe−Mn−C三元系を基本とする高マンガン系非磁性鋼が本来有する、低廉でありながら非磁性が得られるという特徴が得られなくなってしまう。したがって、Cr、NiおよびCuの1種または2種以上を含有させる場合にはその合計含有量を2%以下とする。
本発明に係る連続鋳造を用いた非磁性鋼の製造方法では、高マンガン系非磁性鋼の連続鋳造プロセスにおいて、鋳造温度および鋳造速度を高マンガン系非磁性鋼の化学組成に基づき設定することにより、鋳片表面欠陥の発生を抑制し、連続鋳造を長時間安定に継続することを実現している。
まず鋳造温度を管理するため、鋳造対象となる高マンガン系非磁性鋼の融点の組成依存性について検討した。
通常、鋳造温度は液相線温度基準の過熱度(=鋳造温度−液相線温度)で管理する。この過熱度を求めるために、組成から液相線温度を推定する推算式が一般的に使用されている。この液相線温度の推算式の一例として、非特許文献1において川和らにより報告される式として示されるもの(以下、「川和らの式」という。)を下記に示す。
TL=1538−{78×(%C)+7.6×(%Si)+4.9×(%Mn)+34.4×(%P)+38×(%S)} ・・・(A)
TL=1527−{53×(%C)+4.5×(%Mn)+45×(%P)}
・・・(B)
ここで、上記式(B)中の(%C)、(%Mn)および(%P)は、それぞれ、鋼の化学組成におけるC、MnおよびPの含有量(単位:質量%)である。
TL=1529−{53×(%C)+6×(%Si)+4.5×(%Mn)+45×(%P)+38×(%S)} ・・・(C)
TS=1333−{−108×(%C)+125×(%C)2+5.5×(%Mn)+400×(%P)} ・・・(D)
ここで、上記式(D)中の(%C)、(%Mn)および(%P)は、それぞれ、鋼の化学組成におけるC、MnおよびPの含有量(単位:質量%)である。
連続鋳造を行う際には、一般に、液相線温度を基準として、それに対する溶鋼過熱度を適正範囲内に制御する必要がある。高炭素−高マンガン含有鋼を含めた合金鋼を鋳造するための適正範囲は、液相線温度を基準とする過熱度として、経験的に30〜80℃である。溶鋼過熱度が適正値の下限の30℃よりも小さいと、鋳型内で特に冷えやすい湯面付近の溶鋼温度が液相線以下となって湯面の一部が凝固するいわゆる湯面皮張りが生じ鋳造が不安定になる恐れがある。また、溶鋼過熱度が適正値の上限の80℃よりも大きいと鋳型内に形成した凝固シェルが再溶解して破れやすくなり、カブレ疵の発生や鋳型内ブレークアウトを生じる恐れがある。高炭素−高マンガン含有鋼の液相線温度の推算式として、仮に式(A)を用いたとすると、溶鋼過熱度は本来の適正温度範囲を低温側に大きく(30℃程度)外れ、安定した連続鋳造ができない可能性が高い。
a≦T≦a+50・・・(1)
a=1557−{53×(%C)+4.5×(%Mn)+45×(%P)}
・・・(3)
鋳造速度Vcは安定した連続鋳造を実現するために鋼種や鋳造温度に応じて適切に設定されるべきものである。
Vc≧0.02×(T−a)・・・(2)
そこで、さらに本発明者らが検討した結果、鋳込み初期の非定常期のカブレ疵も含め鋳造全体を安定的に抑制することが可能な、より好ましい鋳造温度Tと鋳造速度Vcとの関係は、下記式(1’)、(2’)および(2”)に表される。
a≦T≦a+30 ・・・(1’)
Vc≧0.025×(T−a) ・・・(2’)
Vc≧0.5 ・・・(2”)
次に、本発明に係る高マンガン系非磁性鋼の連続鋳造に適したモールドフラックスを検討した。鋼の連続鋳造において、モールドフラックスは、鋳型内の溶鋼湯面上に供給され溶鋼からの熱供給により溶融層を形成して、湯面を保温するとともに鋳型と凝固殻との間に流入して熱抵抗および潤滑剤として作用する。
2[Mn]+(SiO2)=2(MnO)+[Si] (E)
[Mn]:溶鋼中の溶質Mn
[Si]:溶鋼中の溶質Si
(MnO):溶融モールドフラックス中のMnO
(SiO2):溶融モールドフラックス中のSiO2
(特徴1)CaOとSiO2との質量比CaO/SiO2を0.9以上2.0以下の範囲に調整する。
0.40×(鋼中Mn濃度、単位:質量%)<(モールドフラックス中MnO含有量、単位:質量%)<(鋼中Mn濃度、単位:質量%) ・・・(F)
以下、上記の特徴について説明する。
高マンガンを含有する非磁性鋼の連続鋳造に適するモールドフラックスの例を表3に示す。
熱分析実験から求めた高炭素−高マンガン含有鋼の固相線温度TSと組成の関係式は、前述のとおり下記式(D)である。
TS=1333−{−108×(%C)+125×(%C)2+5.5×(%Mn)+400×(%P)} ・・・(D)
1333−{−108×(%C)+125×(%C)2+5.5×(%Mn)+400×(%P)}>1210 ・・・(G)
(%Mn)−19.6×(%C)+22.7×(%C)2+72.7×(%P)<22.4 ・・・(H)
ここで、上記式(H)中の(%C)、(%Mn)および(%P)は、それぞれ、鋼の化学組成におけるC、MnおよびPの含有量(単位:質量%)である。
1333−{−108×(%C)+125×(%C)2+5.5×(%Mn)+400×(%P)}>1225 ・・・(G’)
(%Mn)−19.6×(%C)+22.7×(%C)2+72.7×(%P)<19.6 ・・・(H’)
また、式(H’)によって算出される、固相線温度1225℃を限界として決定される鋼組成におけるMn含有量とC含有量および許容P含有量との関係を図5に示す。
2.5tonの溶鋼を用いて連続鋳造機による試験を行った。所定の組成の溶鋼を溶解炉にて溶製し、取鍋を介してタンディッシュに注入した。タンディッシュの溶鋼温度を1430〜1490℃に調整して、浸漬ノズルから上下振動する内部水冷の銅板鋳型に給湯し、表3の記号MF1組成のモールドフラックスを用いて表4の条件にて連続鋳造を行って、鋳型下方では、水スプレーによる二次冷却を行い、厚さ100mm×幅600mm×長さ5000mmのスラブ鋳片を得た。二次冷却は、鋳片重量1kgあたりの水量(比水量)を0.5〜1.0Lとした。鋳片は室温まで冷却した後、鋳片表面疵の有無の調査を行うとともに、一部は熱間圧延試験用の母材試料とした。結果は表4に記載のとおりである。
一方、比較例のNo.5〜6では、いずれも鋳片表面のカブレ疵欠陥が発生した。比較例のNo.7は、低温溶鋼起因の鋳型内湯面の皮張りが発生した。
以上の試験で得られた知見を基に、実機規模の試験を行った。
・溶鋼組成:質量%で、0.94%C、0.35%Si、13.9%Mn、0.01%P、0.008%Sである。なお、この組成に対するaは1444℃である。
・タンディッシュの溶鋼温度:1450〜1477℃
・鋳型断面サイズ:300mm×400mm
・連続鋳造方式:垂直曲げ型、曲げ部半径15m
・鋳造速度:0.7m/min
・モールドフラックス:表3の記号MF2組成
・二次冷却比水量:0.3L/kg
このような条件で連続鋳造を行ったところ、安定に鋳造できた。得られた鋳片は、全長にわたり表面健全であり、カブレ疵の発生は全くなかった。
・溶鋼組成:質量%で、1.0%C、0.3%Si、14.1%Mn、0.025%P、0.005%Sである。この組成に対するaは1439℃である。
・タンディッシュの溶鋼温度:1445〜1470℃
・鋳型断面サイズ:330mm×450mm
・連続鋳造方式:湾曲型、曲げ部半径16m
・鋳造速度:0.7m/min
・モールドフラックス:表3の記号MF2組成
・二次冷却比水量:0.25L/kg
このように、本発明の条件を満たすことにより、垂直曲げ型および湾曲型のいずれの形式の連続鋳造法でも安定した製造が可能であり、熱間圧延母材となる健全な鋳片が得られた。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.45%以上1.3%以下、Si:0.05%以上0.5%以下、Mn:10%以上19%以下、P:0.10%以下、S:0.02%以下、Al:0.003%以上0.1%以下、N:0.005%以上0.30%以下を含有する化学組成を有し、透磁率が1.1以下である高マンガン系非磁性鋼を連続鋳造法により製造する方法であって、
鋳造温度T(℃)が式(1)を満たすよう制御するとともに、
鋳造速度Vc(m/min)を下記式(2)の範囲に選定することを特徴とする非磁性鋼の製造方法:
a≦T≦a+50 ・・・(1)
Vc≧0.02×(T−a) ・・・(2)
ここで、a(℃)は、鋼の組成から、下記式(3)により決定される値であり、下記式(3)中の(%C)、(%Mn)および(%P)は、それぞれ、鋼の化学組成におけるC、MnおよびPの含有量(単位:質量%)である。
a=1557−{53×(%C)+4.5×(%Mn)+45×(%P)}
・・・(3) - MnO、CaO、SiO2を主要な酸化物として含有するモールドフラックスを用いて連続鋳造を行う請求項1に記載の非磁性鋼の連続鋳造方法であって、該モールドフラックスに含有されるMnOの含有量(単位:質量%)は連続鋳造される溶鋼のMn濃度(単位:質量%)と下記式(4)を満し、該モールドフラックスに含有されるCaOのSiO2に対する質量比CaO/SiO2が0.9以上2.0以下である、製造方法。
0.40×(鋼中Mn濃度)<(モールドフラックス中MnO含有量)<(鋼中Mn濃度) ・・・(4) - 連続鋳造される溶鋼の化学組成が下記式(5)を満たす、請求項1または2に記載の非磁性鋼の製造方法。
(%Mn)−19.6×(%C)+22.7×(%C)2+72.7×(%P)<22.4 ・・・(5)
ここで、上記式(5)中の(%C)、(%Mn)および(%P)は、それぞれ、鋼の化学組成におけるC、MnおよびPの含有量(単位:質量%)である。
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