JP5347887B2 - 密閉型圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、冷凍冷蔵庫等の冷凍サイクルシステム装置に用いられる密閉型圧縮機に関するものである。

近年、家庭用冷凍冷蔵庫や自動販売機、エアコン等の冷凍サイクルシステム装置に使用される密閉型圧縮機には、高効率で且つ高い信頼性が求められている。

かかることから、従来の密閉型圧縮機においては、給油通路を改善し、潤滑油をより確実にピストン上部に噴出・供給することで、効率と信頼性を改善した圧縮機が知られている（例えば特許文献１参照）。

以下、図面を参照しながら上記従来の密閉型圧縮機について説明する。

図８は、従来の密閉型圧縮機の縦断面図である。図９は、同密閉型圧縮機の上部を拡大した断面図である。

図８および図９において、密閉容器１内部の空間２には、固定子３と永久磁石を内蔵した回転子４からなる電動要素５と、電動要素５によって駆動される圧縮要素６と、密閉容器１内下部に貯溜した潤滑油７を収容している。

電動要素５は、インバーター駆動制御装置（図示せず）によって商用電源周波数未満の回転数を含む複数の運転周波数で駆動される。

また、密閉容器１の内部の空間２には、温暖化係数の低い自然冷媒として代表的な炭化水素系冷媒Ｒ６００ａが充填されている。

圧縮要素６を構成するブロック１５は、略円筒形の圧縮室１７を具備したシリンダブロック１６と、クランクシャフト８の主軸部９を軸支する主軸受け部１８を有している。

また、シリンダブロック１６の圧縮室１７内には、クランクシャフト８の偏心軸部１０との間を連結手段２０によってピストンピン２２を介して連結されたピストン１９が往復摺動自在に挿入されている。

さらに、シリンダブロック１６における圧縮室１７の上壁部には、ピストンピン２２を挿入するための半円弧状の切欠き部２１が設けられている。

また、クランクシャフト８の偏心軸部１０は、主軸部９に対して偏心した位置に形成されており、その主軸部９には、電動要素５の回転子４が圧入固定されている。

クランクシャフト８に形成された給油手段８ａは、クランクシャフト８の表面に形成され、かつ軸方向へ螺旋状に延びる粘性ポンプ１２と、クランクシャフト８の下部に形成され、かつ一端が潤滑油７中に開口し、他端が粘性ポンプ１２と連通する傾斜ポンプ１１と、偏心軸部１０に設けられ、かつ一端が粘性ポンプ１２の他端と連通し、他端が密閉容器１内の空間２へ上向きに開口した連結孔１３と、一端が連結孔１３と連通し、他端が偏心軸部１０の外周面に開口した潤滑油放出孔１４とから構成されている。

潤滑油放出孔１４は、偏心軸部１０が圧縮室１７に近づいたときに切欠き部２１と対向する高さ位置に設けられている。

以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下にその動作を説明する。

電動要素５の回転子４がクランクシャフト８を回転させ、この回転に伴って偏心軸部１０の回転運動が連結手段２０とピストンピン２２を介してピストン１９に伝えられることで、ピストン１９は圧縮室１７内を往復運動する。

これにより、冷却システム（図示せず）からの冷媒ガスは圧縮室１７内へ吸入され、ここで圧縮された後、再び冷却システムへと吐出され、以下、このサイクルを繰返す。

またクランクシャフト８の回転に伴い、傾斜ポンプ１１内の潤滑油７は、遠心力によって上方へと汲み上げられ、粘性ポンプ１２を介して各摺動部へ給油し、その後、偏心軸部１０の内周に設けられた連結孔１３に汲み上げられる。

そして潤滑油７は、連結孔１３の上端および潤滑油放出孔１４から円周方向に放出（散布）される。

かかる動作において、連結孔１３内では、潤滑油７が偏心軸部１０の回転に伴う遠心力によって偏心方向に偏在している。そして、ピストン１９が下死点近傍に位置してシリンダブロック１６から露出した状態の時に、潤滑油放出孔１４から放出された潤滑油７が半円弧状の切欠き部２１に衝突し、ピストン１９の上面へと散布される。

その結果、ピストン１９とシリンダブロック１６との間に十分な量の潤滑油７を給油することができ、シール性が高まることで体積効率が上がり、密閉型圧縮機の効率が向上する。

また、同時に十分な給油が得られることでピストン１９とシリンダブロック１６間での摩耗を減少させることができる。

特開２００３−０６５２３６号公報

しかしながら、上記従来の構成であると、炭化水素系冷媒Ｒ６００ａを用いた圧縮機の如く、気筒容積を大きくする必然性が生じた場合、シリンダブロック１６およびピストン１９の外径の大きさに合わせてクランクシャフト８に設けた潤滑油放出孔１４の位置を高くする必要がある。

ところが、ピストン１９の外径に合わせてクランクシャフト８の潤滑油放出孔１４の位置を高くすることは、偏心軸部１０が大きくなり、その結果、密閉容器１を大きくする必要があった。

また、気筒容積の大容量化に伴って圧縮要素６の発熱量が増加し、これに起因して潤滑油７の温度が上昇し、潤滑油７の粘度が低下することで、ピストン１９とシリンダブロック１６間のシール性が不十分となり、さらに、摺動部分の冷却作用も低下し、圧縮機の信頼性が低下する可能性があった。

本発明は、上記従来の課題を解決するもので、大気筒容積においても潤滑油を合理的にピストンの上面へ飛散させ、ピストンとシリンダブロック間のシール性を確保し、またピストンの冷却作用を向上することで、高い信頼性を備えた密閉型圧縮機を提供することを目的とするものである。

上記従来の課題を解決するために、本発明の密閉型圧縮機は、シリンダブロックの圧縮室上壁にピストンピンを挿入するための半円弧状の切欠き部を設け、さらにクランクシャフトの偏心軸部上部において該偏心軸部の半径方向に設けた潤滑油放出孔を前記ピストンの背面部に相対する高さ位置に開口し、さらに、前記シリンダブロックに、前記クランクシャフトの偏心軸部上端部の先端よりも上方に位置する集油手段を設けたものである。

これにより、クランクシャフトの偏心軸部上端部から噴出する潤滑油を、集油手段に衝突させ、シリンダブロックの切欠き部側へ導いてピストンの上面へ給油するとともに、潤滑油放出孔からピストンの背面部に給油することで、シリンダブロックとピストンのシール性を向上するとともに、ピストンの冷却作用を向上することができる。

本発明の密閉型圧縮機は、クランクシャフトの偏心軸部の上端部から噴出する潤滑油を集油手段にてピストンとシリンダブロックへ導き、ピストンとシリンダ間のシール性を確保するとともに、ピストンの冷却をすることができる。その結果、圧縮機の高速運転時における各摺動部の潤滑作用と冷却作用、および低速運転時における圧縮効率の低下を抑制し、圧縮機の信頼性を確保することができる。

本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の縦断面図 同実施の形態１における密閉型圧縮機の低速運転時の要部拡大縦断面図 同実施の形態１における密閉型圧縮機の高速運転時の要部拡大縦断面図 同実施の形態１における密閉型圧縮機のクランクシャフトの偏心軸部の拡大図 本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の低速運転時の要部拡大縦断面図 同実施の形態２における密閉型圧縮機の高速運転時の要部拡大縦断面図 同実施の形態２における密閉型圧縮機の集油板の斜視図 従来の密閉型圧縮機の縦断面図 従来の密閉型圧縮機の要部拡大縦断面図

請求項１に記載の発明は、密閉容器内に、潤滑油と、電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素を収容し、前記圧縮要素を、主軸部および偏心軸部から構成され、かつ前記偏心軸部に形成された連結孔に連通する給油手段を備えたクランクシャフトと、前記主軸部を回転自在に軸支するとともに圧縮室を有するシリンダブロックと、前記圧縮室内を往復動するピストンと、前記偏心軸部の回転運動を、ピストンピンを介して前記ピストンへ伝達する連結手段を具備した構成とし、前記シリンダブロックにおける前記圧縮室の上壁に、前記ピストンピンを挿入するための半円弧状の切欠き部を設け、前記クランクシャフトの前記偏心軸部上部において該偏心軸部の半径方向に設けた潤滑油放出孔を、前記ピストンの背面部に相対する高さ位置に開口し、さらに、前記シリンダブロックに、前記クランクシャフトの偏心軸部上端部の先端よりも上方に位置する集油手段を設けたものである。

かかる構成とすることにより、前記クランクシャフトの偏心軸部上端部から噴出する潤滑油を集油手段に衝突させ、シリンダブロックの切欠き部側へ導いてピストンの上面へ給油することにより、シリンダブロックとピストンのシール性を向上することができ、圧縮効率の低下を抑制することができる。また、前記潤滑油放出孔からピストンの背面部に給油することで、ピストンの冷却作用を向上し、圧縮効率の低下抑制と圧縮機の信頼性を向上することができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記偏心軸部の上端部の先端を、前記シリンダブロックの前記切欠き部の肉厚面に対向する高さ位置とすることにより、前記集油手段を構成したものである。

かかることにより、圧縮空間容積の拡大化に伴い、シリンダブロックを大形化する場合においてもクランクシャフトの偏心軸部を大きくする必要がなく、シリンダブロックの大形化に伴う切欠き部の肉厚を利用して潤滑油を効果的にピストンの上部へ導くことができ、部品点数、組み立て工数の増加を抑制し、また、シリンダブロックの肉厚を最小限の値に設定することができ、シリンダブロックの大形化を極力抑制することができる。

請求項３に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記集油手段を、前記シリンダブロックの上部に設けた集油板とするものである。

かかることにより、シリンダブロックにおける切欠き部の肉厚が、潤滑油の衝突面として確保できない構成においても潤滑油の前記切欠き部への供給を安定して行うことができ、圧縮効率の低下抑制および圧縮機の信頼性の向上をはかることができる。

請求項４に記載の発明は、請求項３に記載の発明において、前記集油板を、前記切欠き部の半円弧形状に沿う形状に曲げ加工したものである。

かかることにより、飛散する潤滑油を必要以上に集油板で集めることがなく、潤滑油によるシリンダブロックなどの冷却が阻害され、圧縮機の信頼性を低下することを抑制することができる。

請求項５に記載の発明は、請求項１から４のいずれか一項に記載の発明において、前記偏心軸部上端部の先端外縁に、面取り加工を施したものである。

かかることにより、偏心軸部上端部の先端表面を伝う潤滑油の表面張力による付着性を確保し、バリ等の凹凸物による給油阻害を防ぎ、クランクシャフトの低速回転時における潤滑油の噴出を安定させることができる。その結果、潤滑油の前記切欠き部の肉厚面、あるいは集油板への衝突量を確保し、圧縮機の圧縮効率の低下、および信頼性の低下を抑制することができる。

請求項６に記載の発明は、請求項１から５のいずれか一項に記載の発明において、前記偏心軸部に設けた連結孔の開口周縁を略直角に形成したものである。

かかることにより、連結孔より噴出する潤滑油の前記偏心軸部上端部の先端面での表面張力に起因した付着を抑制し、クランクシャフトの高速回転時における連結孔より噴出する潤滑油の上方への噴出を可能にする。その結果、密閉容器の天面に衝突した潤滑油の飛散により、圧縮要素の各摺動部の潤滑、および潤滑油の冷却を行い、これに伴って電動要素、圧縮要素の冷却を効果的に行い、圧縮機の圧縮効率の低下抑制と信頼性を向上することができる。

以下、本発明による密閉型圧縮機の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の縦断面図である。図２は、同実施の形態１における密閉型圧縮機の低速運転時の要部拡大縦断面図である。図３は、同実施の形態１における密閉型圧縮機の高速運転時の要部拡大縦断面図である。図４は、同実施の形態１における密閉型圧縮機のクランクシャフトの偏心軸部の拡大図である。

図１乃至図４において、密閉容器１０１内部の密閉容器内空間１０２には、固定子１０３と永久磁石（図示せず）を内蔵した回転子１０４からなる電動要素１０５と、電動要素１０５によって駆動される圧縮要素１０６と、密閉容器１０１内の下部に貯溜した潤滑油１０７と、冷媒を収容している。

電動要素１０５は、インバーター駆動制御装置（図示せず）によって商用電源周波数未満の周波数を含む複数の運転周波数で駆動される。

また、密閉容器内空間１０２の冷媒には、温暖化係数の低い自然冷媒として代表的な炭化水素系冷媒Ｒ６００ａを用いている。

シリンダブロック１１６を有するブロック１１５は、略円筒形の圧縮室１１７を有するとともに、クランクシャフト１０８の主軸部１０９を軸支する主軸受け部１１８を有している。

シリンダブロック１１６には、クランクシャフト１０８の偏心軸部１１０との間を連結手段１２０によってピストンピン１３０を介して連結されたピストン１１９が往復摺動自在に挿入されている。

さらにシリンダブロック１１６には、圧縮室１１７の上壁にピストンピン１３０を挿入するための半円弧状の切欠き部１２６を設けている。

クランクシャフト１０８の偏心軸部１１０は、主軸部１０９に対し偏心した箇所に形成されており、主軸部１０９には回転子１０４が圧入固定されている。

クランクシャフト１０８に形成された給油手段１０８ａは、一端が潤滑油１０７中に開口した傾斜ポンプ１１１と、クランクシャフト１０８の表面に形成され、下端が傾斜ポンプ１１１と連通し、かつ軸方向へ螺旋状に延びる粘性ポンプ１１２と、偏心軸部１１０に設けられ、一端が粘性ポンプ１１２の他端と連通し、他端が偏心軸部１１０の先端部１２８において密閉容器内空間１０２（上方）に開口した連結孔１１３と、連結孔１１３から偏心軸部１１０の半径方向に延出し、外周面に開口した潤滑油放出孔１１４とから構成されている。

また、クランクシャフト１０８の偏心軸部１１０の上端部１２８の先端は、シリンダブロック１１６の上部に設けられた半円弧状の切欠き部１２６の肉厚Ｌの投影面（以下、肉厚面Ｌと称す）内に位置するようにその高さ位置が設定されている。

また、偏心軸部１１０の上端部１２８の先端外縁１３８は、図４に示す如くテーパ形状で０．３ｍｍ以下の面取り加工が施され、連結孔１１３の開口縁１４８（角部）は、略直角となるように加工が施されている。

したがって、偏心軸部１１０の先端部は、上述の面取り加工および略直角となる加工により、バリ等の凹凸物がない表面に形成されている。

さらに、潤滑油放出孔１１４は、偏心軸部１１０の半径方向に設けられ、ピストン１１９が、下死点近傍に到達した時点においてピストン１１９の背面部１９０と相対する位置に開口するようにその高さ位置が設定されている。

以上のように構成された密閉型圧縮機において、その動作を説明する。

電動要素１０５の回転子１０４は、クランクシャフト１０８を回転させ、この回転に伴って偏心軸部１１０の回転運動が、連結手段１２０とピストンピン１３０を介してピストン１１９に伝えられ、ピストン１１９は、圧縮室１１７内を往復運動する。

これにより、冷却システム（図示せず）からの冷媒ガスは、密閉容器内空間１０２から圧縮室１１７内へ吸入され、ここで圧縮された後、再び冷却システムへと吐出され、以下、このサイクルを繰返す。

このクランクシャフト１０８の回転により、傾斜ポンプ１１１内の潤滑油１０７は、遠心力により上方へと汲み上げられ、粘性ポンプ１１２を介して各摺動部へ供給され、各摺動部の潤滑を行ないながら偏心軸部１１０に設けられた連結孔１１３に汲み上げられる。

連結孔１１３に汲み上げられた潤滑油１０７は、偏心軸部１１０の上端部１２８から上方へ噴出され、また、連結孔１１３の一部の潤滑油１０７は、潤滑油放出孔１１４から円周方向に放出（散布）される。

このときの給油量は、クランクシャフト１０８の回転に伴う傾斜ポンプ１１１に発生する遠心力に応じて変化し、遠心力の小さい低速運転時には、図２に示す如く少なく、高速運転時には、図３に示す如く多くなる。

ここで低速運転時においては、ピストン１１９の摺速度が遅いため、冷媒が漏れやすい状況にあり、ピストン１１９とシリンダブロック１１６の間のシールには、高速運転時に比べて多くの給油量を必要とする。

本実施の形態１において、低速運転時は、図２の矢印で示すように、連結孔１１３を経由して偏心軸部１１０の上端部１２８から円周方向に噴出し、飛散する潤滑油１０７は、自身の表面張力作用によって偏心軸部１１０の表面に付着しながら遠心力によって飛散するが、偏心軸部１１０の先端外縁１３８に面取り加工を施していることから、その面取り加工面に付着し、その表面張力作用によって、水平方向、または重力方向に落下しながら円周方向に飛散する。

ここで、偏心軸部１１０の上端部１２８の先端は、前述の如くピストン１１９の上面１２９より上方に位置するとともに、シリンダブロック１１６に設けられた半円弧状の切欠き部１２６の肉厚面Ｌと相対する位置に構成されていることにより、水平方向に飛散した潤滑油１０７は、切欠き部１２６の壁面に当たり易い条件となり、この切欠き部１２６の壁面に衝突した潤滑油１０７は、壁面を伝ってピストン１１９の上面１２９に給油され、また、切欠き部１２６に衝突することなく重力方向に落下した潤滑油１０７は、直接ピストン１１９の上面１２９に給油される。

さらに、連結孔１１３の一部の潤滑油１０７は、同時に偏心軸部１１０に設けられた潤
滑油放出孔１１４から水平方向に飛散し、ピストン１１９の背面部１９０に衝突する。そして、跳ね返った潤滑油１０７は、補助的にピストン１１９とシリンダブロック１１６の間に給油され、ピストン１１９と圧縮室１１７（シリンダブロック１１６）の間のシール性を確保する。

したがって、ピストン１１９の外径がフロン系冷媒と比較して大きくなる炭化水素系冷媒を用いた場合でも、潤滑油１０７により、圧縮室１１７とピストン１１９間のシール性を確保して冷媒の漏れを低減し、圧縮効率の低下を抑制することができる。さらに、ピストン１１９とシリンダブロック１１６間に潤滑油１０７を多く供給できるので、信頼性を高めることができる。

また、高速運転時においては、ピストン１１９の摺速度が速いため、冷媒が比較的漏れにくい状況にあり、ピストン１１９と圧縮室１１７（シリンダブロック１１６）の間のシールには、低速運転時に比べて少ない給油量で賄うことができる。さらに、高速運転をすることで圧縮室１１７内部の温度上昇に伴い、ピストン１１９の温度も高くなる傾向にある。

本実施の形態１において、高速運転時は、図３に示すように、図２の低速時と比較して潤滑油１０７の噴出状態が異なり、連結孔１１３を経由して偏心軸部１１０の上端部１２８および潤滑油放出孔１１４から円周方向で、かつ遠くへ飛散する。

すなわち、偏心軸部１１０の上端部１２８から噴出する潤滑油１０７は、遠心力が大きく、給油量も多いことに加えて、連結孔１１３の開口縁１４８が略直角に形成されていることにより、偏心軸部１１０の上端部１２８に発生する表面張力に引きずられることなく、水平方向より上方へ向かって密閉容器１０１の内面に放射される。

そして、噴出された潤滑油１０７は、密閉容器１０１の天面内側に当たり、その内面を伝って密閉容器１０１の底部に戻されるうちに冷却され、各摺動部の温度上昇を抑制することができる。

一方、潤滑油放出孔１１４から水平方向に噴出された潤滑油１０７は、シリンダブロック１１６から出没するピストン１１９の背面部１９０に当たり、ピストン１１９などを冷却する。また、跳ね返った潤滑油１０７の一部は、補助的にピストン１１９とシリンダブロック１１６の間に給油され、ピストン１１９と圧縮室１１７（シリンダブロック１１６）の間のシール性を確保する。

したがって、圧縮機の低速回転時、および高速回転時にかかわらず、圧縮要素１０６の各摺動部へ安定した給油を行なうことができ、圧縮機の信頼性を高めることができる。また、かかる給油により、ピストン１１９と圧縮室１１７（シリンダブロック１１６）の間のシール性を確保することができ、両者のシール性を確保して冷媒の漏れを低減し、圧縮効率の低下を抑制することができる。

換言すると、クランクシャフト１０８に設けた偏心軸部１１０の上端部１２８の外縁１３８（角部）に、面取り加工を施し、０．３ｍｍ以下程度の切削面を形成したことにより、外縁１３８の加工時に発生するバリ等を除去し、偏心軸部１１０の上端面を滑らかにして、低速運転時における偏心軸部１１０の上端部１２８からシリンダブロック１１６の切欠き部１２６への給油を効果的に行なうように構成したもので、ピストン１１９の上面１２９への給油量を確保して低速運転時の信頼性を高めることができる。

さらに、クランクシャフト１０８に設けた偏心軸部１１０の連結孔１１３の開口縁１４
８（角部）を、略直角となるように加工を施し、高速運転時における偏心軸部１１０の上端部１２８から密閉容器１０１の内面へ潤滑油１０７を飛散させる際の、偏心軸部１１０の上端部１２８に発生する表面張力の影響（表面への付着など）を受け難くし、潤滑油１０７の密閉容器１０１の内面への噴出（飛散）を効果的に行なうように構成したもので、潤滑油１０７を飛散作用に伴う潤滑油１０７の冷却効果を高め、高速運転時における信頼性を高めることができる。

かかる潤滑油１０７の各部位への給油構成は、特に圧縮室１１７の容積の増大に伴い、シリンダブロック１１６の外郭を大きく形成し、肉厚面Ｌが確保できる構成の場合に効果的であり、クランクシャフト１０８および偏心軸部１１０の特に軸方向寸法を変更することなく、シリンダブロック１１６を大形化することで達成することができる。

したがって、新たに圧縮要素１０６を設計する場合において、容易に給油構成を得ることができる。

（実施の形態２）
図５は、本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の低速運転時の要部拡大縦断面図である。図６は、同実施の形態２における密閉型圧縮機の高速運転時の要部拡大縦断面図である。図７は、同実施の形態２における密閉型圧縮機の集油板の斜視図である。

なお、本実施の形態２において、先の実施の形態１と同様の構成要件については、同一の符号を付し、先の実施の形態１と相違する内容を主体に説明する。

図５乃至図７において、先の実施の形態１と大きく相違する構成は、シリンダブロック１１６の上部に、集油手段である集油板１５０を設けた構成である。

この集油板１５０は、図７に示す如く半円弧状の切欠き部１２６に沿うように湾曲し、かつ上方に延出した形状であり、ねじ１５１などの適宜手段によってシリンダブロック１１６に固定されている。そして、集油板１５０は、密閉容器１０１の上部内面と所定の間隔が形成されるようにその延出寸法が設定されている。

したがって、電動要素１０５（クランクシャフト１０８）の回転に伴い、潤滑油１０７は、実施の形態１と同様に、連結孔１１３を経由して偏心軸部１１０の上端部１２８から上方に向かい、かつ円周方向に噴出されるとともに、潤滑油放出孔１１４から円周方向に噴出される。

このときの給油量は、先の実施の形態１と同様に、図５に示す如く遠心力の小さい低速運転時には少なく、図６に示す如く遠心力の大きい高速運転時には多くなる。

すなわち、低速運転時においては、給油量が少ないものの偏心軸部１１０の上端部１２８から噴出する潤滑油１０７が集油板１５０に衝突し、ピストン１１９の上面１２９に流下することに加えて、潤滑油放出孔１１４からの潤滑油１０７もピストン１１９の上面に噴出され、十分な給油量によってピストン１１９とシリンダブロック１１６の間のシール性を確保することができる。

したがって、実施の形態１と同様に、冷媒が漏れやすい低速運転時の圧縮効率の低下を抑制することができ、圧縮機の信頼性を確保することができるなどの作用効果が期待できる。

また、高速運転時においては、偏心軸部１１０の上端部１２８から噴出する潤滑油１０
７が密閉容器１０１の天面内側に衝突し、潤滑油放出孔１１４からも円周方向に潤滑油１０７が噴出する。

したがって、実施の形態１と同様に、天面内側に衝突した潤滑油１０７によって各摺動部の温度上昇を抑制し、潤滑油放出孔１１４からの潤滑油１１７によってピストン１１９などの冷却と、ピストン１１９と圧縮室１１７（シリンダブロック１１６）の間のシール性を確保することができる。

さらに、集油板１５０は、シリンダブロック１１６に設けた半円弧状の切欠き部１２６に沿って湾曲し、かつ上方に延出した形状であるため、必要以上の広範囲に飛散する潤滑油を集めることがないため、この集油板１５０によって集められない潤滑油をシリンダブロック１１６などの冷却作用に供することができ、圧縮機の信頼性の低下を抑制することができる。

以上のように、本実施の形態２においても、実施の形態１と同様に圧縮機の低速回転時、および高速回転時にかかわらず、圧縮要素１０６の各摺動部へ安定した給油を行なうことができ、圧縮機の信頼性を高めることができる。また、かかる給油により、ピストン１１９と圧縮室１１７（シリンダブロック１１６）の間のシール性を確保することができ、両者のシール性を確保して冷媒の漏れを低減し、圧縮効率の低下を抑制することができる。

また、本実施の形態２は、実施の形態１と異なり、集油板１５０を設けた構成であるため、圧縮室１１７の容積拡大に伴い、シリンダブロック１１６における切欠き部１２６の肉厚の確保が難しい構成に適している。

本発明は、回転数可変型の圧縮機であり、低能力から高能力の範囲に亘って冷凍サイクルシステムの制御を行なう家庭用冷蔵庫、あるいは自動販売機、空調機器などのように冷凍サイクルシステムを備えた機器に広く適用できるものである。

１０１ 密閉容器
１０５ 電動要素
１０６ 圧縮要素
１０７ 潤滑油
１０８ クランクシャフト
１０８ａ 給油手段
１０９ 主軸部
１１０ 偏心軸部
１１３ 連結孔
１１４ 潤滑油放出孔
１１６ シリンダブロック
１１７ 圧縮室
１１９ ピストン
１２０ 連結手段
１２６ 切欠き部
１２８ 上端部
１３０ ピストンピン
１３８ 外縁
１４８ 開口縁
１５０ 集油板（集油手段）
１９０ 背面部

Claims (6)

1. 密閉容器内に、潤滑油と、電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素を収容し、前記圧縮要素を、主軸部および偏心軸部から構成され、かつ前記偏心軸部に形成された連結孔に連通する給油手段を備えたクランクシャフトと、前記主軸部を回転自在に軸支するとともに圧縮室を有するシリンダブロックと、前記圧縮室内を往復動するピストンと、前記偏心軸部の回転運動を、ピストンピンを介して前記ピストンへ伝達する連結手段を具備した構成とし、前記シリンダブロックにおける前記圧縮室の上壁に、前記ピストンピンを挿入するための半円弧状の切欠き部を設け、前記クランクシャフトの前記偏心軸部上部において該偏心軸部の半径方向に設けた潤滑油放出孔を、前記ピストンの背面部に相対する高さ位置に開口し、さらに、前記シリンダブロックに、前記クランクシャフトの偏心軸部上端部の先端よりも上方に位置する集油手段を設けた密閉型圧縮機。
2. 前記偏心軸部の上端部の先端を、前記シリンダブロックの前記切欠き部の肉厚面に対向する高さ位置とすることにより、前記集油手段を構成した請求項１に記載の密閉型圧縮機。
3. 前記集油手段を、前記シリンダブロックの上部に設けた集油板とする請求項１に記載の密閉型圧縮機。
4. 前記集油板を、前記切欠き部の半円弧形状に沿う形状に曲げ加工した請求項３に記載の密閉型圧縮機。
5. 前記偏心軸部上端部の先端外縁に、面取り加工を施した請求項１から４のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
6. 前記偏心軸部に設けた連結孔の開口周縁を略直角に形成した請求項１から５のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。