JP5284542B1 - アルミニウム合金クラッド材の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
液相の生成メカニズムについて説明する。図1に代表的な2元系共晶合金であるAl−Si合金の状態図を模式的に示す。Si濃度がc1であるアルミニウム合金材を加熱すると、共晶温度(固相線温度)Teを超えた付近の温度T1で液相の生成が始まる。共晶温度Te以下では、図2Aに示すように、結晶粒界で区分されるマトリクス中に晶析出物が分布している。ここで液相の生成が始まると、図2Bに示すように、晶析出物分布の偏析の多い結晶粒界が溶融して液相となる。次いで、図2Cに示すように、アルミニウム合金のマトリクス中に分散する主添加元素成分であるSiの晶析出物粒子や金属間化合物の周辺が球状に溶融して液相となる。更に図2Dに示すように、マトリクス中に生成したこの球状の液相は、界面エネルギーにより時間の経過や温度上昇と共にマトリクスに再固溶し、固相内拡散によって結晶粒界や表面に移動する。
アルミニウム合金材の表層には酸化皮膜が形成されており、これによって接合が阻害される。従って、接合においては酸化皮膜を破壊する必要がある。本発明に係るクラッド材の製造方法では、接合時に酸化被膜を破壊するために以下のD−1又はD−2に示すいずれかの方法が採用される。
この方法では、酸化皮膜を破壊する為に少なくとも接合部にフラックスを塗布する。フラックスはアルミニウム合金のろう付で用いるKAlF4やCsAlF4などのフッ化物系フラックス又はKClやNaClなどの塩化物系フラックスが用いられる。これらフラックスは、液相が溶融する前に又は接合温度に至る前に溶融し、酸化皮膜と反応して酸化皮膜を破壊する。
アルミニウム合金材にMgが所定量添加されている場合は、接合部にフラックスを塗布しなくても、酸化被膜が破壊されて接合が可能になる。この場合、真空フラックスレスろう付と同様に、アルミニウム合金が溶融し液相が表層に出てくるときに、アルミニウム合金中より蒸発するMgのゲッター作用によって酸化皮膜が破壊される。Mgのゲッター作用により酸化皮膜を破壊する場合、酸化皮膜の形成を抑制するために、真空中又は上記の非酸化性雰囲気中で接合する。但し、本発明の場合は面接合であるので、乾燥した大気であっても接合可能である。Mgのゲッター作用により酸化皮膜を破壊する為には、本発明では、液相を生成するアルミニウム合金材が0.20mass%以上かつ2.0mass%以下のMgを含有するものとする。0.20mass%未満では、十分なゲッター作用が得られず良好な接合が達成されない。一方、2.0mass%を超えると、表面でMgが雰囲気中の酸素と反応して酸化物MgOが多く生成され接合が阻害される。
Al−Si合金:
Siの含有量が0.40〜4.5mass%のものが好適に用いられる。0.40mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、4.5mass%を超えると、固相線温度=共晶温度で発生する液相の量が35%に近くなり、固相線温度から液相率35%の温度範囲が狭くなって安定した接合が困難となる場合がある。より好ましいSi含有量は、1.2〜3.0mass%である。
Cuの含有量が0.70〜10mass%のものが好適に用いられる。0.70mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、10mass%を超えると、強度が高くなり、圧延時に割れが発生して製造できない。より好ましいCu含有量は、1.5〜6.0mass%である。
Cuの含有量が0.40〜10mass%、Siの含有量が0.30〜4.5mass%のものが好適に用いられる。Cuの含有量が0.40mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、10mass%を超えると、強度が高くなり、圧延時に割れが発生して製造できない。Siの含有量が0.30mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、4.5mass%を超えると、固相線温度=共晶温度で発生する液相の量が35%に近くなり、固相線温度から液相率35%の温度範囲が狭くなって安定した接合が困難となる場合がある。より好ましいCu含有量は、1.5〜6.0mass%であり、より好ましいSi含有量は1.2〜3.0mass%である。
Siの含有量が0.30〜4.5mass%、Znの含有量が0.50〜20mass%、Cuの含有量が0.30〜10mass%のものが好適に用いられる。Siの含有量が0.30mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、4.5mass%を超えると、固相線温度=共晶温度で発生する液相の量が35%に近くなり、固相線温度から液相率35%の温度範囲が狭くなって安定した接合が困難となる場合がある。Znの含有量が0.50mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、20mass%を超えると、アルミニウムマトリックスが脆くなり、圧延時に割れが発生して製造できない。Cuの含有量が0.30mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、10mass%を超えると、強度が高くなり、圧延時に割れが発生して製造できない。
Siの含有量が0.30〜5.0mass%のものが好適に用いられる。0.40mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、4.5mass%を超えると、固相線温度=共晶温度で発生する液相の量が35%に近くなり、固相線温度から液相率35%の温度範囲が狭くなって安定した接合が困難となる場合がある。より好ましいSi含有量は、1.2〜3.0mass%である。
Cuの含有量が0.10〜10mass%のものが好適に用いられる。0.70mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、10mass%を超えると、強度が高くなり、圧延時に割れが発生して製造できない。より好ましいCu含有量は、1.5〜6.0mass%である。
Cuの含有量が0.15〜10mass%、Siの含有量が0.10〜4.5mass%のものが好適に用いられる。Cuの含有量が0.15mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、10mass%を超えると、強度が高くなり、圧延時に割れが発生して製造できない。Siの含有量が0.10mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、4.5mass%を超えると、固相線温度=共晶温度で発生する液相の量が35%に近くなり、固相線温度から液相率35%の温度範囲が狭くなって安定した接合が困難となる場合がある。
Siの含有量が0.10〜4.5mass%、Znの含有量が0.10〜20mass%、Cuの含有量が0.10〜10mass%のものが好適に用いられる。Siの含有量が0.10mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、Siの含有量が4.5mass%を超えると、固相線温度=共晶温度で発生する液相の量が35%に近くなり、固相線温度から液相率35%の温度範囲が狭くなって安定した接合が困難となる場合がある。Znの含有量が0.10mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、Znの含有量が20mass%を超えると、アルミニウムマトリックスが脆くなり、圧延時に割れが発生して製造できない。Cuの含有量が0.10mass%未満の場合、液相率が5.0%〜35%となる温度範囲が狭くなり、安定した接合が困難となる場合がある。一方、Cuの含有量が10mass%を超えると、強度が高くなり、圧延時に割れが発生して製造できない。
表1,2に接合にクラッド材製造に用いた液相を生じる役目を果たすアルミニウム合金材(以下、実施例及び表において「中間層」ともいう)の成分を示す。表3に接合するアルミニウム合金材(以下、実施例及び表において「主層」ともいう)の成分を示す。表1〜3には各合金の固相線温度を併記した。固相線温度は、熱力学計算ソフトThermo−Calcによる計算値である。なお、表1〜3における各成分「−」は当該元素を含有していない(検出限界未満)ことを意味する。
比較例2、24では、中間層から生成する液相が35%を超えたため、接合が十分になされず、圧延後の層の剥離が起こり、不十分な結果となった。
比較例10では、フラックスを使用する場合の中間層のMg添加量が本発明の範囲外であり、接合時に表面の酸化膜が破壊されず、接合が十分になされず、圧延後の層の剥離が起こり、不十分な結果となった。
比較例21、22では、フラックスを使用しない場合の中間層のMg添加量が本発明の範囲外であり、接合時に表面の酸化膜が破壊されず、接合が十分になされず、圧延後の層の剥離が起こり、不十分な結果となった。
次に3層材以上の多層材の実施例73〜77を示す。表6に接合条件および接合率を示す。いずれの実施例でも接合するアルミニウム合金材の溶融はなく、圧延時の各層の剥離もなく、良好に圧延できた。
11〜15 第1層〜第5層
21〜24 中間層
Claims (11)
- 複数のアルミニウム合金材(純アルミニウム材を含む)を各層間に中間層を介在させて積層し、前記中間層から生成される液相の質量の比が5%以上35%以下となる温度での加熱により接合し、接合した後に圧延することを特徴とするアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
- 前記中間層の材料がMg:0.5mass%以下(0mass%を含む)、Si:0.4〜4.5mass%を含有するアルミニウム合金であり、フッ化物系のフラックスが接合部材間に塗布された状態で非酸化性雰囲気中で接合することを特徴とする請求項1に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
- 前記中間層の材料がMg:0.5mass%以下(0mass%を含む)、Cu:0.7〜10mass%を含有するアルミニウム合金であり、フッ化物系のフラックスが接合部材間に塗布された状態で非酸化性雰囲気中で接合することを特徴とする請求項1に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
- 前記中間層の材料がMg:0.5mass%以下(0mass%を含む)、Cu:0.4〜10mass%、Si:0.3〜4.5mass%を含有するアルミニウム合金であり、フッ化物系のフラックスが接合部材間に塗布された状態で非酸化性雰囲気中で接合することを特徴とする請求項1に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
- 前記中間層の材料がMg:0.5mass%以下(0mass%を含む)、Si:0.3〜4.5mass%、Zn:0.5〜20mass%、Cu:0.3〜10mass%を含有するアルミニウム合金であり、フッ化物系のフラックスが接合部材間に塗布された状態で非酸化性雰囲気中で接合することを特徴とする請求項1に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
- 前記中間層の材料がMg:0.2〜2.0mass%、Si:0.3〜5.0mass%を含有するアルミニウム合金であり、大気中、非酸化性雰囲気中または真空中で接合することを特徴とする請求項1に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
- 前記中間層の材料がMg:0.2〜2.0mass%、Cu:0.1〜10mass%を含有するアルミニウム合金であり、大気中、非酸化性雰囲気中または真空中で接合することを特徴とする請求項1に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
- 前記中間層の材料がMg:0.2〜2.0mass%、Cu:0.15〜10mass%、Si:0.1〜4.5mass%を含有するアルミニウム合金であり、大気中、非酸化性雰囲気中または真空中で接合することを特徴とする請求項1に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
- 前記中間層の材料がMg:0.2〜2.0mass%、Si:0.1〜4.5mass%、Zn:0.1〜20mass%、Cu:0.1〜10mass%を含有するアルミニウム合金であり、大気中、非酸化性雰囲気中または真空中で接合することを特徴とする請求項1に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
- 前記中間層の前記アルミニウム合金が、さらにSi:0.05〜1.0mass%、Cu:0.05〜0.5mass%、Fe:0.05〜1.0mass%、Zn:0.05〜3.0mass%、Mn:0.1〜1.8mass%、Ti:0.01〜0.3mass%、Zr:0.01〜0.3mass%から選択される1種又は2種以上を更に含有することを特徴とする請求項2〜9のいずれか1項に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
- 前記接合の熱処理を露点0℃以下の雰囲気で行うことを特徴とする請求項1〜10のいずれか1項に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
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