JP5216397B2

JP5216397B2 - 可変容量型ベーンポンプ

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Publication number: JP5216397B2
Application number: JP2008106228A
Authority: JP
Inventors: 朋之藤田; 雅道杉原; 浩塩崎; 浩一朗赤塚
Original assignee: KYB Corp
Current assignee: KYB Corp
Priority date: 2008-04-15
Filing date: 2008-04-15
Publication date: 2013-06-19
Anticipated expiration: 2028-04-15
Also published as: CN101560975A; EP2110555A2; US20090257899A1; JP2009257167A; EP2110555A3; EP2110555B1; US8348646B2; CN101560975B

Description

本発明は、油圧機器における油圧供給源として用いられる可変容量型ベーンポンプに関するものである。

従来の可変容量型ベーンポンプとして、ロータに対するカムリングの偏心量を変えることによって、ポンプ吐出容量を変化させるものがある。

特許文献１には、カムリングとアダプタリングとの間に画成される第一、第二カム室と、第一、第二カム室に連通する第一、第二流体圧通路と、第一、第二流体圧通路を介して第一、第二カム室の作動流体の圧力を制御する制御バルブとを備え、第一、第二カム室の圧力差によってカムリングを揺動させ、ポンプ吐出容量を変化させる可変容量型ベーンポンプが開示されている。
特開２００７−３２５１７号公報

特許文献１に開示の可変容量型ベーンポンプにおいては、カムリングは、スプリングによって偏心量が増加する方向に付勢され、ボディとアダプタリングには、そのスプリング等の各部材を収装し組み付けるための貫通孔が設けられる。

このため、ポンプ製造時には、ボディとアダプタリングに穴加工を行う必要があると共に、ボディとアダプタリングに対してスプリング等の各部材を組み付ける工程を必要とするため、製造コスト高を招く結果となっていた。

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、簡便な構造で製造コストを抑えることができる可変容量型ベーンポンプを提供することを目的とする。

本発明は、駆動軸に連結されたロータと、前記ロータに対して径方向に往復動可能に設けられる複数のベーンと、前記ロータを収容すると共に、前記ロータの回転に伴って内周のカム面に前記ベーンの先端部が摺動するカムリングと、前記ロータと前記カムリングとの間に画成されたポンプ室と、を備え、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量が変化することによって前記ポンプ室の吐出容量が変化する可変容量型ベーンポンプにおいて、前記カムリングを収容するポンプボディと、前記カムリング外周の収容空間内に画成され、互いの圧力差のみによって前記ロータに対して前記カムリングを偏心させる第一流体圧室及び第二流体圧室と、ポンプ吐出圧に応じて動作し、前記ロータの回転速度の増加に伴って前記ロータに対する前記カムリングの偏心量が小さくなるように前記第一流体圧室と前記第二流体圧室の作動流体の圧力を制御する制御バルブと、前記ポンプ室から吐出される作動流体を前記第二流体圧室に常時導くことによって前記カムリングに対して前記ロータに対する偏心量が大きくなる方向の圧力を付与する圧力付与手段と、前記第二流体圧室内に形成され、前記ロータに対する偏心量が小さくなる方向の前記カムリングの移動を規制することによって前記カムリングの最低偏心量を規定するカムリング移動規制手段と、を備えることを特徴とする。

本発明によれば、カムリングは、圧力付与手段によってロータに対する偏心量が大きくなる方向の圧力を受けているため、ロータの回転速度が小さい場合には、ロータに対する偏心量が最大となる。また、ロータの回転速度の増加に伴ってロータに対するカムリングの偏心量が小さくなる際には、カムリングの移動は最低偏心量を規定するカムリング移動規制手段によって規制される。したがって、カムリングを偏心量が増加する方向に付勢するスプリングが不要となるため、ポンプボディ等にスプリングを組み付けるための貫通孔を設ける必要がなく、ポンプの構造が簡便となり製造コストを抑えることができる。

以下、図面を参照して、本発明の実施の形態について説明する。

図１〜図３を参照して、本発明の実施の形態に係る可変容量型ベーンポンプ１００について説明する。図１及び図２は可変容量型ベーンポンプ１００における駆動軸に垂直な断面を示す断面図であり、図１はポンプ吐出容量が最大の状態、図２はポンプ吐出容量が最小の状態を示す図である。図３は可変容量型ベーンポンプ１００における駆動軸に平行な断面を示す断面図である。

可変容量型ベーンポンプ（以下、単に「ベーンポンプ」と称する。）１００は、車両に搭載される油圧機器、例えば、パワーステアリング装置や無段変速機の油圧供給源として用いられるものである。

ベーンポンプ１００は、駆動軸１にエンジン（図示せず）の動力が伝達され、駆動軸１に連結されたロータ２が回転するものである。図１及び図２では、ロータ２は反時計回りに回転する。

ベーンポンプ１００は、ロータ２に対して径方向に往復動可能に設けられる複数のベーン３と、ロータ２を収容すると共にロータ２の回転に伴って内周のカム面４ａにベーン３の先端部が摺動するカムリング４とを備える。

駆動軸１は、ブッシュ２７を介してポンプボディ１０に回転自在に支持される。ポンプボディ１０には、カムリング４を収容するポンプ収容凹部１０ａが形成される。ポンプボディ１０の端部には、駆動軸１外周とブッシュ２７内周との間の潤滑油の漏れを防止するためのシール２０が設けられる。

ポンプ収容凹部１０ａの底面１０ｂには、ロータ２及びカムリング４の一側部に当接するサイドプレート６が配置される。ポンプ収容凹部１０ａの開口部は、ロータ２及びカムリング４の他側部に当接するポンプカバー５によって封止される。ポンプカバー５には、ポンプ収容凹部１０ａに嵌合する円形のインロー部５ａが形成され、インロー部５ａの端面がロータ２及びカムリング４の他側部に当接する。ポンプカバー５は、ポンプボディ１０のフランジ部１０ｃにボルト８を介して締結される。

このように、ポンプカバー５とサイドプレート６は、ロータ２及びカムリング４の両側面を挟んだ状態で配置される。これにより、ロータ２とカムリング４との間には、各ベーン３によって仕切られたポンプ室７が画成される。

カムリング４は、環状の部材であり、ロータ２の回転に伴って各ベーン３間によって仕切られるポンプ室７の容積を拡張する吸込領域と、各ベーン３間によって仕切られるポンプ室７の容積を収縮する吐出領域とを有する。ポンプ室７は、吸込領域にて作動油（作動流体）を吸込み、吐出領域にて作動油を吐出する。図１及び図２では、カムリング４の中心を通る水平線の上方が吸込領域であり、水平線の下方が吐出領域である。

ポンプ収容凹部１０ａの内周面には、カムリング４を取り囲むようにして環状のアダプタリング１１が嵌装される。また、アダプタリング１１は、ロータ２及びカムリング４と同様に、両側面がポンプカバー５とサイドプレート６とによって挟まれる。

アダプタリング１１の内周面には、駆動軸１と平行に延在すると共に、両端部がそれぞれポンプカバー５及びサイドプレート６に挿入された支持ピン１３が支持される。支持ピン１３にはカムリング４が支持され、カムリング４はアダプタリング１１の内部で支持ピン１３を支点に揺動する。

支持ピン１３は、両端部がそれぞれポンプカバー５及びサイドプレート６に挿入されると共にカムリング４を支持するため、カムリング４に対するポンプカバー５及びサイドプレート６の相対回転を規制する。

アダプタリング１１の内周面における支持ピン１３と軸対称の位置には、駆動軸１と平行に延びる溝１１ａが形成される。溝１１ａには、カムリング４の揺動時にカムリング４の外周面が摺接するシール材１４が装着される。

このように、カムリング４外周の収容空間であるカムリング４の外周面とアダプタリング１１の内周面との間には、支持ピン１３とシール材１４とによって、第一流体圧室３１と第二流体圧室３２とが画成される。

カムリング４は、第一流体圧室３１と第二流体圧室３２の作動油の圧力差によって、支持ピン１３を支点に揺動する。カムリング４が支持ピン１３を支点に揺動することによって、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が変化し、ポンプ室７の吐出容量が変化する。第一流体圧室３１の圧力が第二流体圧室３２の圧力よりも大きい場合には、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が小さくなり、ポンプ室７の吐出容量は小さくなる。これに対して、第二流体圧室３２の圧力が第一流体圧室３１の圧力よりも大きい場合には、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が大きくなり、ポンプ室７の吐出容量は大きくなる。このように、ベーンポンプ１００は、第一流体圧室３１と第二流体圧室３２との圧力差によってロータ２に対するカムリング４の偏心量が変化し、吐出容量が変化する。

第二流体圧室３２内におけるアダプタリング１１の内周面には、ロータ２に対する偏心量が小さくなる方向のカムリング４の移動を規制する膨出部１２（カムリング移動規制手段）が形成される。膨出部１２は、ロータ２に対するカムリング４の最低偏心量を規定するものであり、カムリング４の外周面が膨出部１２に当接した状態において、ロータ２の軸芯とカムリング４の軸芯とはずれた状態を維持する。

膨出部１２は、ロータ２に対するカムリング４の偏心量がゼロとならないように、つまり、カムリング４の外周面が膨出部１２に当接した状態でも、ロータ２に対するカムリング４の最低偏心量が確保され、ポンプ室７が作動油を吐出可能となるような形状に形成される。このように、膨出部１２は、ポンプ室７の最低吐出容量を保障するものである。

なお、膨出部１２は、アダプタリング１１の内周面に形成する代わりに、第二流体圧室３２内におけるカムリング４の外周面に形成するようにしてもよい。また、アダプタリング１１を設けず、第一流体圧室３１と第二流体圧室３２をカムリング４の外周面とポンプ収容凹部１０ａの内周面との間に画成する場合には、膨出部１２は、ポンプ収容凹部１０ａの内周面に形成される。

ポンプカバー５には、ポンプ室７の吸込領域に対して円弧状に開口する吸込ポート１５が形成される。また、サイドプレート６には、ポンプ室７の吐出領域に対して円弧状に開口する吐出ポート１６が形成される。なお、吸込ポート１５と吐出ポート１６は、ポンプ室７の吸込領域と吐出領域の形状に近い円弧状に形成するのが望ましいが、吸込領域と吐出領域に連通する位置であれば、どのような形状でもよい。

カムリング４に対するポンプカバー５及びサイドプレート６の相対回転は支持ピン１３によって規制されるため、ポンプ室７の吸込領域及び吐出領域に対する吸込ポート１５及び吐出ポート１６の位置ずれが防止される。

吸込ポート１５は、ポンプカバー５に形成された吸込通路１７に連通して形成され、吸込通路１７の作動油をポンプ室７の吸込領域へと導く。

また、吐出ポート１６は、ポンプボディ１０に形成された高圧室１８（高圧部）に連通して形成され、ポンプ室７の吐出領域から吐出される作動油を高圧室１８へと導く。

高圧室１８は、ポンプ収容凹部１０ａの底面１０ｂに環状に開口して形成される溝部１０ｄがサイドプレート６にて塞がれることによって画成される。高圧室１８は、ポンプボディ１０に形成され作動油をベーンポンプ１００外部の油圧機器へと導く吐出通路（図示せず）に接続される。

高圧室１８は、絞り通路３６（図１及び図２参照）を介して第二流体圧室３２に連通しており、高圧室１８の作動油は第二流体圧室３２に常時導かれている。つまり、カムリング４は、第二流体圧室３２によってロータ２に対する偏心量が大きくなる方向の圧力を常に受けている。この絞り通路３６が、カムリング４に対してロータ２に対する偏心量が大きくなる方向の圧力を付与する圧力付与手段に該当する。

また、ポンプボディ１０には高圧室１８が形成されるため、高圧室１８に導かれる作動油の圧力によって、サイドプレート６はロータ２及びベーン３側に押し付けられる。これにより、ロータ２及びベーン３に対するサイドプレート６のクリアランスが小さくなり、作動油の漏れが防止される。このように、高圧室１８は、ポンプ室７からの作動油の漏れを防止するためのプレッシャーローディング機構としても作用する。

ポンプボディ１０には、駆動軸１の軸方向と直交する向きにバルブ収容穴２９が形成される。バルブ収容穴２９には、第一流体圧室３１と第二流体圧室３２の作動油の圧力を制御する制御バルブ２１が収容される。

制御バルブ２１は、バルブ収容穴２９に摺動自在に挿入されたスプール２２と、スプール２２の一端とバルブ収容穴２９を封止するプラグ２３との間に画成された第一スプール室２４と、スプール２２の他端とバルブ収容穴２９の底部との間に画成された第二スプール室２５と、第一スプール室２４内に収装され第一スプール室２４の容積を拡張する方向に付勢するリターンスプリング２６とを備える。

スプール２２は、バルブ収容穴２９の内周面に沿って摺動する第一ランド部２２ａ及び第二ランド部２２ｂと、第一ランド部２２ａと第二ランド部２２ｂとの間に形成された環状溝２２ｃと、第一ランド部２２ａに結合されスプール２２が第二スプール室２５の容積を収縮する方向に移動した場合にバルブ収容穴２９の底部に当接してスプール２２の所定以上の移動を規制するストッパ部２２ｄとを備える。

制御バルブ２１には、第一流体圧室３１及び第二流体圧室３２にそれぞれ連通する第一流体圧通路３３及び第二流体圧通路３４と、環状溝２２ｃに連通すると共に吸込通路１７に連通するドレン通路３５（低圧部）と、第二スプール室２５に連通すると共に高圧室１８に連通する導圧通路（図示せず）とが接続されている。

第一流体圧通路３３及び第二流体圧通路３４は、ポンプボディ１０の内部に形成されると共に、アダプタリング１１を貫通して形成される。

スプール２２は、両端に画成された第一スプール室２４及び第二スプール室２５に導かれる作動油の圧力による荷重と、リターンスプリング２６の付勢力とがバランスした位置で止まる。スプール２２の位置によって、第一流体圧通路３３及び第二流体圧通路３４が、それぞれ第一ランド部２２ａ及び第二ランド部２２ｂによって開閉され、第一流体圧室３１及び第二流体圧室３２の作動油が給排される。

第一スプール室２４の圧力による荷重とリターンスプリング２６の付勢力との合計荷重が第二スプール室２５の圧力による荷重よりも大きい場合には、リターンスプリング２６が伸長し、スプール２２はストッパ部２２ｄがバルブ収容穴２９の底部に当接した状態となる。この状態では、図１に示すように、第一流体圧通路３３はスプール２２の第一ランド部２２ａによって閉塞され、かつ第二流体圧通路３４はスプール２２の第二ランド部２２ｂによって閉塞された状態となる。これにより、第一流体圧室３１と高圧室１８との連通は遮断されると共に、第二流体圧室３２とドレン通路３５との連通も遮断される。ここで、第二流体圧室３２には絞り通路３６を介して高圧室１８の作動油が常時導かれているため、第二流体圧室３２の圧力は第一流体圧室３１の圧力よりも大きくなり、ロータ２に対するカムリング４の偏心量は最大となる。

これに対して、第一スプール室２４の圧力による荷重とリターンスプリング２６の付勢力との合計荷重が第二スプール室２５の圧力による荷重よりも小さい場合には、リターンスプリング２６が圧縮され、スプール２２はリターンスプリング２６の付勢力に抗して移動する。この場合には、図２に示すように、第一流体圧通路３３は第二スプール室２５に連通し、その第二スプール室２５を介して導圧通路に連通する。また、第二流体圧通路３４はスプール２２の環状溝２２ｃに連通し、その環状溝２２ｃを介してドレン通路３５に連通する。これにより、第一流体圧室３１は高圧室１８に連通し、第二流体圧室３２はドレン通路３５に連通する。したがって、第二流体圧室３２の圧力は第一流体圧室３１の圧力よりも小さくなり、カムリング４はロータ２に対する偏心量が小さくなる方向に移動する。

なお、第二流体圧通路３４と環状溝２２ｃの連通は、スプール２２の第二ランド部２２ｂに形成されたノッチ２２ｅを介して行われる。したがって、スプール２２の移動量に応じて第二流体圧室３２に対するドレン通路３５の開口面積が増減する。

以上のように制御バルブ２１は、第一流体圧室３１及び第二流体圧室３２の作動油の圧力を制御するものであり、吐出通路に介装されたオリフィス（図示せず）の前後差圧によって動作する。第一スプール室２４にはオリフィスの下流の作動油が導かれ、第二スプール室２５にはオリフィスの上流の作動油が導かれる。

つまり、高圧室１８の作動油は、オリフィスを介して第一スプール室２４へと導かれると共に、オリフィスを介さずに導圧通路を通じて第二スプール室２５へと導かれる。なお、吐出通路に介装されるオリフィスは、ポンプ室７から吐出された作動油の流れに抵抗を付与するものであれば、可変型でも固定型でもよい。

次に、以上のように構成されるベーンポンプ１００の動作について説明する。

駆動軸１にエンジンの動力が伝達されロータ２が回転すると、ロータ２の回転に伴って各ベーン３間が拡張するポンプ室７は、吸込ポート１５を通じて吸込通路１７から作動油を吸込む。また、各ベーン３間が収縮するポンプ室７は、吐出ポート１６を通じて作動油を高圧室１８に吐出する。高圧室１８に吐出された作動油は、吐出通路を通じて油圧機器へと供給される。

作動油が吐出通路を通過する際、吐出通路に介装されたオリフィスの前後には圧力差が生じ、オリフィス下流及び上流の圧力はそれぞれ第一スプール室２４及び第二スプール室２５に導かれる。制御バルブ２１のスプール２２は、第一スプール室２４と第二スプール室２５に導かれる作動油の圧力差による荷重と、リターンスプリング２６の付勢力とがバランスした位置に移動する。

ポンプ始動時には、ロータ２の回転速度が小さいため、吐出通路のオリフィスの前後差圧は小さい。このため、図１に示すように、スプール２２は、リターンスプリング２６の付勢力によって、ストッパ部２２ｄがバルブ収容穴２９の底部に当接した位置となる。この場合には、スプール２２によって、第一流体圧室３１と高圧室１８との連通は遮断されると共に、第二流体圧室３２とドレン通路３５との連通も遮断される。ここで、カムリング４は、第二流体圧室３２に常時導かれる高圧室１８の作動油によってロータ２に対する偏心量が大きくなる方向の圧力を受けているため、ロータ２に対する偏心量が最大となる位置となる。

このようにしてベーンポンプ１００は、最大吐出容量で作動油を吐出し、ロータ２の回転速度に略比例した流量を吐出する。これにより、ロータ２の回転速度が小さい場合でも、油圧機器に対して十分な流量の作動油を供給することができる。

これに対して、ロータ２の回転速度が増加するのに伴って、吐出通路のオリフィスの前後差圧が大きくなる。これにより、スプール２２は、リターンスプリング２６の付勢力に抗して移動する。この場合には、図２に示すように、第一流体圧室３１は第二スプール室２５を介して高圧室１８に連通すると共に、第二流体圧室３２は環状溝２２ｃを介してドレン通路３５に連通するため、カムリング４は、第一流体圧室３１と第二流体圧室３２との圧力差に応じて、ロータ２に対する偏心量が小さくなる方向へと移動する。

ロータ２に対するカムリング４の偏心量が小さくなっていくと、カムリング４の外周面がアダプタリング１１の内周面の膨出部１２に当接して、カムリング４の移動が規制される（図２に示す状態）。これにより、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が最低となり、ポンプ室７は最低吐出容量となる。

このようにしてベーンポンプ１００は、吐出通路のオリフィスの前後差圧に応じたポンプ吐出容量に調整され、ロータ２の回転速度の増加に伴って吐出容量が次第に減少する。また、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が最低である場合でも、最低吐出容量で作動油を吐出する。これにより、車両の走行時に油圧機器に対して供給される作動油は適度に調節される。

また、ロータ２が停止した状態、つまり、ベーンポンプ１００が停止した状態では、カムリング４は、第一流体圧室３１及び第二流体圧室３２の圧力がバランスした位置で停止する。この場合でも、カムリング４は、最低偏心量を規定する膨出部１２によってロータ２に対する偏心量がゼロ以下となることはない。したがって、駆動軸１にエンジンの動力が伝達されロータ２が回転を開始するベーンポンプ１００の始動時においても、ベーンポンプ１００は安定して作動油の吐出を開始する。

以上のように、ベーンポンプ１００は、ポンプ始動時には、第二流体圧室３２に常時導かれる高圧室１８の作動油によって最大吐出容量で作動油を吐出し、ロータ２の回転速度の増加に伴って吐出容量が次第に減少しロータ２に対するカムリング４の偏心量が最低となった場合でも、膨出部１２を有することによって最低吐出容量で作動油を吐出する。

以上の実施の形態によれば、以下に示す効果を奏する。

カムリング４は、ポンプ室７から吐出され第二流体圧室３２に常時導かれる作動油によってロータ２に対する偏心量が大きくなる方向の圧力を受けているため、ロータ２の回転速度が小さい場合には、ロータ２に対する偏心量が最大となる。また、ロータ２の回転速度の増加に伴ってロータ２に対するカムリング４の偏心量が小さくなる際には、カムリング４の移動は最低偏心量を規定する膨出部１２によって規制される。

従来のベーンポンプでは、カムリングは、スプリングによってポンプ吐出容量が最大となる方向に付勢されていた。このスプリングは、ロータに対するカムリングの偏心量がゼロになることを防止する役割を果たしていた。

これに対して、本実施の形態のベーンポンプ１００は、ポンプ始動時には、第二流体圧室３２に常時導かれる高圧室１８の作動油によって最大吐出容量で作動油を吐出し、ロータ２の回転速度の増加に伴って吐出容量が次第に減少しロータ２に対するカムリング４の偏心量が最低となった場合でも最低吐出容量で作動油を吐出するため、従来のベーンポンプにおけるスプリングが不要となる。

したがって、従来のベーンポンプに設けられていたスプリングが不要となると共に、ポンプボディ１０及びアダプタリング１１にそのスプリングを組み付けるための貫通孔を設ける必要もないため、ベーンポンプ１００の構造は簡便となる。また、ポンプボディ１０及びアダプタリング１１に対してスプリング等の各部材を組み付ける工程も必要ない。したがって、ベーンポンプ１００の製造コストを抑えることができる。

本発明は上記の実施の形態に限定されずに、その技術的な思想の範囲内において種々の変更がなしうることは明白である。

本発明に係るベーンポンプは、パワーステアリング装置や変速機等の油圧供給源に適用することができる。

本発明の実施の形態に係る可変容量型ベーンポンプにおける駆動軸に垂直な断面を示す断面図であり、ポンプ吐出容量が最大の状態を示す図である。本発明の実施の形態に係る可変容量型ベーンポンプにおける駆動軸に垂直な断面を示す断面図であり、ポンプ吐出容量が最小の状態を示す図である。本発明の実施の形態に係る可変容量型ベーンポンプにおける駆動軸に平行な断面を示す断面図である。

符号の説明

１００可変容量型ベーンポンプ
１駆動軸
２ロータ
３ベーン
４カムリング
５ポンプカバー
６サイドプレート
７ポンプ室
１０ポンプボディ
１１アダプタリング
１２膨出部
１３支持ピン
１７吸込通路
１８高圧室
２１制御バルブ
２２スプール
２２ａ第一ランド部
２２ｂ第二ランド部
２２ｃ環状溝
２２ｄストッパ部
２４第一スプール室
２５第二スプール室
２６リターンスプリング
３１第一流体圧室
３２第二流体圧室
３３第一流体圧通路
３４第二流体圧通路
３５ドレン通路
３６絞り通路

Claims

駆動軸に連結されたロータと、
前記ロータに対して径方向に往復動可能に設けられる複数のベーンと、
前記ロータを収容すると共に、前記ロータの回転に伴って内周のカム面に前記ベーンの先端部が摺動するカムリングと、
前記ロータと前記カムリングとの間に画成されたポンプ室と、を備え、
前記ロータに対する前記カムリングの偏心量が変化することによって前記ポンプ室の吐出容量が変化する可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記カムリングを収容するポンプボディと、
前記カムリング外周の収容空間内に画成され、互いの圧力差のみによって前記ロータに対して前記カムリングを偏心させる第一流体圧室及び第二流体圧室と、
ポンプ吐出圧に応じて動作し、前記ロータの回転速度の増加に伴って前記ロータに対する前記カムリングの偏心量が小さくなるように前記第一流体圧室と前記第二流体圧室の作動流体の圧力を制御する制御バルブと、
前記ポンプ室から吐出される作動流体を前記第二流体圧室に常時導くことによって前記カムリングに対して前記ロータに対する偏心量が大きくなる方向の圧力を付与する圧力付与手段と、
前記第二流体圧室内に形成され、前記ロータに対する偏心量が小さくなる方向の前記カムリングの移動を規制することによって前記カムリングの最低偏心量を規定するカムリング移動規制手段と、
を備えることを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
前記カムリングの外周面との間に前記第一流体圧室と前記第二流体圧室とを画成するアダプタリングをさらに備え、
前記カムリング移動規制手段は、前記アダプタリングの内周面、又は前記カムリングの外周面に形成される膨出部であることを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
前記ポンプ室から吐出された作動流体の流れに抵抗を付与するオリフィスをさらに備え、
前記制御バルブは、前記オリフィスの前後差圧に応じて動作し、
ポンプ始動時には、前記第一流体圧室と高圧部との連通を遮断すると共に、前記第二流体圧室と低圧部との連通を遮断するように動作し、
前記ロータの回転速度の増加に伴って、前記第一流体圧室と高圧部とを連通すると共に、前記第二流体圧室と低圧部とを連通するように動作することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプ。
前記カムリングが前記カムリング移動規制手段に当接した状態において、前記ロータの軸芯と前記カムリングの軸芯とがずれていることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一つに記載の可変容量型ベーンポンプ。