JP6375212B2 - 可変容量型ベーンポンプ - Google Patents

Description

本発明は、流体圧供給源として用いられる可変容量型ベーンポンプに関する。

特許文献１には、ロータに対するカムリングの偏心量を変化させることで作動流体の吐出量を変化させることが可能な可変容量型ベーンポンプが記載されている。

この可変容量型ベーンポンプは、カムリングを移動させるため、カムリングの外周側に形成される第１流体圧室及び第２流体圧室と、吐出通路に設けられるメータリングオリフィスと、メータリングオリフィスの前後差圧に応じて摺動するスプールの移動に応じて第１流体圧室に制御圧を導入する制御バルブと、カムリングを第２流体圧室から第１流体圧室側に向けて常に付勢するカムスプリングと、を備える。カムリングは、第１流体圧室側に移動して偏心量が最大となる最大偏心位置と、偏心量が最小となる最小偏心位置と、の間で移動可能である。

特開２０１３−１９４６９２号公報

上記従来の技術では、第１流体圧室に制御バルブから制御圧が導入されるのに対して、第２流体圧室には常時吸入圧が導入される。したがって、カムリングは、偏心量が減少する方向に移動する場合には第１流体圧室に導入される制御圧によって移動するが、偏心量が増大する方向に移動する場合にはカムスプリングの付勢力によって移動する。よって、カムリングを偏心量が増大する方向に移動させる場合にカムリングの移動が遅れて追従遅れを生じる可能性がある。

本発明は、このような技術的課題に鑑みてなされたものであり、カムリングの追従遅れを防止することが可能な可変容量型ベーンポンプを提供することを目的とする。

本発明は、駆動軸に連結されたロータと、ロータに対して径方向に往復動自在に設けられる複数のベーンと、内部に配置されるロータの回転に伴って内周のカム面にベーンの先端部が摺接するとともに、ロータに対して偏心可能なカムリングと、ロータとカムリングとの間に区画され複数のベーンによって仕切られたポンプ室と、カムリングの外周側の収容空間内に区画される第１流体圧室及び第２流体圧室と、カムリングを偏心量が大きくなる方向に常時付勢する付勢部材と、ポンプ室から吐出された作動流体の流れに抵抗を付与する絞りと、絞りの前後差圧の上昇に伴ってポンプ室から吐出された作動流体を第１流体圧室に導入してカムリングの偏心量を減少させるとともに、前後差圧の低下に伴って第１流体圧室の作動流体を排出してカムリングの偏心量を増大させる制御バルブと、ポンプ室に吸い込まれる作動流体を導くとともに第２流体圧室に常時連通される吸込通路と、制御バルブと第２流体圧室とを連通し、第１流体圧室から制御バルブに排出された作動流体を第２流体圧室に導く導通路と、を備えることを特徴とする。

本発明によれば、絞りの前後差圧の低下に伴って第１流体圧室の作動流体を排出してカムリングの偏心量を増大させる際に、第１流体圧室から制御バルブに排出された作動流体が導通路を介して第２流体圧室に導かれる。これにより、カムリングの偏心量が増大する場合に、カムリングには付勢部材の付勢力に加えて、第２流体圧室の作動流体圧による力が作用する。よって、カムリングの追従遅れを防止することができる。

本発明の第１実施形態に係る可変容量型ベーンポンプにおける駆動軸に垂直な断面を示す断面図である。 本発明の第１実施形態に係る可変容量型ベーンポンプにおける駆動軸に平行な断面を示す断面図である。 本発明の第１実施形態に係る可変容量型ベーンポンプの油圧回路図である。 本発明の第１実施形態に係る可変容量型ベーンポンプの油圧回路図であり、ロータに対するカムリングの偏心量が最大の状態を示す。 本発明の第１実施形態に係る可変容量型ベーンポンプの油圧回路図であり、ロータに対するカムリングの偏心量が中間の状態を示す。 本発明の第１実施形態に係る可変容量型ベーンポンプの油圧回路図であり、ロータに対するカムリングの偏心量が最小の状態を示す。 本発明の第２実施形態に係る可変容量型ベーンポンプにおける駆動軸に垂直な断面を示す断面図である。 本発明の第２実施形態に係る可変容量型ベーンポンプにおける駆動軸に平行な断面を示す断面図である。

以下、添付図面を参照しながら本発明の実施形態について説明する。

（第１実施形態）
図１〜図３を参照して、本発明の第１実施形態に係る可変容量型ベーンポンプ１００について説明する。

可変容量型ベーンポンプ１００（以下、単に「ベーンポンプ１００」と称する。）は、車両に搭載される油圧機器、例えば、パワーステアリング装置や無段変速機等の油圧供給源として用いられる。

図１に示すように、ベーンポンプ１００は、駆動軸１に駆動源（図示せず）の動力が伝達され、駆動軸１に連結されたロータ２が回転する。図１及び図３では、ロータ２は矢印で示すように反時計回りに回転する。

ベーンポンプ１００は、ロータ２に対して径方向に往復動自在に設けられる複数のベーン３と、内部に配置されるロータ２の回転に伴って内周のカム面４ａにベーン３の先端部が摺接するとともに、ロータ２の中心に対して偏心可能なカムリング４と、を備える。

図２に示すように、駆動軸１は、ブッシュ５を介してポンプボディ６に回転自在に支持される。ポンプボディ６には、カムリング４を収容する凹部としてのポンプ収容凹部６ａが形成される。ポンプボディ６の端部には、駆動軸１の外周とブッシュ５の内周との間の潤滑油の漏れを防止するためのシール７が設けられる。

ポンプ収容凹部６ａの底面６ｂには、ロータ２及びカムリング４の一側部に当接するサイドプレート８が配置される。ポンプ収容凹部６ａの開口部は、ロータ２及びカムリング４の他側部に当接するポンプカバー９によって封止される。ポンプカバー９は、ポンプボディ６にボルト１０（図１）を介して締結される。

このように、ポンプカバー９とサイドプレート８とは、ロータ２及びカムリング４の両側面を挟んだ状態で配置される。これにより、ロータ２とカムリング４との間には、各ベーン３によって仕切られたポンプ室１１が区画される。

図１及び図３に示すように、カムリング４は、環状の部材であり、ロータ２の回転に伴って各ベーン３間によって仕切られるポンプ室１１の容積を拡張する吸込領域と、各ベーン３間によって仕切られるポンプ室１１の容積を収縮する吐出領域と、を有する。ポンプ室１１は、吸込領域にて作動流体としての作動油を吸込み、吐出領域にて作動油を吐出する。図１では、カムリング４の上方が吸込領域であり、下方が吐出領域である。

ポンプ収容凹部６ａの内周面には、カムリング４を取り囲むようにして環状のアダプタリング１２が嵌装される。アダプタリング１２は、ロータ２及びカムリング４と同様に、両側面がポンプカバー９とサイドプレート８とによって挟まれる。

アダプタリング１２の内周面には、駆動軸１と平行に延在する支持プレート１３が支持される。支持プレート１３にはカムリング４が支持され、カムリング４はアダプタリング１２の内部で支持プレート１３を支点に揺動する。

アダプタリング１２の内周面における支持プレート１３と軸対称の位置には、駆動軸１と平行に延びる溝１２ａが形成される。溝１２ａ内には、カムリング４の揺動時にカムリング４の外周面が摺接するシール材１４が弾性部材１５を圧縮した状態で装着される。

このように、カムリング４の外周の収容空間であるカムリング４の外周面とアダプタリング１２の内周面との間には、支持プレート１３とシール材１４とによって第１流体圧室としての第１油圧室１６と第２流体圧室としての第２油圧室１７とが区画される。

図１に示すように、カムリング４の第２油圧室１７側の外周面には付勢部材としてのカムスプリング１８が設けられる。カムスプリング１８は、ポンプボディ６に側方から螺設されるスプリング用プラグ１９に装着され、アダプタリング１２に形成される挿通孔１２ｂを介してカムリング４を第１油圧室１６側に常時付勢する。すなわち、カムリング４はカムスプリング１８によって常に偏心量が増大する方向に付勢される。

カムリング４は、第１油圧室１６及び第２油圧室１７の作動油の圧力差と、カムスプリング１８の付勢力と、カムリング４の内圧と、がバランスするように支持プレート１３を支点に揺動する。カムリング４が支持プレート１３を支点に揺動することによって、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が変化する。カムリング４の偏心量が変化すると、ロータ２の１回転当たりのポンプ押しのけ容積が変化する。

第１油圧室１６の圧力が上昇すると、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が小さくなる。この場合、ロータ２の１回転当たりのポンプ押しのけ容積が小さくなる。これに対して、第１油圧室１６の圧力が低下すると、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が大きくなる。この場合、ロータ２の１回転当たりのポンプ押しのけ容積が大きくなる。このように、ベーンポンプ１００は、ロータ２に対するカムリング４の偏心量に応じて、ポンプ押しのけ容積が変化する。

ポンプカバー９には、ポンプ室１１の吸込領域に対応して円弧状に開口する吸込ポート２０が形成される。また、サイドプレート８には、ポンプ室１１の吐出領域に対応して円弧状に開口する吐出ポート２１が形成される。

図２に示すように、吸込ポート２０は、ポンプカバー９に形成された吸込通路２２に連通して形成され、吸込通路２２の作動油をポンプ室１１の吸込領域へと導く。吐出ポート２１は、ポンプボディ６に形成された高圧室２３に連通して形成され、ポンプ室１１の吐出領域から吐出される作動油を高圧室２３へと導く。

高圧室２３は、ポンプ収容凹部６ａの底面６ｂに開口して形成される溝部６ｃがサイドプレート８にて塞がれることによって区画される。高圧室２３の作動油は、ポンプボディ６に形成された吐出通路２４（図３参照）を通じて、ベーンポンプ１００の外部の油圧機器へと導かれる。

ポンプボディ６には、ポンプ収容凹部６ａの底面６ｂにおけるポンプ室１１の吸込領域に対応した位置に第１導通路としての低圧室２５が形成される。低圧室２５は、ポンプ室１１の吸込領域に対応した位置に開口して形成される溝部６ｄがサイドプレート８にて塞がれることによって区画される。低圧室２５は、駆動軸１に平行な直線状に形成され、最奥部がブッシュ５とシール７との境界に連通する。低圧室２５は、第２油圧室１７に常時接続されており、駆動軸１の外周とブッシュ５の内周との間に漏出した作動油を回収して吸込領域のポンプ室１１に還流させる。

図１及び図２に示すように、ポンプボディ６には、駆動軸１の軸方向と直交する向きにバルブ収容穴２６が形成される。バルブ収容穴２６には、第１油圧室１６と第２油圧室１７の作動油の圧力を制御する制御バルブ２７が収容される。バルブ収容穴２６はプラグ２８にて封止される。

制御バルブ２７は、バルブ収容穴２６に摺動自在に挿入されたスプール２９と、スプール２９の一端に臨む第１パイロット室３０と、スプール２９の他端に臨む第２パイロット室３１と、第２パイロット室３１内に収装され第２パイロット室３１の容積を拡張する方向にスプール２９を付勢するリターンスプリング３２と、を備える。

スプール２９は、バルブ収容穴２６の内周面に沿って摺動する第１ランド部２９ａ及び第２ランド部２９ｂと、第１ランド部２９ａと第２ランド部２９ｂとの間に形成された環状溝２９ｃと、第１ランド部２９ａに結合され第１パイロット室３０内に延在する第１ロッド部２９ｄと、第２ランド部２９ｂに結合され第２パイロット室３１内に延在する第２ロッド部２９ｅと、を備える。

第１ロッド部２９ｄは、スプール２９が第１パイロット室３０の容積を収縮する方向に移動した場合にプラグ２８に当接する。第２ロッド部２９ｅは、スプール２９が第２パイロット室３１の容積を収縮する方向に移動した場合にプラグ２８と反対側のバルブ収容穴２６の端面に当接する。リターンスプリング３２は、第２ロッド部２９ｅを取り囲んで第２パイロット室３１内に収装される。

図３に示すように、制御バルブ２７には、第１油圧室１６及び第２油圧室１７のそれぞれに連通する第１通路３５及び導通路としての第２通路３６と、高圧室２３から吐出された絞りとしてのオリフィス３７の上流の作動油を第１パイロット室３０に導く第１導圧通路３８と、高圧室２３から吐出されたオリフィス３７の下流の作動油を第２パイロット室３１に導く第２導圧通路３９と、が接続される。第２油圧室１７には、吸込通路２２に常時連通されるドレン通路４０が接続される。

第１通路３５及び第２通路３６は、バルブ収容穴２６に開口するとともに、アダプタリング１２を貫通してそれぞれ第１油圧室１６及び第２油圧室１７に開口して形成される。

スプール２９は、両端に臨む第１パイロット室３０と第２パイロット室３１との圧力差による推力と、リターンスプリング３２の付勢力と、がバランスする位置に摺動する。第１通路３５は、スプール２９の位置に応じて第１ランド部２９ａによって開閉され、第１油圧室１６の作動油が給排される。第２通路３６は、スプール２９の位置にかかわらず常に環状溝２９ｃに開口する。

第１パイロット室３０と第２パイロット室３１との圧力差による推力よりもリターンスプリング３２の付勢力が大きい場合には、リターンスプリング３２が伸長した状態となる。この状態では、図１及び図３に示すように、第１通路３５及び第２通路３６は環状溝２９ｃに開口する。これにより、第１油圧室１６と第１パイロット室３０との連通が遮断される。

ここで、第１油圧室１６は、第１通路３５、環状溝２９ｃ、第２通路３６及び第２油圧室１７を通じてドレン通路４０に連通した状態となる。カムリング４は、カムスプリング１８から偏心量が増大する方向に常時付勢されているので、ロータ２に対するカムリング４の偏心量は最大となる。

これに対して、第１パイロット室３０と第２パイロット室３１との圧力差による推力がリターンスプリング３２の付勢力よりも大きい場合には、スプール２９はリターンスプリング３２の付勢力に抗して移動する。この場合には、第１通路３５は開状態となって第１パイロット室３０に連通し、第１パイロット室３０を通じて第１導圧通路３８に連通する。また、第２通路３６は開状態のまま保持されて環状溝２９ｃに連通する。これにより、第１油圧室１６が高圧室２３に連通する。第２油圧室１７はドレン通路４０を介して吸込通路２２に連通しているので、第１油圧室１６の圧力上昇に伴って、カムリング４の偏心量が減少する。すなわち、第１油圧室１６の圧力が上昇し、カムリング４が第１油圧室１６から受ける力が、カムリング４がカムスプリング１８から受ける力とカムリング４の内圧から受ける力との和を上回ると、カムリング４はロータ２に対する偏心量が小さくなる方向に移動する。

以上のように、制御バルブ２７のスプール２９は、第１パイロット室３０と第２パイロット室３１との圧力差による推力がリターンスプリング３２の付勢力よりも大きくなった場合にリターンスプリング３２を圧縮して移動する。

第１パイロット室３０及び第２パイロット室３１には、吐出通路２４に介装され作動油の流れに抵抗を付与する絞りとしてのオリフィス３７の上流及び下流の作動油がそれぞれ導かれる。つまり、高圧室２３の作動油は、オリフィス３７を介さずに第１導圧通路３８を通じて直接第１パイロット室３０へと導かれるとともに、オリフィス３７を介して第２パイロット室３１へと導かれる。したがって、スプール２９は、オリフィス３７の前後差圧に応じて移動する。

次に、図４〜図６を参照して、ベーンポンプ１００の動作について説明する。図４〜図６は、ベーンポンプ１００の油圧回路図であり、それぞれロータ２に対するカムリング４の偏心量が最大、中間、最小の状態を示している。

駆動軸１に駆動源の動力が伝達されロータ２が回転すると、ロータ２の回転に伴って各ベーン３間が拡張するポンプ室１１は、吸込ポート２０を通じて吸込通路２２から作動油を吸込む。また、各ベーン３間が収縮するポンプ室１１は、吐出ポート２１を通じて作動油を高圧室２３に吐出する。高圧室２３に吐出された作動油は、吐出通路２４を通じて油圧機器へと供給される。

作動油が吐出通路２４を通過する際、吐出通路２４に介装されたオリフィス３７の前後には圧力差が生じ、オリフィス３７の上流及び下流の圧力はそれぞれ第１パイロット室３０及び第２パイロット室３１に導かれる。制御バルブ２７のスプール２９は、第１パイロット室３０と第２パイロット室３１との圧力差による推力と、リターンスプリング３２の付勢力と、がバランスする位置に摺動する。

ロータ２の回転速度が所定回転速度以下であるポンプ始動時には、ロータ２の回転速度が低くポンプ吐出流量が少ないため、オリフィス３７の前後差圧は小さく、第１パイロット室３０と第２パイロット室３１との圧力差による推力は小さい。したがって、第１パイロット室３０と第２パイロット室３１との圧力差による推力よりもリターンスプリング３２の付勢力が大きく、リターンスプリング３２は伸長した状態となる。

この場合には、図４に示すように、第１通路３５第２通路３６は環状溝２９ｃに開口するため、第１油圧室１６は環状溝２９ｃ及び第２油圧室１７を通じてドレン通路４０に連通する。この状態では、第１油圧室１６及び第２油圧室１７にはカムリング４を揺動させる油圧が作用しないので、カムリング４は、カムスプリング１８によってロータ２に対する偏心量が大きくなる方向に付勢される。これにより、カムリング４はロータ２に対する偏心量が最大となる。

ロータ２の回転速度が所定回転速度以下である領域では、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が最大となって、ロータ２の１回転当たりのポンプ押しのけ容積が最大となり、ベーンポンプ１００のポンプ吐出流量はロータ２の回転速度に略比例した流量となる。したがって、ロータ２の回転速度が小さい場合でも、油圧機器に対して十分な流量の作動油を供給することができる。

ロータ２の回転速度が増加すると、オリフィス３７の前後差圧が大きくなって、第１パイロット室３０と第２パイロット室３１との圧力差による推力がリターンスプリング３２の付勢力と釣り合うか、僅かに大きくなる。これにより、スプール２９は、リターンスプリング３２の付勢力に抗して移動し始める。

さらに、ロータ２の回転速度が増加して所定回転速度に達すると、図５に示すように、スプール２９の移動に伴って、第１通路３５は開状態となって第１パイロット室３０と環状溝２９ｃに連通し、第２通路３６は開状態のまま保持される。これにより、第１油圧室１６は高圧室２３に連通し、第２油圧室１７はドレン通路４０に連通するため、第１油圧室１６の圧力上昇に伴ってカムリング４はロータ２に対する偏心量が小さくなる方向に移動を開始する。

ロータ２の回転速度が所定回転速度を超える領域では、ベーンポンプ１００のポンプ吐出流量は略一定となる。すなわち、第１通路３５及び第２通路３６が開状態となって、カムリング４がロータ２に対する偏心量が小さくなる方向に移動を開始すると、ポンプ吐出流量が減少してオリフィス３７の前後差圧が小さくなる。これにより、リターンスプリング３２が伸長して、再び第１通路３５が閉じられる。第１通路３５が閉じられると、カムリング４がロータ２に対する偏心量が大きくなる方向に移動して、ポンプ吐出流量が増加する。ポンプ吐出流量が増加すると、オリフィス３７の前後差圧が大きくなって、スプール２９はリターンスプリング３２を圧縮して移動して、再び第１通路３５及び第２通路３６が開状態となる。このように、第１通路３５が開閉されて、オリフィス３７の前後差圧が一定となるように制御されるため、ポンプ吐出流量が略一定となる。

ロータ２の回転速度が所定回転速度を超える領域では、ロータ２の回転速度の増加に伴って、スプール２９のリターンスプリング３２を圧縮して移動する量が大きくなり、第１通路３５の開度が増加するため、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が次第に小さくなり、ロータ２の１回転当たりのポンプ押しのけ容積が次第に小さくなる。

ロータ２の回転速度がさらに増加すると、図６に示すように、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が最小となり、ロータ２の１回転当たりのポンプ押しのけ容積が最小となる。

ロータ２に対するカムリング４の偏心量は、図６に示す最小の状態であっても、ゼロとなることはないため、ベーンポンプ１００は最低吐出容量で作動油を吐出する。

以上のように、ロータ２の回転速度の変化に伴ってスプール２９が移動し、スプール２９の移動に伴って第１通路３５が開閉されてポンプ吐出流量が調整される。具体的には、ロータ２の回転速度が所定回転速度以下であるポンプ始動時では、スプール２９は第１通路３５を閉じるため、ロータ２に対するカムリング４の偏心量が最大となり、ロータ２の回転速度の増加に伴ってポンプ吐出流量が増加する。また、ロータ２の回転速度が所定回転速度を超えると、スプール２９の移動によって第１通路３５の開度が調整され、オリフィス３７の前後差圧が一定となるように制御されるため、ポンプ吐出流量が略一定となる。

ここで、ロータ２の回転速度が所定回転速度を超える領域から低下する場合、第１パイロット室３０と第２パイロット室３１との圧力差による推力が低下してリターンスプリング３２が伸長する方向にスプール２９が摺動する。スプール２９の摺動に伴って第１通路３５と第１パイロット室３０との連通が閉塞されると、第１油圧室１６に導かれていた高圧の作動油は、環状溝２９ｃに排出され、さらに第２通路３６を介して第２油圧室１７に供給される。第２油圧室１７の作動油は、その後ドレン通路４０を介して吸込通路２２に還流する（図４、図５）。

これにより、ロータ２の回転速度の低下に伴ってカムリング４の偏心量が増加する際、カムリング４は、第１油圧室１６から環状溝２９ｃを経由して第２油圧室１７に導かれた作動油圧によって偏心量が増大する方向に力を受ける。

第２油圧室１７に導かれた作動油圧は第２油圧室１７がドレン通路４０を介して常時連通される吸込通路２２の作動油圧より高いので、カムスプリング１８の付勢力とカムリング４の内圧から受ける力のみによってカムリング４の偏心量を増大させる場合と比べて、より応答性よくカムリング４を偏心させることができる。よって、ロータ２の回転速度が低下する際にカムリング４の追従遅れが生じることを防止することができる。

以上の実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。

オリフィス３７の前後差圧の低下に伴って第１油圧室１６の作動油を排出してカムリング４の偏心量を増大させる際に、第１油圧室１６から環状溝２９ｃに排出された作動油が第２通路３６を介して第２油圧室１７に導かれる。

これにより、ロータ２の回転速度が低下してカムリング４の偏心量が増大する場合に、カムリング４にはカムスプリング１８の付勢力に加えて、第１油圧室１６から環状溝２９ｃを経由して導かれた第２油圧室１７の作動油圧による力が作用するので、カムリング４の追従遅れを防止することができる。

さらに、第２通路３６は、バルブ収容穴２６に開口するとともに、アダプタリング１２を貫通して第２油圧室１７におけるアダプタリング１２の内周面に開口するので、アダプタリング１２の径方向外側に隣接して配置される制御バルブ２７と第２油圧室１７との間の距離を短縮することができる。

これにより、ロータ２の回転速度が低下してカムリング４の偏心量が増大する場合に、第１油圧室１６から環状溝２９ｃに排出された作動油圧が第２油圧室１７に供給されるまでに要する時間を短縮することができる。よって、カムリング４を偏心量が増大する方向に付勢する第２油圧室１７の作動油圧力の立ち上がりを向上させてカムリング４の追従遅れをより確実に防止することができる。

（第２実施形態）
図７及び図８を参照して、本発明の第２実施形態に係る可変容量型ベーンポンプ２００について説明する。

本実施形態の可変容量型ベーンポンプ２００は、第２通路１３６の構造が第１実施形態と異なっており、その他の点は第１実施形態と同一である。したがって、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付してその説明を省略する。

第１実施形態では、第２通路３６がバルブ収容穴２６に開口するとともに、アダプタリング１２を貫通して第２油圧室１７に開口して形成されているのに対し、本実施形態では、導通路としての第２通路１３６が、低圧室２５と、低圧室２５の最奥部と制御バルブ２７の環状溝２９ｃとを直線状に接続する第２導通路としての直線通路１０１と、から構成される。

これにより、第１油圧室１６から制御バルブ２７の環状溝２９ｃに排出された作動油は直線通路１０１及び低圧室２５を通じて第２油圧室１７に導かれる。

以上の実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。

第２通路１３６は、ポンプ室１１の容積が拡張する吸込領域におけるポンプ収容凹部６ａの底面６ｂに開口するので、カムリング４の外周側に収容空間を画成するアダプタリング１２に貫通孔を設ける必要がない。よって、アダプタリング１２に貫通孔を設ける必要がないことに加えて、アダプタリング１２の貫通孔と制御バルブ２７の環状溝２９ｃに連通するようにポンプボディ６に形成される孔との位置合わせを行う必要がないので、製造コストを低減しながらカムリング４の追従遅れを防止することができる。

さらに、第２通路１３６は、駆動軸１に平行な直線状に形成される低圧室２５と、低圧室２５の最奥部と制御バルブ２７の環状溝２９ｃとを直線状に接続する直線通路１０１と、から構成されるので、２つの直線状の通路を設けるだけでポンプボディ６に第２通路１３６を形成することができる。よって、第２通路１３６を設けるための加工の容易性を向上させ製造コストを低減することができる。

さらに、第２通路１３６の一部は低圧室２５によって構成されるので、直線通路１０１を設けるだけで第２通路１３６を形成することができる。よって、第２通路１３６を設けるための加工の容易性をさらに向上させ製造コストをさらに低減することができる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一つを示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。

例えば、上記実施形態では、作動流体として作動油を用いる場合を例示したが、作動油以外の水や水溶性代替液などの流体を用いてもよい。

さらに、上記実施形態では、低圧室２５及び直線通路１０１がいずれも直線状に形成される場合を例示したが、これに限定されることなく少なくとも一方が曲線状や途中で屈曲した形状に形成されていてもよい。

１ 駆動軸
２ ロータ
３ ベーン
４ カムリング
４ａ カム面
６ ポンプボディ
６ａ ポンプ収容凹部（凹部）
１１ ポンプ室
１２ アダプタリング
１６ 第１油圧室（第１流体圧室）
１７ 第２油圧室（第２流体圧室）
１８ カムスプリング（付勢部材）
２２ 吸込通路
２５ 低圧室（第１導通路）
２７ 制御バルブ
３６ 第２通路（導通路）
３７ オリフィス（絞り）
１００ 可変容量型ベーンポンプ
１０１ 直線通路（第２導通路）
１３６ 第２通路（導通路）

Claims (4)

1. 駆動軸に連結されたロータと、
   前記ロータに対して径方向に往復動自在に設けられる複数のベーンと、
   内部に配置される前記ロータの回転に伴って内周のカム面に前記ベーンの先端部が摺接するとともに、前記ロータに対して偏心可能なカムリングと、
   前記ロータと前記カムリングとの間に区画され前記複数のベーンによって仕切られたポンプ室と、
   前記カムリングの外周側の収容空間内に区画される第１流体圧室及び第２流体圧室と、
   前記カムリングを偏心量が大きくなる方向に常時付勢する付勢部材と、
   前記ポンプ室から吐出された作動流体の流れに抵抗を付与する絞りと、
   前記絞りの前後差圧の上昇に伴って前記ポンプ室から吐出された作動流体を前記第１流体圧室に導入して前記カムリングの偏心量を減少させるとともに、前記前後差圧の低下に伴って前記第１流体圧室の作動流体を排出して前記カムリングの偏心量を増大させる制御バルブと、
   前記ポンプ室に吸い込まれる作動流体を導くとともに前記第２流体圧室に常時連通される吸込通路と、
   前記制御バルブと前記第２流体圧室とを連通し、前記第１流体圧室から前記制御バルブに排出された作動流体を前記第２流体圧室に導く導通路と、
   を備えることを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
2. 前記カムリングを取り囲むように環状に設けられるアダプタリングと、
   前記アダプタリングを収容する凹部を有するポンプボディと、
   をさらに備え、
   前記制御バルブは、前記アダプタリングの径方向外側に隣接して配置され、
   前記導通路は、前記第２流体圧室における前記アダプタリングの内周面に開口する、
   ことを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
3. 前記カムリングを収容する凹部を有するとともに前記導通路が形成されるポンプボディをさらに備え、
   前記導通路は、前記ポンプ室の容積が拡張する吸込領域における前記凹部の底面に開口する、
   ことを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
4. 前記導通路は、前記凹部の底面に開口して前記駆動軸に平行な直線状に形成される第１導通路と、前記第１導通路と前記制御バルブとを直線状に接続する第２導通路と、を有する、
   ことを特徴とする請求項３に記載の可変容量型ベーンポンプ。

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