JP5048276B2 - 6速自動変速機の油圧制御システム - Google Patents
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Description
このような自動変速機のパワートレインは、4速や5速を具現する装置が主流を成している。
本発明は、燃費の向上と高性能化のために前進6速以上を具現し得ることはもちろん、フェイル(fail)が発生した時、走行状態によって特定の変速段に設定されるフェイルセーフモードの機能を向上させた6速自動変速機の油圧制御システムを提供することを目的とする。
前進4、5、6速で前記第1クラッチ(C1)が前記第1クラッチ(C1)の締結圧の供給を受け、前進1速、後進変速で前記第2ブレーキ(B2)が前記第2ブレーキ(B2)の締結圧の供給を受けるようにして、前記第1クラッチ(C1)の作動時に前記第1クラッチ(C1)の締結圧によって前記第1クラッチ(C1)の作動状態が維持されるようにする第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部と、
前進3、5速、後進段で前記第2クラッチ(C2)が前記第2クラッチ(C2)の締結圧の供給を受けるようにする第2クラッチ制御部と、
前進2、6速で前記第1ブレーキ(B1)が前記第1ブレーキ(B1)の締結圧の供給を受けるようにする第1ブレーキ制御部と、
前進1、2、3、4速で前記第3ブレーキ(B3)が該第3ブレーキ(B3)の締結圧の供給を受けるようにする第3ブレーキ制御部と、
を含んで構成された6速自動変速機の油圧制御システムにおいて、
前記第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部は、第1比例制御ソレノイドバルブ(VFS−A)の制御圧によって、前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧を制御する第1圧力制御バルブ(PCV−A)と、
前記第1圧力制御バルブ(PCV−A)で制御された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が前記第1圧力制御バルブ(PCV−A)にフィードバックされるようにする圧力スイッチングバルブ(PSW−A)と、
前記第1クラッチ(C1)に供給された前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧と第1ソレノイドバルブ(SS−A)の出力圧によって、前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキの締結圧が前記第1クラッチ(C1)または第2ブレーキ(B2)に供給されるようにして、前記第1クラッチ(C1)が締結されると、該第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が無条件で前記第1クラッチ(C1)に供給されるようにする第1スィッチバルブ(SW1)と、
前記第2クラッチ(C2)の締結圧と第3ブレーキ(B3)の締結圧と第1ブレーキ(B1)の締結圧、そしてライン圧によって、前記第1クラッチ(C1)が該第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧の供給を選択的に受けるようにする第2スィッチバルブ(SW2)と、
前記第2クラッチ(C2)の締結圧と第1ブレーキ(B1)の締結圧と後進段の圧力によって、前記第2ブレーキ(B2)が前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧または後進段の圧力の供給を選択的に受けるようにする第3スィッチバルブ(SW3)から成ることを特徴とする。
また、各締結要素の制御部がお互いに独立することなく、有機的に連結されることで、変速性能が向上することはもちろん、フェイルが発生した時、走行状態によって特定の変速段に設定されることで、フェイルセーフモードを向上させる効果がある。
また、第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部が前進2、3速で第1クラッチが締結圧の供給を受けないようにすることで、誤変速の防止及びフェイルが発生した時、フェイルセーフモードが特定の変速段に設定される効果がある。
また、第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部は、第1ブレーキまたは第2クラッチの作動時に第2ブレーキが締結圧の供給を受けないようにすることで、誤変速の防止及びフェイルが発生した時、フェイルセーフモードが特定の変速段に設定される効果がある。
かつ、第1ブレーキ制御部は、第3ブレーキ制御部と連係して第1ブレーキの締結圧を形成することで、誤変速の防止及びフェイルが発生した時、フェイルセーフモードが特定の変速段に設定される効果がある。
第2遊星ギアセット20は、入力軸2と第2クラッチ42を通じて連結され、第1ブレーキ50と連結された第2サンギア22と、出力軸4と連結された第2リングギア24と、第2リングギア24と第2サンギア22間にあって第2ブレーキ52及びワンウェイクラッチ60と連結された第2ピニオンギア26と、を含んで構成される。
前進第1速では、第3ブレーキ54とワンウェイクラッチ60が作動しながら変速が行われる。
前進第2速では、第1、3ブレーキ50、54が作動しながら変速が行われる。
前進第3速では、第2クラッチ42と第3ブレーキ54が作動しながら変速が行われる。
前進第4速では、第1クラッチ40と第3ブレーキ54が作動しながら変速が行われる。
前進6速では、第1クラッチ40と第1ブレーキ50が作動しながら変速が行われる。
ロウ変速段では、エンジンブレーキ機能が具現されるように、第2、3ブレーキ52、54が作動しながら変速が行われる。
後進変速段では、第2クラッチ42と第2ブレーキ52が作動しながら変速が行われる。
図3は、本発明の6速自動変速機の油圧制御システムの中立及び駐車時の油圧回路図である。
本発明の6速自動変速機の油圧制御システムは、図3に示したように、第1、2クラッチ40、42及び第1、2、3ブレーキ50、52、54に必要な油圧を形成する油圧形成部と、第1クラッチ40及び第2ブレーキ52を制御するための第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部200と、第2クラッチ42を制御するための第2クラッチ制御部300と、第1ブレーキ50を制御するための第1ブレーキ制御部400と、第3ブレーキ54を制御するための第3ブレーキ制御部500と、から成る。
レギュレータバルブ102は、ライン圧が伝達するライン圧流路600と連結される。
減圧バルブ104は、ライン圧の入力を受けるようにライン圧流路600と連結され、減圧バルブ104で減圧されたリデューシングバルブの減圧を伝達する減圧ライン602と連結される。
マニュアルバルブ106は、前進段(D)の変速時にライン圧流路600がマニュアルバルブ106の前進段の圧力出力ポートと連結された前進段の圧力ライン610と連結されるようにして、マニュアルバルブ106の後進段の圧力解除のためにマニュアルバルブ106の後進段の圧力出力ポートと連結された後進段の圧力ライン612が排出ライン600’と連結されるようにする。
または,マニュアルバルブ106は,駐車段及び中立段(P/N)の変速時にマニュアルバルブ106の前進段の圧力及び後進段の圧力が全て解除されるように、前進段の圧力ライン610と後進段の圧力ライン612の全てが排出ライン600’と連結されるようにする。
図4は、本発明の6速自動変速機油圧制御システムの第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部の構成図である。
第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部200は、第1比例制御ソレノイドバルブ(VFS−A;202)によって制御される第1圧力制御バルブ(PCV−A;210)と、第1圧力スイッチングバルブ220と、第1、2、3スィッチバルブ240、250、260と、から構成される。
第1比例制御ソレノイドバルブ202は、リデューシングバルブの減圧の入力を受けて適正な制御圧を形成した後、第1比例制御ソレノイドバルブ202で制御された制御圧を第1圧力制御バルブ210と第1圧力スイッチングバルブ220に出力する。
第1比例制御ソレノイドバルブ202の第1出力ライン620には、オリフィス621‘が具備される。
このようにノーマリハイタイプ第1比例制御ソレノイドバルブ202は、前進1、2、3速及び中立、駐車段で電源の印加を受けて、前進4、5、6速及びロウア変速、後進時に電源オフ状態になって第1圧力制御バルブ210が作動するようにする。
第1圧力制御バルブ210は、第1比例制御ソレノイドバルブ202の制御圧によって、第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧を制御するように構成される。また、第1圧力制御バルブ210は、第1圧力制御バルブ210で制御された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧のフィードバックを受けて制御されるように構成される。
第1圧力制御バルブ210の出力ポート213は、第1圧力制御バルブ210の出力ライン630と連結される。第1圧力制御バルブ210の出力ライン630は、第1圧力スイッチングバルブ220(320)との連結のために第1圧力制御バルブ210のバイパス出力ライン632と連結される。
第1圧力制御バルブ210のバルブスプール215は、次のような第1圧力制御バルブ210の制御圧作用部の力の平衡関係によって左右移動される。
第1圧力制御バルブ210の制御圧作用部は、第1圧力制御バルブ210のバルブスプール215の右側に位置し、第1比例制御ソレノイドバルブ202の制御圧が入力される第1制御圧ポート216と、第1圧力制御バルブ210のバルブスプール215の左側に位置し、第1圧力スイッチングバルブ220の出力圧が入力される第2制御圧ポート217及び第1圧力制御バルブ210のバルブスプール215の移動方向に弾性変形されるリターンスプリング218と、から成る。
第2制御圧ポート217は、第1圧力スイッチングバルブ220と出力ライン640を通じて連結される。
次に、第1圧力スイッチングバルブ220は、第1圧力制御バルブ210で制御された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が第1圧力制御バルブ210にフィードバックされるように構成される。
第1圧力スイッチングバルブ220の出力ポート223は、第1圧力制御バルブ210の第2制御圧ポート217と第1圧力スイッチングバルブ220の出力ライン640を通じて連結される。また、第1圧力スイッチングバルブ220の出力ライン640には、オリフィス640’が具備される。
第1圧力スイッチングバルブ220の排出ポート224は、残圧排出バルブを通るように排出ライン600’と連結される。
すなわち、第1圧力スイッチングバルブ220の制御圧作用部は、第1圧力スイッチングバルブ220のバルブスプール225の右側に位置し、第1比例制御ソレノイドバルブ202の制御圧が入力される第1制御圧ポート226及び第1圧力スイッチングバルブ220の移動方向に弾性変形されるリターンスプリング228と、第1圧力スイッチングバルブ220のバルブスプール225の左側に位置し、リデューシングバルブの減圧が入力される第2制御圧ポート227と、から成る。
第1圧力スイッチングバルブ220のフィードバック出力ポート231は、第1ブレーキ制御部400と第1圧力スイッチングバルブ220のフィードバック出力ライン642を通じて連結される。 第1圧力スイッチングバルブ220のフィードバック出力ライン642には、第1ブレーキ制御部400と近くにオリフィス(図示せず)が具備される。
第1スィッチバルブ240は、第1クラッチ40に供給された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧と第1ソレノイドバルブ(SS−A;120)の出力圧によって、第1クラッチ40及び第2ブレーキの締結圧が第1クラッチ40または第2ブレーキ52に供給されるようにする。
第1スィッチバルブ240は、第1クラッチ40が締結されると、第1クラッチ40に供給された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧によって、第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が無条件で第1クラッチ40に供給されるようにする。
第1スィッチバルブ240の第1出力ポート242は、第2スィッチバルブ250と第1スィッチバルブ240の第1出力ライン650と連結される。
第1スィッチバルブ240の第2出力ポート243は、第3スィッチバルブ260と第1スィッチバルブ240の第2出力ライン651と連結される。
第1スィッチバルブ240の第2排出ポート245は、残圧排出バルブを通るように排出ライン600’と連結される。
第1スィッチバルブ240のバルブスプール246は、次のような第1スィッチバルブ240の制御圧作用部の力の平衡関係によって左右移動される。
第1スィッチバルブ240の第2制御圧ポート248は、第1スィッチバルブ240の第1出力ライン650から分岐されたフィードバックライン652と連結される。
このような第1スィッチバルブ240は、第1ソレノイドバルブ120の出力圧がないと、第1スィッチバルブ240の入力ポート241が第1スィッチバルブ240の第1出力ポート242と連結されるようにする。この時、第1スィッチバルブ240の第2出力ポート243は、第1スィッチバルブ240の第2排出ポート245と連結される。
第2スィッチバルブ250は、第1スィッチバルブ240から出力された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が入力される入力ポート251と、第2スィッチバルブ250に入力された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が第1クラッチ40に出力される出力ポート252と、第1クラッチ40に出力された圧力が排出される排出ポート253と、出力ポート252が入力ポート251または排出ポート253と連結されるようにするバルブスプール255と、から成る。
第2スィッチバルブ250の出力ポート252は、第1クラッチ40と第2スィッチバルブ250の出力ライン660を通じて連結される。
第2スィッチバルブ250のバルブスプール225は、次のような第2スィッチバルブ250の制御圧作用部の力の平衡関係によって左右移動される。
第2スィッチバルブ250の第2制御圧ポート258は、第1ブレーキ50の締結圧または第2クラッチ42の締結圧が第2スィッチバルブ250に選択的に出力されるようにする第4スィッチバルブ270と連結される。
第4スィッチバルブ270の第2入力ポート272は、第4スィッチバルブ270の第2入力ライン672と連結される。
このような第2スィッチバルブ250は、第2クラッチ42の締結圧と第3ブレーキ54の締結圧が一緒に存在する前進3速で、第2スィッチバルブ250の入力ポート251と出力ポート252が連結されないように、第2スィッチバルブ250の出力ポート252が第2スィッチバルブ250の排出ポート253と連結されるようにする。
第2スィッチバルブ250は、条件の以外の場合には、第2スィッチバルブ250の入力ポート251が第2スィッチバルブ250の出力ポート252と連結されるようにする。
すなわち、第3スィッチバルブ260は、第1スィッチバルブ240から出力された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が入力される第1入力ポート261と、第3スィッチバルブ260に入力された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が第2ブレーキ52に出力される出力ポート262と、マニュアルバルブの後進段の圧力が入力されるか、または第2ブレーキ52に出力された圧力が排出される切換ポート263と、出力ポート262が入力ポート261または切換ポート263と連結されるようにするバルブスプール264と、から成る。
第3スィッチバルブ260の出力ポート262は、第1ブレーキ50と第3スィッチバルブ260の出力ライン680を通じて連結される。
第3スィッチバルブ260の切換ポート263は、第2クラッチ制御部300と連結されてマニュアルバルブの後進段の圧力の入力を受けるか、または第2ブレーキ52の締結圧が第2クラッチ制御部300を通じて排出されるように、第2クラッチ制御部300と第3スィッチバルブ260の切換ライン681を通じて連結される。
第3スィッチバルブ260の制御圧作用部は、マニュアルバルブの後進段の圧力が入力される第1制御圧ポート265と、第1ブレーキ50または第2クラッチ52の締結圧が入力される第2制御圧ポート266と、第3スィッチバルブ260のバルブスプール264の移動方向に弾性変形されるリターンスプリング267と、から成る。
第3スィッチバルブ260の第2制御圧ポート266は、第2スィッチバルブ250と同様に第4スィッチバルブ270と連結され、第1ブレーキ50または第2クラッチ52の締結圧の入力を受ける。
第2クラッチ制御部300は、第2比例制御ソレノイドバルブ(VFS−B;302)によって制御される第2圧力制御バルブ(PCV−B;310)と、第2圧力スイッチングバルブ320と、第5スィッチバルブ340と、から構成される。このように構成された第2クラッチ制御部300は、前進3、5速及び後進段で第2クラッチ42が第2クラッチ42の締結圧の供給を受けて作動する。
すなわち、第2比例制御ソレノイドバルブ302は、リデューシングバルブとリデューシング減圧ライン602を通じて連結され、第2圧力制御バルブ310及び第2圧力スイッチングバルブ320とそれぞれ第2比例制御ソレノイドバルブ302の出力ライン700、701を通じて連結される。
このような第2比例制御ソレノイドバルブ302は、電源のオフ時に第2圧力制御バルブ310と第2圧力スイッチングバルブ320で第2比例制御ソレノイドバルブ302の最大の制御圧を出力するノーマリハイタイプ(NORMALLY HIGH TYPE)で具現される。
第2比例制御ソレノイドバルブ302は、前進1、2、4、6速及びロウ段、中立、駐車時に電源の印加を受けて、前進3、5速及び後進時に電源オフ状態になる。
第2圧力制御バルブ310は、第2比例制御ソレノイドバルブ302の制御圧によって第1クラッチ42の締結圧を制御するように構成される。
第2圧力制御バルブ310の出力ポート312は、第2クラッチ42と第2圧力制御バルブ310の出力ライン711を通じて連結される。
第2圧力制御バルブ310の排出ポート313は、第2クラッチ42の締結圧が残圧排出バルブを通じて排出されるように、排出ライン600’と連結される。
第2圧力制御バルブ310の制御圧作用部は、第2圧力制御バルブ310のバルブスプール314の右側に位置し、第2比例制御ソレノイドバルブ302の制御圧が入力される第1制御圧ポート315と、第2圧力制御バルブ310のバルブスプール314の左側に位置し、第2圧力スイッチングバルブ320の出力圧が入力される第2制御圧ポート316及び第2圧力制御バルブ310のバルブスプール314の移動方向に弾性変形されるリターンスプリング317と、から成る。
第2圧力スイッチングバルブ320は、第2圧力制御バルブ310で制御された第2クラッチ42の締結圧が第2圧力制御バルブ310にフィードバックされるように構成される。
第2圧力スイッチングバルブ320の第1出力ポート322は、第2圧力制御バルブ310の第2制御圧ポート316と第2圧力スイッチングバルブ320の第1出力ライン721を通じて連結される。また、第2圧力スイッチングバルブ320の第1出力ライン721には、オリフィス722が具備される。
第2圧力スイッチングバルブ320の第1バルブスプール324は、次の第2圧力スイッチングバルブ320の制御圧作用部の力の平衡関係によって左右移動される。
第2圧力スイッチングバルブ320の第2制御圧ポート327は、減圧ライン602と連結される。
第2圧力スイッチングバルブ320の第2出力ポート331は、第2圧力スイッチングバルブ320の第2出力ライン723を通じて第1ブレーキ制御部400と連結される。
第2圧力スイッチングバルブ320の第2排出ポート332は、第2圧力スイッチングバルブ320に供給された前進段の圧力が残圧排出バルブを通じて排出されるように、排出ライン600’と連結される。
第5スィッチバルブ340は、第2ソレノイドバルブ(SS−B;122)の出力圧またはマニュアルバルブの後進段の圧力によって、第1ブレーキ制御部400を通過したライン圧が第2圧力制御バルブ310に選択的に入力されるように構成される。
第5スィッチバルブ340の第1出力ポート342は、第2圧力制御バルブ310と第5スィッチバルブ340の第1出力ライン731を通じて連結される。
第5スィッチバルブ340の第1排出ポート343は、第1圧力制御バルブ210に供給されたライン圧が残圧排出バルブを通じて排出されるように、排出ライン600’と連結される。
第5スィッチバルブ340の制御圧作用部は、第2ソレノイドバルブ122の出力圧が入力される第1制御圧ポート345と、マニュアルバルブの後進段の圧力が入力される第2制御圧ポート346と、第5スィッチバルブ340の第1バルブスプール344の移動方向に弾性変形されるリターンスプリング347と、から成る。
第5スィッチバルブ340の第2制御圧ポート346は、第5スィッチバルブ340の第2制御圧ポート345側にオリフィス612’が具備された後進段の圧力ライン612と連結される。
第5スィッチバルブ340の第2出力ポート351は、第3スィッチバルブ260の切換ライン681を通じて第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部200の第3スィッチバルブ260と連結される。
第5スィッチバルブ340の第2排出ポート352は、第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部200に供給された後進段の圧力が残圧排出バルブを通じて排出されるように、排出ライン600’と連結される。
第5スィッチバルブ340の第2バルブスプールは、第5スィッチバルブ340の第1バルブスプール344と一体に形成される。
第1ブレーキ制御部400は、第3比例制御ソレノイドバルブ(VFS−C;402)の制御圧によって第2クラッチ制御部300を通じて入力されたマニュアルバルブの前進段の圧力を第1ブレーキ50の締結圧に制御する第3圧力制御バルブ(PCV−C;410)と、第3圧力制御バルブ410で制御された第1ブレーキ50の締結圧が第3圧力制御バルブ410にフィードバックされるようにする第3圧力スイッチングバルブ420と、から構成される。
第3比例制御ソレノイドバルブ402は、リデューシングバルブの減圧の入力を受けて適正な制御圧を形成した後、第3比例制御ソレノイドバルブ402で制御された制御圧を第3圧力制御バルブ410と第3圧力スイッチングバルブ420に出力する。
第1比例制御ソレノイドバルブ202の第1出力ライン800には、オリフィス801が具備される。
このように具現される第3比例制御ソレノイドバルブ402は、前進2、6速で電源の印加を受けて、その外残りの変速時には電源オフ状態になる。
第3圧力制御バルブ410は、第2クラッチ制御部300を経由したマニュアルバルブの前進段の圧力が入力される入力ポート411と、第1ブレーキ50の締結圧が出力される出力ポート412と、第1ブレーキ50の締結圧が排出される排出ポート413と、出力ポート412が入力ポート411または排出ポート413と連結されるようにするバルブスプール414と、から成る。
第3圧力制御バルブ410の出力ポート412は、第3圧力制御バルブ410の出力ライン810を通じて第1ブレーキ50と連結される。
第3圧力制御バルブ410のバルブスプール414は、次の第3圧力制御バルブ410の制御圧作用部の力の平衡関係によって左右移動される。
第3圧力制御バルブ410の制御圧作用部は、第3比例制御ソレノイドバルブ402の制御圧が入力される第1制御圧ポート415と、第3圧力スイッチングバルブ420の出力圧が入力される第2制御圧ポート416と、第3圧力制御バルブ410のバルブスプール414の移動方向に弾性変形されるリターンスプリング417と、から成る。
第3圧力制御バルブ410の第2制御圧ポート416は、第3圧力スイッチングバルブ420の出力ライン822を通じて第3圧力スイッチングバルブ420と連結される。
第3圧力制御バルブ410の第3制御圧ポート418は、第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部200の第1圧力スイッチングバルブ220と第1圧力スイッチングバルブ220のフィードバック出力ライン642を通じて連結される。
第3圧力スイッチングバルブ420の第1出力ポート422は、第3圧力スイッチングバルブ410(420)の出力ライン822を通じて第3圧力制御バルブ420と連結される。
第3圧力スイッチングバルブ420の第1排出ポート423は、第3圧力スイッチングバルブ420から第3圧力制御バルブ410にフィードバックされた第1ブレーキ50の締結圧が残圧排出バルブを通じて排出されるように、排出ライン600’と連結される。
第3圧力スイッチングバルブ420の制御圧作用部は、第3比例制御ソレノイドバルブ402の制御圧が入力される第1制御圧ポート425と、ライン圧を減圧するリデューシングバルブの減圧が入力される第2制御圧ポート426と、第3圧力スイッチングバルブ420のバルブスプール424の移動方向に弾性変形されるリターンスプリング427と、から成る。
第3圧力スイッチングバルブ420の第2制御圧ポート425は、リデューシングバルブとリデューシング減圧ライン602を通じて連結される。
第3圧力スイッチングバルブ420の第2出力ポート431は、第2クラッチ制御部300の第5スィッチバルブ340と第5スィッチバルブ340の第1入力ライン730を通じて連結される。
第3圧力スイッチングバルブ420の第2排出ポート432は、第2クラッチ制御部300の第5スィッチバルブ340に供給されたライン圧が残圧排出バルブを通じて排出されるように、排出ライン600’と連結される。
第3ブレーキ制御部500は、第4比例制御ソレノイドバルブ(VFS−D;502)の出力圧によって、マニュアルバルブの前進段の圧力を第3ブレーキ54の締結圧に制御する第4圧力制御バルブ(PCV−D;510)と、第4圧力制御バルブ510で制御された第3ブレーキ54の締結圧が第4圧力制御バルブ510にフィードバックされるようにする第4圧力スイッチングバルブ520と、から成る。このように構成された第3ブレーキ制御部500は、前進1、2、3、4速で第3ブレーキ54が第3ブレーキ54の締結圧の供給を受けて作動するようにする。
すなわち、第4比例制御ソレノイドバルブ502は、リデューシングバルブとリデューシング減圧ライン602を通じて連結され、第4圧力制御バルブ510及び第4圧力スイッチングバルブ520とそれぞれ第4比例制御ソレノイドバルブの出力ライン900、902を通じて連結される。
このような第4比例制御ソレノイドバルブ502は、電源のオフ時に第4圧力制御バルブ510と第4圧力スイッチングバルブ520に第4比例制御ソレノイドバルブ502の最大の制御圧を出力するノーマリハイタイプ(NORMALLY HIGH TYPE)で具現される。
第4比例制御ソレノイドバルブ502は、前進5、6速及び後進段、中立及び駐車段で電源の印加を受けて、前進1、2、3、4速で電源オフ状態になる。
第4圧力制御バルブ510は、マニュアルバルブの前進段の圧力が入力される入力ポート511と、第3ブレーキ54の締結圧が出力される出力ポート512と、第3ブレーキ54の締結圧が排出される排出ポート513と、出力ポート512が入力ポート511または排出ポート513と連結されるようにするバルブスプール514と、から成る。
第4圧力制御バルブ510の出力ポート512は、第3ブレーキ54と第4圧力制御バルブ510の出力ライン910を通じて連結される。
第4圧力制御バルブ510の排出ポート513は、第3ブレーキ54に供給された第3ブレーキ54の締結圧が残圧排出バルブを通じて排出されるように、排出ライン600’と連結される。
第4圧力制御バルブ510のバルブスプール514は、次の第4圧力制御バルブ510の制御圧作用部の力の平衡関係によって左右移動される。
第4圧力制御バルブ510の第1制御圧ポート515は、第4比例制御ソレノイドバルブ502と第4比例制御ソレノイドバルブ502の第1出力ライン900を通じて連結される。
第4圧力スイッチングバルブ520は、第4圧力制御バルブ510から出力された第3ブレーキ54の締結圧が入力される入力ポート521と、第4圧力スイッチングバルブ520に入力された第3ブレーキ54の締結圧が第4圧力制御バルブ510にフィードバックされる出力ポート522と、第4圧力制御バルブ510にフィードバックされた第3ブレーキ54の締結圧が排出される排出ポート523と、出力ポート522が入力ポート521または排出ポート523と連結されるようにするバルブスプール524と、から成る。
第4圧力スイッチングバルブ520の出力ポート522は、第4圧力スイッチングバルブ520の出力ライン914を通じて第4圧力制御バルブ510と連結される。
第4圧力スイッチングバルブ520のバルブスプール523は、次の第4圧力スイッチングバルブ520の制御圧作用部の力の平衡関係によって左右移動される。
第4圧力スイッチングバルブ520の第1制御圧ポート525は、第4比例制御ソレノイドバルブ502の第2出力ライン902と連結される。
第4圧力スイッチングバルブ520の第2制御圧ポート526は、減圧ライン602と連結される。
車は、通常、中立または駐車段で始動するから、車が始動すると、図3に図示したように、オイルポンプ100が駆動されながらライン圧流路600を通じてライン圧が供給される。
次いで、ライン圧は、マニュアルバルブ106が中立または駐車段に切換された状態であるため、マニュアルバルブ106で待機している。
ライン圧は、第2スィッチバルブ250と第5スィッチバルブ340に供給されて待機している。
次いで、減圧バルブ104から発生した減圧は、減圧ライン602を通じて第1、2、3、4比例制御ソレノイドバルブ202、302、402、502と、第1、2、3、4圧力スィッチバルブ220、320、420、520、そして第1、2ソレノイドバルブ120、122に供給されて待機している。
図9は、本発明の6速自動変速機油圧制御システムの前進1速時の油圧回路図である。
前進1速の変速命令が下されると、第1、2比例制御ソレノイドバルブ202、302に電源が印加され、第3、4比例制御ソレノイドバルブ402、502及び第1、2ソレノイドバルブ120、122が電源オフ状態になる。
残りの各締結要素は、第1、2、3圧力制御バルブ210、310、410が各締結要素の締結圧を形成しないため、作動しない。
前進2速の変速命令が下されると、第1、2、3比例制御ソレノイドバルブ202、302、402が電源の印加を受けて、第4比例制御ソレノイドバルブ502と第1、2ソレノイドバルブ120、122が電源オフ状態になる。
従って、第3比例制御ソレノイドバルブ402の制御圧が第3圧力制御バルブ410と第3圧力スイッチングバルブ420に供給され、第2圧力スイッチングバルブ320を通じてマニュアルバルブ106の前進段の圧力が第3圧力制御バルブ410に供給される。
これと同時に、第4比例制御ソレノイドバルブ502の制御圧が第4圧力制御バルブ510と第4圧力スイッチングバルブ520に供給される。
このように第1、3ブレーキ50、54が作動すると、前進2速が具現される。
前進3速の変速命令が下されると、第1比例制御ソレノイドバルブ202と第2ソレノイドバルブ122が電源の印加を受けて、第2、3、4比例制御ソレノイドバルブ302、402、502及び第1ソレノイドバルブ120が電源オフ状態になる。
従って、第2比例制御ソレノイドバルブ302の制御圧が第2圧力制御バルブ310と第2圧力スイッチングバルブ320に供給され、ライン圧が第3圧力スイッチングバルブ420を通じて第5スィッチバルブ340に供給される。また、第2ソレノイドバルブ122の出力圧が第5スィッチバルブ340に供給される。
第2圧力制御バルブ310は、第5スィッチバルブ340を通して供給を受けたライン圧を第2クラッチ42の締結圧に制御する。 第2圧力制御バルブ310で制御された第2クラッチ42の締結圧は、第2クラッチ42に供給される。次いで、第2クラッチ42が第2クラッチ42の締結圧によって作動する。
次いで、第4圧力制御バルブ510でマニュアルバルブ106の前進段の圧力が第3ブレーキ54の締結圧に制御され、第4圧力制御バルブ510で制御された第3ブレーキ54の締結圧が該第3ブレーキ54に供給されることで、第3ブレーキ54が該第3ブレーキ54の締結圧によって作動する。
このように第2クラッチ42と第3ブレーキ54が同時に作動すると、前進3速が具現される。
前進4速の変速命令が下されると、第2比例制御ソレノイドバルブ302が電源の印加を受けて、第1、3、4比例制御ソレノイドバルブ202、402、502及び第1、2ソレノイドバルブ120、122が電源オフ状態になる。
従って、第1比例制御ソレノイドバルブ202の制御圧が第1圧力制御バルブ210と第1圧力スイッチングバルブ210(220)に供給され、マニュアルバルブ106の前進段の圧力が第1圧力制御バルブ210に供給される。
第1スィッチバルブ240は、第1ソレノイドバルブ120の出力圧の供給を受けないため、第1圧力制御バルブ210から出力された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が第2スィッチバルブ250に伝達されるようにする。
次いで、第1クラッチ40が第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧によって作動する。
これと同時に、第4比例制御ソレノイドバルブ502の制御圧が第4圧力制御バルブ510と第4圧力スイッチングバルブ520に供給される。
このように第1クラッチ40と第3ブレーキ54が同時に作動すると、前進4速が具現される。
前進5速の変速命令が下されると、第4比例制御ソレノイドバルブ502及び第2ソレノイドバルブ122が電源の印加を受けて、第1、2、3比例制御ソレノイドバルブ202、302、402及び第1ソレノイドバルブ120が電源オフ状態になる。
従って、第1比例制御ソレノイドバルブ202の制御圧が第1圧力制御バルブ210と第1圧力スイッチングバルブ220に供給され、マニュアルバルブ106の前進段の圧力が第1圧力制御バルブ210に供給される。
第1スィッチバルブ240は、第1ソレノイドバルブ120の出力圧の供給を受けなかったため、第1圧力制御バルブ210から出力された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が第2スィッチバルブ250に伝達されるようにする。
次いで、第1クラッチ40が第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧によって作動する。
これと同時に、第2比例制御ソレノイドバルブ302の制御圧が第2圧力制御バルブ310と第2圧力スイッチングバルブ320に供給され、ライン圧が第3圧力スイッチングバルブ420を通じて第5スィッチバルブ340に供給される。また、第2ソレノイドバルブ122の出力圧が第5スィッチバルブ340に供給される。
第2圧力制御バルブ310は、第5スィッチバルブ340を通して供給を受けたライン圧を第2クラッチ42の締結圧に制御する。 第2圧力制御バルブ310で制御された第2クラッチ42の締結圧は、第2クラッチ42に供給される。次いで、第2クラッチ42が第2クラッチ42の締結圧によって作動する。
このように第1、2クラッチ40、42が同時に作動すると、前進5速が具現される。
前進6速の変速命令が下されると、第2、3、4比例制御ソレノイドバルブ302、402、502が電源の印加を受けて、第1比例制御ソレノイドバルブ202及び第1、2ソレノイドバルブ120、122が電源オフ状態になる。
次いで、第1圧力制御バルブ210でマニュアルバルブ106の前進段の圧力が第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧に制御され、第1圧力制御バルブ210で制御された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が第1スィッチバルブ240に伝達される。
次いで、第2スィッチバルブ250は、ただ第3ブレーキ54の締結圧のみの入力を受けた状態であるため、第1スィッチバルブ240から出力された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が第1クラッチ40に伝達されるようにする。
次いで、第1クラッチ40が第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧によって作動する。
次いで、第3圧力制御バルブ410でマニュアルバルブ106の前進段の圧力が第1ブレーキ50の締結圧に制御され、第3圧力制御バルブ410で制御された第1ブレーキ50の締結圧が第1ブレーキ50に供給されることで、第1ブレーキ50が第1ブレーキ50の締結圧によって作動する。
このように第1クラッチ40と第1ブレーキ50が同時に作動すると、前進6速が具現される。
ロウア変速命令が下されると、第2比例制御ソレノイドバルブ302及び第1ソレノイドバルブ120が電源の印加を受けて、第1、3、4比例制御ソレノイドバルブ202、402、502及び第2ソレノイドバルブ122が電源オフ状態になる。
従って、第1比例制御ソレノイドバルブ202の制御圧が第1圧力制御バルブ210と第1圧力スイッチングバルブ220に供給される。
次いで、第1圧力制御バルブ210でマニュアルバルブ106の前進段の圧力が第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧に制御され、第1圧力制御バルブ210で制御された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が第1スィッチバルブ240に伝達される。
次いで、第3スィッチバルブ250は、第2クラッチ42の締結圧または第1ブレーキ50の締結圧の入力を受けなかった状態であるため、第1スィッチバルブ240から出力された第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧が第2ブレーキ42に伝達されるようにする。次いで、第2ブレーキ52が第1クラッチ40及び第2ブレーキ52の締結圧によって作動する。
次いで、第4圧力制御バルブ510でマニュアルバルブ106の前進段の圧力が第3ブレーキ54の締結圧に制御され、第4圧力制御バルブ510で制御された第3ブレーキ54の締結圧が第3ブレーキ54に供給されることで、第3ブレーキ54が第3ブレーキ54の締結圧によって作動する。
一方、車が始動された状態で後進し得るようにマニュアルバルブ106が後進段に切換されると、マニュアルバルブ106から発生した後進段の圧力が後進段の圧力流路612を通じて供給されて後進変速が行われる。
後進変速命令が下されると、第1、4比例制御ソレノイドバルブ202、502及び第2ソレノイドバルブ122が電源の印加を受けて、第2、3比例制御ソレノイドバルブ302、402及び第1ソレノイドバルブ120が電源オフ状態になる。
従って、第2比例制御ソレノイドバルブ302の制御圧が第2圧力制御バルブ310と第2圧力スイッチングバルブ310に供給される。
次いで、第5スィッチバルブ340は、第2ソレノイドバルブ122の出力圧の供給を受けるから、第3圧力スイッチングバルブ420を通したライン圧が第2圧力制御バルブ320に伝達されるようにする。
これと同時に第5スィッチバルブ340は、マニュアルバルブ106の後進段の圧力の供給を受けるから、マニュアルバルブ106の後進段の圧力が第3スィッチバルブ260に伝達されるようにする。
次いで、第2ブレーキ52が第3スィッチバルブ260を通して供給を受けたマニュアルバルブ106の後進段の圧力によって作動する。
このように第2クラッチ42と第2ブレーキ52が同時に作動すると、後進変速が具現される。
すなわち、車が前進走行中である状態でフェイルが発生すると、図12に示す通り、第1、2、3、4比例制御ソレノイドバルブ202、302、402、502及び第1、2ソレノイドバルブ120の電源が全て連結されない状態であるため、変速段が前進4速に固定される。
そして、第2比例制御ソレノイドバルブ302の電源がオフされると同時に、第2ソレノイドバルブ122の電源がオフされることで、第5スィッチバルブ340が第2圧力制御バルブ310にライン圧を伝達しないため、第2クラッチ42は作動しない。
また、第3比例制御ソレノイドバルブ402の電源がオフされることで、第1ブレーキ50は作動しない。
第4比例制御ソレノイドバルブ502の電源がオフされることで、第4圧力制御バルブ510が第3ブレーキ54の締結圧を形成するため、第3ブレーキ54が作動する。
従って、前進走行の途中でフェイルが発生した時、第1クラッチ40と第3ブレーキ54が作動することで、前進4速が具現される。
また、中立(N)または駐車(P)状態でフェイルが発生すると、図3に示す通り、第1、3、4圧力制御バルブ210、410、510にマニュアルバルブ106の前進段の圧力が伝達しないため、第1クラッチ40及び第1、2、3ブレーキ50、52、54が作動しない。
かつ、第3比例制御ソレノイドバルブ402が電源オフされることで、第3圧力制御バルブ410が第1ブレーキ50の締結圧を形成しない。
これと同時に、マニュアルバルブ106の後進段の圧力が第5スィッチバルブ340を通じて第3スィッチバルブ260に伝達され、第3スィッチバルブ260がマニュアルバルブ106の後進段の圧力を第2ブレーキ52に伝達することで、第2ブレーキ52が作動する。
次いで、前記のように第2クラッチ42と第2ブレーキ52が同時に作動して、後続段が具現される。
4:出力軸
10:第1遊星ギアセット
20:第2遊星ギアセット
30:第3遊星ギアセット
40:第1クラッチ
42:第2クラッチ
50:第1ブレーキ
52:第2ブレーキ
54:第3ブレーキ
60:ワンウェイクラッチ
100:オイルポンプ
102:レギュレータバルブ
104:減圧バルブ
106:マニュアルバルブ
110:残圧排出バルブ
120:第1ソレノイドバルブ
122:第2ソレノイドバルブ
200:第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部
202:第1比例制御ソレノイドバルブ
210:第1圧力制御バルブ
220:第1圧力スイッチングバルブ
240:第1スィッチバルブ
250:第2スィッチバルブ
260:第3スィッチバルブ
270:第4スィッチバルブ
300:第2クラッチ制御部
302:第2比例制御ソレノイドバルブ
310:第2圧力制御バルブ
320:第3(2)圧力スイッチングバルブ
340:第5スィッチバルブ
400:第2(1)ブレーキ制御部
402:第3比例制御ソレノイドバルブ
410:第3圧力制御バルブ
420:第3圧力スイッチングバルブ
500:第3ブレーキ制御部
502:第4比例制御ソレノイドバルブ
510:第4圧力制御バルブ
520:第4圧力スイッチングバルブ
Claims (40)
- 第1、2クラッチ、第1、2、3ブレーキ、そして第1、2、3遊星ギアセットで前進6速と後進1速が実現できる6速自動変速機において、
前進4、5、6速で前記第1クラッチ(C1)が前記第1クラッチ(C1)の締結圧の供給を受け、前進1速、後進変速で前記第2ブレーキ(B2)が前記第2ブレーキ(B2)の締結圧の供給を受けるようにして、前記第1クラッチ(C1)の作動時に前記第1クラッチ(C1)の締結圧によって前記第1クラッチ(C1)の作動状態が維持されるようにする第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部と、
前進3、5速、後進段で前記第2クラッチ(C2)が前記第2クラッチ(C2)の締結圧の供給を受けるようにする第2クラッチ制御部と、
前進2、6速で前記第1ブレーキ(B1)が前記第1ブレーキ(B1)の締結圧の供給を受けるようにする第1ブレーキ制御部と、
前進1、2、3、4速で前記第3ブレーキ(B3)が該第3ブレーキ(B3)の締結圧の供給を受けるようにする第3ブレーキ制御部と、
を含んで構成された6速自動変速機の油圧制御システムにおいて、
前記第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部は、第1比例制御ソレノイドバルブ(VFS−A)の制御圧によって、前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧を制御する第1圧力制御バルブ(PCV−A)と、
前記第1圧力制御バルブ(PCV−A)で制御された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が前記第1圧力制御バルブ(PCV−A)にフィードバックされるようにする圧力スイッチングバルブ(PSW−A)と、
前記第1クラッチ(C1)に供給された前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧と第1ソレノイドバルブ(SS−A)の出力圧によって、前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキの締結圧が前記第1クラッチ(C1)または第2ブレーキ(B2)に供給されるようにして、前記第1クラッチ(C1)が締結されると、該第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が無条件で前記第1クラッチ(C1)に供給されるようにする第1スィッチバルブ(SW1)と、
前記第2クラッチ(C2)の締結圧と第3ブレーキ(B3)の締結圧と第1ブレーキ(B1)の締結圧、そしてライン圧によって、前記第1クラッチ(C1)が該第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧の供給を選択的に受けるようにする第2スィッチバルブ(SW2)と、
前記第2クラッチ(C2)の締結圧と第1ブレーキ(B1)の締結圧と後進段の圧力によって、前記第2ブレーキ(B2)が前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧または後進段の圧力の供給を選択的に受けるようにする第3スィッチバルブ(SW3)から成ることを特徴とする6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第1比例制御ソレノイドバルブ(VFS−A)は、電源が連結されていないと、最大の制御圧を出力するノーマリハイタイプ(NORMALLY HIGH TYPE)であることを特徴とする請求項1記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第1比例制御ソレノイドバルブ(VFS−A)と第1圧力制御バルブ(PCV−A)とは一体型の構造で備えられ、第1プラグによって区画されることを特徴とする請求項1記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第1圧力制御バルブ(PCV−A)は、
マニュアルバルブのD段圧力が入力される入力ポートと、
前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が出力される出力ポートと、
前記第1比例制御ソレノイドバルブ(VFS−A)の制御圧が入力される第1制御圧ポートと、
前記第1圧力スイッチングバルブ(PSW−A)の出力圧が入力される第2制御圧ポートと、
前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が排出される排出ポートと、
リターンスプリングと、
前記第1比例制御ソレノイドバルブ(VFS−A)の制御圧と前記第1圧力スイッチングバルブ(PSW−A)の出力圧、そして前記リターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記出力ポートが前記入力ポートまたは排出ポートと連結されるようにするバルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項1記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第1圧力スイッチングバルブ(PSW−A)は、
前記第1圧力制御バルブ(PCV−A)から出力された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が入力される入力ポートと、
前記第1圧力スイッチングバルブ(PSW−A)に入力された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が前記第1圧力制御バルブ(PCV−A)にフィードバックされる出力ポートと、
前記第1圧力制御バルブ(PCV−A)にフィードバックされた第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が排出される排出ポートと、
前記第1比例制御ソレノイドバルブ(VFS−A)の制御圧が入力される第1制御圧ポートと、
前記ライン圧を減圧するリデューシングバルブ(reducing valve)の減圧が入力される第2制御圧ポートと、
リターンスプリングと、
前記第1比例制御ソレノイドバルブ(VFS−A)の制御圧と前記リデューシングバルブの減圧とリターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記出力ポートが前記入力ポートまたは排出ポートと連結されるようにするバルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項1記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第1圧力スイッチングバルブ(PSW−A)は、前記第1ブレーキ制御部の制御圧が入力されるフィードバック入力ポートと、
前記フィードバック入力ポートを通じて入力された前記第1ブレーキ制御部の制御圧が前記第1ブレーキ制御部にフィードバックされるようにするフィードバック出力ポートと、
前記第1比例制御ソレノイドバルブ(VFS−A)の制御圧と前記リデューシングバルブの減圧とリターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記フィードバック入力ポートが前記フィードバック出力ポートと選択的に連結されるようにする第1ブレーキ制御部フィードバックバルブスプールと、
がさらに含まれたことを特徴とする請求項5記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第1ソレノイドバルブ(SS−A)は、電源が連結されていないと、出力圧を出力しないノーマリロウタイプ(NORMALLY LOW TYPE)であることを特徴とする請求項1記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第1スィッチバルブ(SW1)は、前記第1圧力制御バルブ(PCV−A)から出力された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が入力される入力ポートと、
前記第1スィッチバルブ(SW1)に入力された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が前記第2スィッチバルブ(SW2)に出力される第1出力ポートと、
前記第1スィッチバルブ(SW1)に入力された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が前記第3スィッチバルブ(SW3)に出力される第2出力ポートと、
前記第2スィッチバルブ(SW2)に出力された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が排出される第1排出ポートと、
前記第3スィッチバルブ(SW3)に出力された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が排出される第2排出ポートと、
前記第1ソレノイドバルブ(SS−A)の出力圧が入力される第1制御圧ポートと、
前記第2スィッチバルブ(SW2)に出力された前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧がフィードバックされる第2制御圧ポートと、
リターンスプリングと、
前記第1ソレノイドバルブ(SS−A)の出力圧と、前記第2スィッチバルブ(SW2)に出力された前記第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧、そしてリターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記入力ポートが前記第1出力ポートまたは第2出力ポートと選択的に連結されるようにして、前記入力ポートと連結されなかった出力ポートが第1排出ポートまたは第2排出ポートと連結されるようにするバルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項1記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第2スィッチバルブ(SW2)は、
前記第1スィッチバルブ(SW1)から出力された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が入力される入力ポートと、
前記第2スィッチバルブ(SW2)に入力された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が前記第1クラッチ(C1)に出力される出力ポートと、
前記第1クラッチ(C1)に出力された圧力が排出される排出ポートと、
前記ライン圧が入力される第1制御圧ポートと、
前記第1ブレーキ(B1)または第2クラッチ(B2)の締結圧が入力される第2制御圧ポートと、
前記第3ブレーキ(B3)の締結圧が入力される第3制御圧ポートと、
リターンスプリングと、
前記ライン圧と、前記第3ブレーキ(B3)の締結圧、リターンスプリング、そして前記第1ブレーキ(B1)または第2クラッチ(B2)の締結圧間の力の平衡関係によって前記出力ポートが前記入力ポートまたは排出ポートと連結されるようにするバルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項1記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第2スィッチバルブ(SW2)の第2制御圧ポートは、前記第1ブレーキ(B1)の締結圧または第2クラッチ(C2)の締結圧が前記第2スィッチバルブ(SW2)に出力されるようにする第4スィッチバルブ(SW4)と連結されたことを特徴とする請求項9記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第4スィッチバルブ(SW4)は、
前記第1ブレーキ(B1)の締結圧が入力される第1入力ポートと、
前記第2クラッチ(C2)の締結圧が入力される第2入力ポートと、
前記第4スィッチバルブ(SW4)と前記第2スィッチバルブ(SW2)の連結のための出力ポートと、
前記第1ブレーキ(B1)の締結圧と前記第2クラッチ(C2)の締結圧間の力の平衡関係によって前記出力ポートが前記第1入力ポートまたは第2入力ポートと連結されるようにするバルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項10記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第3スィッチバルブ(SW3)は
前記第1スィッチバルブ(SW1)から出力された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が入力される第1入力ポートと、
前記第3スィッチバルブ(SW3)に入力された第1クラッチ(C1)及び第2ブレーキ(B2)の締結圧が該第2ブレーキ(B2)に出力される出力ポートと、
マニュアルバルブの後進段の圧力が入力されるか、または前記第2ブレーキ(B2)に出力された圧力が排出される切換ポートと、
前記マニュアルバルブの後進段の圧力が入力される第1制御圧ポートと、
前記第1ブレーキ(B1)または第2クラッチ(B2)の締結圧が入力される第2制御圧ポートと、
リターンスプリングと、
前記第1制御圧ポートに入力されたマニュアルバルブの後進段の圧力と、リターンスプリング、そして前記第1ブレーキ(B1)または第2クラッチ(B2)の締結圧間の力の平衡関係によって前記出力ポートが前記入力ポートまたは切換ポートと連結されるようにするバルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項1記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第3スィッチバルブ(SW3)の第2制御圧ポートは、前記第1ブレーキ(B1)の締結圧または第2クラッチ(C2)の締結圧が前記第3スィッチバルブ(SW3)に出力されるようにする第4スィッチバルブ(SW4)と連結されたことを特徴とする請求項12記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第4スィッチバルブ(SW4)は、
前記第1ブレーキ(B1)の締結圧が入力される第1入力ポートと、
前記第2クラッチ(C2)の締結圧が入力される第2入力ポートと、
前記第4スィッチバルブ(SW4)と前記第3スィッチバルブ(SW2)の連結のための出力ポートと、
前記第1ブレーキ(B1)の締結圧と前記第2クラッチ(C2)の締結圧間の力の平衡関係によって前記出力ポートが前記第1入力ポートまたは第2入力ポートと連結されるようにするバルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項13記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第3スィッチバルブ(SW3)の切換ポートは、前記第2クラッチ制御部と連結されて前記マニュアルバルブの後進段の圧力の入力を受けるか、または前記第2ブレーキの締結圧が排出されるようにすることを特徴とする請求項12記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第3スィッチバルブ(SW3)の第1制御圧ポートは、前記第2クラッチ制御部と連結されて前記マニュアルバルブの後進段の圧力の入力を受けることを特徴とする請求項12記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第2クラッチ制御部は、第2比例制御ソレノイドバルブ(VFS−B)の制御圧によって、前記第1クラッチ(C2)の締結圧を制御する第2圧力制御バルブ(PCV−B)と、
該第2圧力制御バルブ(PCV−B)で制御された第2クラッチ(C2)の締結圧が前記第2圧力制御バルブ(PCV−B)にフィードバックされるようにする第2圧力スイッチングバルブ(PSW−B)と、
第2ソレノイドバルブの出力圧またはマニュアルバルブの後進段の圧力によって、前記第1ブレーキ制御部を通過したライン圧が前記第2圧力制御バルブ(PCV−B)に選択的に入力されるようにする第5スィッチバルブ(SW5)と、
を含んで構成されたことを特徴とする請求項1記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第2比例制御ソレノイドバルブ(VFS−B)は、電源が連結されていないと、最大の制御圧を出力するノーマリハイタイプ(NORMALLY HIGH TYPE)であることを特徴とする請求項17記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第2比例制御ソレノイドバルブ(VFS−B)と第2圧力制御バルブ(PCV−B)とは一体型の構造で備えられ、第2プラグによって区画されることを特徴とする請求項17記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第2圧力制御バルブ(PCV−B)は、
前記ライン圧が入力される入力ポートと、
前記第2クラッチ(C2)の締結圧が出力される出力ポートと、
前記第2比例制御ソレノイドバルブ(VFS−B)の制御圧が入力される第1制御圧ポートと、
前記第2圧力スイッチングバルブ(PSW−B)の出力圧が入力される第2制御圧ポートと、
前記第2クラッチ(C2)の締結圧が排出される排出ポートと、
リターンスプリングと、
前記第2比例制御ソレノイドバルブ(VFS−B)の制御圧と前記第2圧力スイッチングバルブ(PSW−B)の出力圧、そして前記リターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記出力ポートが前記入力ポートまたは排出ポートと連結されるようにするバルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項17記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第2圧力スイッチングバルブ(PSW−B)は、
前記第2圧力制御バルブ(PCV−B)から出力された第2クラッチ(C2)の締結圧が入力される第1入力ポートと、
前記第2圧力スイッチングバルブ(PSW−B)に入力された第2クラッチ(C2)の締結圧が前記第2圧力制御バルブ(PCV−B)にフィードバックされる第1出力ポートと、
前記第2圧力制御バルブ(PCV−B)にフィードバックされた第2クラッチ(C2)の締結圧が排出される第1排出ポートと、
前記第2比例制御ソレノイドバルブ(VFS−B)の制御圧が入力される第1制御圧ポートと、
前記ライン圧を減圧するリデューシングバルブの減圧が入力される第2制御圧ポートと、
リターンスプリングと、
前記第2比例制御ソレノイドバルブ(VFS−B)の制御圧と前記リデューシングバルブの減圧とリターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記第1出力ポートが前記第1入力ポートまたは第1排出ポートと連結されるようにする第1バルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項17記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第2圧力スイッチングバルブ(PSW−B)は、
前記マニュアルバルブの前進段の圧力が入力される第2入力ポートと、
前記第2圧力スイッチングバルブ(PSW−B)に入力されたマニュアルバルブの前進段の圧力が第1ブレーキ制御部に出力される第2出力ポートと、
前記第1ブレーキ制御部に出力されたマニュアルバルブの前進段の圧力が排出される第2排出ポートと、
前記第2比例制御ソレノイドバルブ(VFS−B)の制御圧と前記リデューシングバルブの減圧とリターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記第2出力ポートが前記第2入力ポートまたは第2排出ポートと連結されるようにする第2バルブスプールと、
がさらに含まれたことを特徴とする請求項21記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第1ソレノイドバルブ(SS−A)は、電源が連結されていないと、出力圧を出力しないノーマリロウタイプ(NORMALLY LOW TYPE)であることを特徴とする請求項17記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第5スィッチバルブ(SW5)は、前記第1ブレーキ制御部を通過したライン圧が入力される第1入力ポートと、
前記第5スィッチバルブ(SW5)に入力されたライン圧が前記第2圧力制御バルブ(PCV−B)に出力される第1出力ポートと、
前記第2圧力制御バルブ(PCV−B)に出力されたライン圧が排出される第1排出ポートと、
前記第2ソレノイドバルブ(SS−B)の出力圧が入力される第1制御圧ポートと、
前記マニュアルバルブの後進段の圧力が入力される第2制御圧ポートと、
リターンスプリングと、
前記第1ソレノイドバルブ(SS−B)の出力圧または前記マニュアルバルブの後進段の圧力とリターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記第1出力ポートが前記第1入力ポートまたは第1排出ポートと連結されるようにする第1バルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項17記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第5スィッチバルブ(SW5)は、前記マニュアルバルブの後進段の圧力が入力される第2入力ポートと、
前記第5スィッチバルブ(SW5)に入力されたマニュアルバルブの後進段の圧力が前記第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部に出力される第2出力ポートと、
前記第1クラッチ及び第2ブレーキ制御部に出力されたマニュアルバルブの後進段の圧力が排出される第2排出ポートと、
前記第1ソレノイドバルブ(SS−B)の出力圧または前記マニュアルバルブの後進段の圧力とリターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記第2出力ポートが前記第2入力ポートまたは第2排出ポートと連結されるようにする第2バルブスプールと、
がさらに含まれたことを特徴とする請求項24記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第1ブレーキ制御部は、
第3比例制御ソレノイドバルブ(VFS−C)の制御圧によって、前記第2クラッチ制御部を通じて入力されたマニュアルバルブの前進段の圧力を前記第1ブレーキ(B1)の締結圧に制御する第3圧力制御バルブ(PCV−C)と、
前記第3圧力制御バルブ(PCV−C)で制御された第1ブレーキ(B1)の締結圧が前記第3圧力制御バルブ(PCV−C)にフィードバックされるようにする第3圧力スイッチングバルブ(PSW−C)と、
を含んで構成されたことを特徴とする請求項1記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第3比例制御ソレノイドバルブ(VFS−C)は、電源が連結されていないと、出力圧を出力しないノーマリロウタイプ(NORMALLY LOW TYPE)であることを特徴とする請求項26記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第3比例制御ソレノイドバルブ(VFS−C)と第3圧力制御バルブ(PCV−C)とは一体型の構造で備えられ、第3プラグによって区画されることを特徴とする請求項26記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第3圧力制御バルブ(PCV−C)は、
前記マニュアルバルブの前進段の圧力が入力される入力ポートと、
前記第1ブレーキ(B1)の締結圧が出力される出力ポートと、
前記第1ブレーキ(B1)の締結圧が排出される排出ポートと、
前記第3比例制御ソレノイドバルブ(VFS−C)の制御圧が入力される第1制御圧ポートと、
前記第3圧力スイッチングバルブ(PSW−C)の出力圧が入力される第2制御圧ポートと、
リターンスプリングと、
前記第3比例制御ソレノイドバルブ(VFS−C)の制御圧と前記第3圧力スイッチングバルブ(PSW−C)の出力圧、そして前記リターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記出力ポートが前記入力ポートまたは排出ポートと連結されるようにするバルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項26記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第3圧力スイッチングバルブ(PSW−C)は,
前記第3圧力制御バルブ(PCV−C)から出力された第1ブレーキ(B1)の締結圧が入力される第1入力ポートと、
前記第3圧力スイッチングバルブ(PSW−C)に入力された第1ブレーキ(B1)の締結圧が前記第3圧力制御バルブ(PCV−C)にフィードバックされる第1出力ポートと、
前記第3圧力制御バルブ(PCV−C)にフィードバックされた第1ブレーキ(B1)の締結圧が排出される第1排出ポートと、
前記第3比例制御ソレノイドバルブ(VFS−C)の制御圧が入力される第1制御圧ポートと、
前記ライン圧を減圧するリデューシングバルブの減圧が入力される第2制御圧ポートと、
リターンスプリングと、
前記第3比例制御ソレノイドバルブ(VFS−C)の制御圧と前記リデューシングバルブの減圧とリターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記第1出力ポートが前記第1入力ポートまたは第1排出ポートと連結されるようにする第1バルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項26記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第3圧力スイッチングバルブ(PSW−C)は、
前記ライン圧が入力される第2入力ポートと、
前記第3圧力スイッチングバルブ(PSW−C)に入力されたライン圧が前記第2クラッチ制御部に出力される第2出力ポートと、
前記第2クラッチ制御部に出力されたライン圧が排出される第2排出ポートと、
前記第3比例制御ソレノイドバルブ(VFS−C)の制御圧と前記リデューシングバルブの減圧とリターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記第2出力ポートが前記第2入力ポートまたは第2排出ポートと連結されるようにする第2バルブスプールと、
がさらに含まれたことを特徴とする請求項30記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第3ブレーキ制御部は、
前記第4比例制御ソレノイドバルブの出力圧によって、マニュアルバルブの前進段の圧力を前記第3ブレーキ(B3)の締結圧に制御する第4圧力制御バルブ(PCV−D)と、
前記第4圧力制御バルブ(PCV−D)で制御された第3ブレーキ(B3)の締結圧が前記第4圧力制御バルブ(PCV−D)にフィードバックされるようにする第4圧力スイッチングバルブ(PSW−D)と、
を含んで構成されたことを特徴とする請求項1記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第4比例制御ソレノイドバルブ(VFS−D)は、電源が連結されていないと、最大の出力圧を出力するノーマリハイタイプ(NORMALLY HIGH TYPE)であることを特徴とする請求項32記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第4比例制御ソレノイドバルブ(VFS−D)と第4圧力制御バルブ(PCV−D)とは一体型の構造で備えられ、第4プラグによって区画されることを特徴とする請求項32記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記第4圧力制御バルブ(PCV−D)は、
前記マニュアルバルブの前進段の圧力が入力される入力ポートと、
前記第3ブレーキ(B3)の締結圧が出力される出力ポートと、
前記第3ブレーキ(B3)の締結圧が排出される排出ポートと、
前記第4比例制御ソレノイドバルブ(VFS−D)の制御圧が入力される第1制御圧ポートと、
前記第4圧力スイッチングバルブ(PSW−D)の出力圧が入力される第2制御圧ポートと、
リターンスプリングと、
前記第4比例制御ソレノイドバルブ(VFS−D)の制御圧と前記第4圧力スイッチングバルブ(PSW−D)の出力圧、そして前記リターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記出力ポートが前記入力ポートまたは排出ポートと連結されるようにするバルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項32記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記第4圧力スイッチングバルブ(PSW−D)は、
前記第4圧力制御バルブ(PCV−D)から出力された第3ブレーキ(B3)の締結圧が入力される入力ポートと、
前記第4圧力スイッチングバルブ(PSW−D)に入力された第3ブレーキ(B3)の締結圧が前記第4圧力制御バルブ(PCV−D)にフィードバックされる出力ポートと、
前記第4圧力制御バルブ(PCV−D)にフィードバックされた第3ブレーキ(B3)の締結圧が排出される排出ポートと、
前記第4比例制御ソレノイドバルブ(VFS−D)の制御圧が入力される第1制御圧ポートと、
前記ライン圧を減圧するリデューシングバルブの減圧が入力される第2制御圧ポートと、
リターンスプリングと、
前記第4比例制御ソレノイドバルブ(VFS−D)の制御圧と前記リデューシングバルブの減圧とリターンスプリング間の力の平衡関係によって、前記出力ポートが前記入力ポートまたは排出ポ−トと連結されるようにするバルブスプールと、
から成ることを特徴とする請求項32記載の6速自動変速機の油圧制御システム。 - 前記6速自動変速機の油圧制御システムは、前進走行の途中でフェイル(fail)が発生した時、前進4速(D4)を具現するフェイルセーフモード(fail safe mode)が含まれたことを特徴とする請求項1乃至36の何れか一項に記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記6速自動変速機の油圧制御システムは、フェイルが発生した以後に停車した後、再び前進走行時に前進4速(D4)を具現するフェイルセーフモードが含まれたことを特徴とする請求項1乃至36の何れか一項に記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記6速自動変速機の油圧制御システムは、中立(N)または駐車(P)状態でフェイルが発生した時、中立(N)に制御されるようにしたことを特徴とする請求項1乃至36の何れか一項に記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
- 前記6速自動変速機の油圧制御システムは、後進走行の途中でフェイルが発生した時、後進段(R)に制御されるようにしたことを特徴とする請求項1乃至36の何れか一項に記載の6速自動変速機の油圧制御システム。
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US9732847B2 (en) * | 2014-06-16 | 2017-08-15 | Ford Global Technologies, Llc | Transmission and hydraulic control system |
KR101931231B1 (ko) * | 2014-12-08 | 2019-03-14 | 현대건설기계 주식회사 | 작업기계의 자동감속 시스템 및 그 방법 |
KR102197835B1 (ko) * | 2016-12-20 | 2021-01-04 | 현대건설기계 주식회사 | 지게차에서의 경사로 주행속도 제어 시스템 및 방법 |
KR101712169B1 (ko) | 2017-01-02 | 2017-03-03 | 김선홍 | 차량용 자동변속기의 록업 클러치 컨트롤 시스템 |
JP6574806B2 (ja) * | 2017-03-30 | 2019-09-11 | 本田技研工業株式会社 | 自動変速機 |
EA039848B1 (ru) * | 2020-09-18 | 2022-03-18 | Открытое Акционерное Общество "Минский Завод Колёсных Тягачей" | Электрогидравлическая система управления переключением передач шестиступенчатой гидромеханической коробки передач |
Family Cites Families (14)
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US5913916A (en) * | 1992-09-16 | 1999-06-22 | General Motors Corporation | Fuzzy logic shift scheduling for automatic transmissions |
US5643125A (en) * | 1995-10-13 | 1997-07-01 | General Motors Corporation | Electro-hydraulic control system in a power transmission |
DE19912480B4 (de) | 1999-03-22 | 2006-03-16 | Zf Friedrichshafen Ag | Automatisch schaltbares Kraftfahrzeuggetriebe |
JP4665274B2 (ja) * | 1999-11-01 | 2011-04-06 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | 自動変速機の変速制御装置 |
JP4660917B2 (ja) * | 1999-12-27 | 2011-03-30 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | 自動変速機の油圧制御装置 |
US6520881B1 (en) | 2001-08-06 | 2003-02-18 | General Motors Corporation | Fly-by-wire electro-hydraulic control mechanism for a six speed transmission |
KR100444068B1 (ko) * | 2002-06-27 | 2004-08-12 | 현대자동차주식회사 | 차량용 6속 자동 변속기의 유압 제어 시스템 |
US6935984B2 (en) * | 2003-07-31 | 2005-08-30 | Zf Friedrichshafen Ag | Multi-stage automatic transmission with three planetary gearwheel assemblies |
US6997845B2 (en) * | 2003-07-31 | 2006-02-14 | Zf Friedrichshafen Ag | Multi-stage automatic transmission with three planetary gearwheel assemblies |
US7179191B2 (en) * | 2003-08-01 | 2007-02-20 | Zf Friedrichshafen Ag | Multistage automatic transmission with three planetary gear sets |
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KR100534780B1 (ko) * | 2004-02-26 | 2005-12-07 | 현대자동차주식회사 | 차량용 자동 변속기의 6속 파워 트레인 |
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