JP4921667B2

JP4921667B2 - 充填材配合シリコーン組成物のコンパウンディング

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Publication number: JP4921667B2
Application number: JP2001547204A
Authority: JP
Inventors: シルヴィ，ノベルト; ギアマッテイ，マーク・ハワード
Original assignee: モーメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・インク
Priority date: 1999-12-21
Filing date: 2000-12-08
Publication date: 2012-04-25
Anticipated expiration: 2020-12-08
Also published as: DE60033848T2; WO2001046299A3; JP2003517958A; JP2012086572A; US6388001B1; EP1242512A2; CN100595233C; US20020137838A1; CN1733839A; JP5258953B2; DE60033848D1; EP1242512B1; TWI259193B; CN1411485B; CN1411485A; WO2001046299A2

Description

【０００１】
【発明の技術的背景】
本発明は、熱加硫性シリコーン組成物のコンパウンディング方法に関する。
【０００２】
熱加硫型シリコーン組成物は、高粘度シリコーンポリマー、補強用無機充填材及び加工助剤や最終組成物に所望の特性を付与するための各種添加剤を含んでいる。加硫剤を添加して組成物を熱硬化すれば、ガスケット、医療用チューブ、コンピュータキーパッドなどのシリコーンゴム成形品を製造することができる。
【０００３】
熱加硫型シリコーン組成物は、通例、高粘度ポリジオルガノシロキサン、無機充填材及び添加剤を高強度バンバリーミキサーや低強度双腕型ドウミキサーなどの回分式混練機で混練することによって製造される。この方法では、ポリジオルガノシロキサン、無機充填材及び処理剤を所望の特性が得られるまで回分混合する。このプロセスは長い滞留時間と大量のエネルギーを必要とする。商業規模のバッチ間にみられる不均一な剪断及び伸び応力の結果、充填材の粒度分布が不均一となって特性にばらつきが生じることがある。製造時期の異なるバッチは物性が異なることがある。バッチプロセスは多大な労力、エネルギー及び投資を要し、一貫性に乏しい。
【０００４】
Ｗａｃｋｅｒ−Ｃｈｅｍｉｅ社の欧州特許第０５７０３８７号には、ジオルガノポリシロキサンと二酸化ケイ素微粉とその他の任意成分を振動単軸ピルグリムステップニーダーで混合し、均質化し、ガス抜きすることが開示されている。しかし、溶融・加圧操作に単軸押出機を使用し得るとはいっても、単軸押出機が様々な嵩密度の材料を混合できる能力は限られている。ヒュームドシリカのような嵩密度の低い粉末を高レベルでジオルガノポリシロキサンのような高粘度マトリックスにコンパウンディングするには長さ／直径の比の大きな押出機が必要とされる。特に、未処理ヒュームドシリカ原料の場合、かかるシリカをジオルガノポリシロキサンに配合するのは困難であり、こうした押出機が必要となる。しかし、長尺押出機は要するトルクが高く、温度が高まる。長時間にわたる高温と粘性熱の散逸の結果、材料の架橋と劣化が起こる。
【０００５】
笠原らの米国特許第５１９８１７１号では、ポリジオルガノシロキサン、無機充填材及び処理剤の予備濃縮物を高速機械的剪断ミキサーで形成している。得られたプレミックスを同方向二軸押出機でさらにコンパウンディングする。プレミックスは第一段階で形成され、２５℃で１×１０⁵ｃＰ以上の粘度を有するジオルガノポリシロキサン、無機充填材及び処理剤を高速機械的剪断機で混合して、各成分が実質的に均一で微細分散状態で存在する流動性微粒状混合物とする。その後、流動可能な微粒状混合物を、２つの同方向回転スクリューを有する混練押出機に一定の供給速度で供給する。
【０００６】
浜田らの米国特許第５４０９９７８号では、同方向回転連続二軸押出機において約２００〜３００℃の温度で、ポリジオルガノシロキサン、無機充填材及び処理剤の予備濃縮物を形成している。予備濃縮物を次に異方向回転型二軸押出機で１５０〜３００℃でコンパウンディング・熱処理する。
【０００７】
これらのプロセスでは、適度な高速で連続的にコンパウンディング押出機に供給できるようになるまで、ヒュームドシリカ充填材とシリコーンガムを回分法又は連続法のいずれかの方式でコンパウンディングして自由流動性微粒子にしなければならない。コンパウンディングプロセスにおいて上流で導入される供給材料、温度、滞留時間などの変動は下流の段階へと伝播する。したがって、予備高密度化段階によりプロセス全体の変動性が増大して、特にプレミックスの回分式調製の場合、特性のばらついた材料となる。
【０００８】
充填材、添加剤及びポリマーから、低粘度から高粘度にわたる広範囲のシリコーンエラストマーをばらつきなく連続生産できる低コストのプロセスが求められている。熱加硫性シリコーン組成物を製造するための、充填材とポリマー供給材料の予備濃縮物を必要としない堅固な連続押出プロセスに対するニーズがある。また、改良された単一段階のコンパウンディングプロセスに対するニーズがある。
【０００９】
【発明の概要】
本発明は、高レベルの無機充填材、加工流体及びシリコーンポリマーをコンパウンディングして、所要の強化特性と揮発分レベルとを有する均質な充填材含有シリコーン組成物にする方法を提供する。この方法は、充填材とポリマーの予備濃縮物を形成することなく連続的に実施し得る。この方法では、シリコーンポリマーの添加前に、単一連続コンパウンディング装置の第１の位置で充填材を加工流体と混合する。次に、第１の位置の下流の位置でコンパウンディング装置に供給されるシリコーンポリマーと充填材を混合する。
【００１０】
別の態様では、本発明は、同方向回転二軸押出機を利用してシリカ充填材含有シリコーンをコンパウンディングする方法に関する。この方法では、シリコーンポリマーの添加前に同方向回転噛合型二軸押出機の第１の位置にヒュームドシリカを連続的に供給する。ヒュームドシリカが第２の位置まで進む間にヒュームドシリカを加工流体又は加工流体と処理剤の組合せとコンパウンディングする。第２の位置でシリコーンポリマーをコンパウンディング装置に供給し、ヒュームドシリカとシリコーンポリマーが第２の位置から押出機を進む間に押出機によりヒュームドシリカをシリコーンポリマーとコンパウンディングする。
【００１１】
別の態様では、本発明は、加工流体と充填材を含んでなる加工可能なシリコーンポリマー充填材組成物に関する。加工流体は充填材１００重量部当たり流体約０．１〜約１００部で充填材と配合されている。また、本発明は、加工流体、充填材及びシリコーンポリマーを含んでなる加工可能なシリコーンポリマー組成物にも関する。加工流体は充填材１００重量部当たり流体約０．１〜約１００部で充填材と配合され、充填材はポリマー１００重量部当たり充填材約５〜約２００部でシリコーンポリマーと配合されている。
【００１２】
さらに別の態様で、本発明は、加工すべき材料の種類に応じてシャフトに沿ってセクションに区分けして配置されたスクリューフライトを有する１以上のシャフトを含むバレルを含んでなるコンパウンディング装置に関する。これらのセクションは、（１）第１の搬送セクションと、（２）第２の混練セクションと、（３）第３の脱揮セクションとからなる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
回分式又は連続式プロセスでは、充填材の添加と同時又は充填材の添加前に、処理剤をシリコーンポリマーと共に分散させる。こうしたプロセスでは、処理剤は大量の高分子量シリコーンポリマーを通して拡散させなければならない。シリコーンポリマーと充填材中に存在する遊離の未反応シラノール基との間に大きい界面力が生じる。処理剤は、反応性シラノール基に到達するために硬いシリコーンポリマー／充填材界面を通して浸透しなければならない。処理剤が大きな界面力をうち破ってシラノール基に近付くには混合強度を大きくしなければならない。混合強度を増すと材料温度が過度に上昇する。
【００１４】
一態様では、本発明は、シリコーン組成物の成分の添加順序に関する。本発明によると、シリコーンポリマーの添加前に少なくとも若干の充填材に加工流体を添加することにより、押出（処理）量と材料特性とのバランスのとれたプロセスが得られる。処理剤は、加工流体とは別に添加することも、加工流体の一部として添加することもできる。ポリマーより前に加工流体を添加すると処理剤が充填材に容易に近づくことができるようになる。また、押出機の第１の位置で充填材を加工流体で濡らすと充填材の高密度化に都合がよいことが判明した。高密度化により、押出機内で充填材が占める体積が減少する。このため、充填材の供給速度と押出・処理量を増大させることができる。
【００１５】
本発明の加工流体は、充填材と混和・コンパウンディングして以後の加工処理のために充填材を高密度化できる流体である。加工流体は分子量が７０００を上回る高分子量シリコーンポリマーを含まない。また、加工流体は加工処理機能も与える。流体は液体処理剤、可塑剤、流動性改良剤、架橋剤、水又は不活性ブランケットガスとし得る。加工流体は、充填材の添加の前、添加と同時又は添加の後に添加して充填材を濡らすことにより処理剤中の官能基と充填材表面上のシラノールとの反応に必要な加工処理時間を短縮できるシラノール反応性処理剤のような液体処理剤が好ましい。
【００１６】
一実施形態では、加工流体は、シラノール停止ポリジメチルシロキサン１．２１重量部、ビニル停止ジメチル−メチルビニルシロキサン１．８２重量部及びヒドロキシ末端ポリジメチル−メチルビニルシロキサン０．１２重量部を混合して調製される溶液である。シラノール停止ポリジメチルシロキサン／ビニル停止ジメチル−メチルビニルシロキサン／ヒドロキシ末端ポリジメチル−メチルシロキサンの広い混合範囲は０．４９／０．７３／０．０５〜１．９３／２．９１／０．１９とすることができ、望ましい範囲は０．８５／１．２７／０．０８〜１．５７／２．３７／０．１６であり、好ましい範囲は１．０９／１．６４／０．１１〜１．３２／２．０／０．１３である。
【００１７】
別の実施形態では、加工流体は処理剤でよく、好ましくはＨＭＤＺと水との組合せである。この組合せの処理剤／水の重量比は約０．０５〜約５０、又は約０．１〜約２０、又は約１〜約６であることができる。ＨＭＤＺは水と共に又は水とは別個に同じ位置又は異なる位置で押出機に添加し得る。
【００１８】
加工流体と充填材は、充填材１００部当たり流体約０．１〜約１００部、望ましくは充填材１００部当たり流体約０．５〜約７５部、好ましくは充填材１００部当たり流体約１．０〜約５０部の重量割合で配合し得る。加工流体は一カ所で添加してもよいし、充填材の段階的処理のため複数の位置で添加してもよい。
【００１９】
本発明で使用し得る無機充填材は、シリコーンポリマー含有ブレンドに用いられているいかなる無機充填材でもよい。無機充填材の例としては、ヒュームドシリカ又は沈降シリカ又は、オルガノポリシロキサン、オルガノアルコキシシラン、オルガノクロロシランもしくはヘキサオルガノジシラザンのような有機ケイ素化合物で表面処理したシリカのような強化用シリカがある。充填材は、ケイ藻土、微粉石英、酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化鉄、酸化セリウム、水酸化セリウム、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、炭酸カルシウム、ケイ酸ジルコニウム、カーボンブラック又は群青ででもよい。単一の充填材、又は複数の充填材の組合せを用いてシリコーンポリマーを強化し得る。
【００２０】
充填材の量は、シリコーンポリマー１００重量部当たり、約５〜約２００重量部であり、望ましくは約１０〜約１００重量部、好ましくは約２０〜約６０重量部である。
【００２１】
充填材表面の残留シラノール基の濃度は、シリカとシリコーンポリマー鎖のヒドロキシル基又は酸素基との水素結合の強度を左右することがある。充填材に高濃度の残留シラノールが存在すると貯蔵時に最終製品の「ストラクチャ形成」又は「クレープ硬化」を引き起こす。その結果、長期貯蔵後の材料の加工が困難となる。充填材のシラノール官能基の濃度が高すぎるときは、処理剤を添加してシラノール基を所要濃度まで下げればよい。シラノール反応体処理剤は有効基と反応して濃度を充填材１平方ナノメートル当たりヒドロキシル基約８〜約２個、好ましくは約５〜約３個まで減少させることができる。本発明ではシリカが好ましい充填材であり、その量はシリコーンポリマー１００重量部当たり約１０〜約１００重量部、好ましくは約２０〜約６０重量部である。
【００２２】
一実施形態では、クレープ硬化の防止及び／又は可塑性の調節のため充填材シラノール基を低減及び／又は充填材の分散性を改善及び／又はシリコーンゴムのエージングに要する時間を短縮するため、処理剤を加工流体と共に充填材に混合してもよいし、処理剤が加工流体であってもよい。処理剤はシラノール反応性試薬その他の充填材処理剤でよい。充填材がシリカその他のシラノール含有充填材であるときは、処理剤は好ましくはシラノール反応体処理剤である。処理剤は、シラノール基及び／又は炭素原子数１〜６のアルコキシ基を有するオルガノシラン、低粘度ポリオルガノシロキサン又はシリコーン樹脂とし得る。具体例には、ジフェニルシランジオール、ジメチルシランジオール、メチルトリエトキシシラン及びフェニルトリメトキシシランがある。低粘度ポリシロキサンは、メチル基、フェニル基、ビニル基及び３，３，３−トリフルオロプロピル基から選択される１以上の有機基を有していてもよい。好ましいシラノール反応体処理剤には、シラノール停止ポリジメチルシロキサン、オクタメチルシクロテトラシロキサン（Ｄ４）及びヘキサメチルジシラザン（ＨＭＤＺ）の１種類以上がある。上述の通り充填材を前処理してもよいが、格段の利点として本発明の方法では未処理充填材原料を使用できる。
【００２３】
本発明の組成物に用いられるシリコーンポリマーは次の式Ｉの繰返し単位で表される。
【００２４】
【化２】
【００２５】
ここで、Ｒ¹は各々独立にＣ_1-4アルキル又はＣ_2-4アルキレンを表し、Ｒ²は各々独立にＣ_1-4アルキル、Ｃ_1-4ハロアルキル又はＣ_2-4アルキレンを表し、Ｒ³は各々独立にＨ、Ｃ_1-10アルキル、Ｃ_2-4アルキレン、Ｃ_4-6シクロアルキル、ＯＨ又はＣ_1-4ハロアルキルを表し、ｎは１００〜２００００の整数を表す。
【００２６】
さらに好ましい組成物は、Ｒ¹が各々独立にＣＨ₃又はＣＨ＝ＣＨ₂を表し、Ｒ²が各々独立にＣＨ₃、ＣＨ＝ＣＨ₂又はＣＨ₂ＣＨ₂ＣＦ₃を表し、Ｒ³が各々独立にＣＨ₃、ＣＨ＝ＣＨ₂、ＯＨ又はＣＨ₂ＣＨ₂ＣＦ₃を表し、ｎが約４０００〜約１００００の整数を表すシリコーンポリマーを含む。
【００２７】
別の実施形態では、シリコーンポリマーのビニル含量がシリコーンポリマーの約０．０５〜約０．５重量％である組成物が提供される。
【００２８】
さらに、シリコーン組成物は、金属の酸化物、水酸化物及び脂肪酸塩のような耐熱性改良剤、加硫戻り抑制剤、白金化合物のような難燃剤、変色防止剤、シリコーンオイルのような可塑剤、金属石鹸のような内部離型剤、顔料及び染料のような他の添加剤を含んでいてもよい。
【００２９】
加工処理中、不活性ブランケットガスをコンパウンディング雰囲気に添加して、ＨＭＤＺのような可燃性加工流体と空気との酸化反応を抑制してもよい。不活性ガスの量は、充填材１００重量部当たり約２０〜約８００重量部、望ましくは約５０〜約６００重量部、好ましくは約１００〜約４００重量部とし得る。
【００３０】
本発明の一実施形態では、シリコーンポリマーの添加前に第１の位置で、未処理ヒュームドシリカ原料をＨＭＤＺと水からなる加工流体と混合する。ＨＭＤＺの量は、ヒュームドシリカ１００重量部当たり、約０．１〜約１００重量部、望ましくは約０．５〜約５０重量部、好ましくは約１．０〜約２０重量部とし得る。水の量は、ヒュームドシリカ１００重量部当たり、約０．１〜約１００重量部、望ましくは約０．５〜約２０重量部、好ましくは約１〜約１０重量部とし得る。
【００３１】
Ｗａｃｋｅｒ−Ｃｈｅｍｉｅ社の欧州特許第０５７０３８７号には、振動単軸ピルグリムステップ押出機でシリコーン組成物を形成する方法が記載されている。Ｗａｃｋｅｒ−Ｃｈｅｍｉｅ社の上記欧州特許は、振動単軸ピルグリムステップニーダープロセスを二軸押出機プロセスと対比した比較例を含む。比較した二軸押出機はスクリュー直径が８０ｍｍで、加工処理ゾーンが２０Ｄ（直径）である。ハウジングとスクリューの温度は１５０℃に調節され、回転速度は４０ｒｐｍに調節されている。比較試験の間（３時間）、コンパウンディング温度は１８２〜１９４℃で、ピークは２１０℃以下であった。二軸プロセスにおける摩耗のため、スクリューランドでの摩擦及びシリンダ壁沿の摩擦の結果として製品に変色を生じた。Ｗａｃｋｅｒ−Ｃｈｅｍｉｅ社は、二軸プロセスの取り込み挙動の変化により製品特性の経時的変化が生じると結論した。ピンホールの存在は、製品を製造するのにかなり長い加工処理ゾーンが必要なことを示唆している。
【００３２】
驚くべきことに、本発明によると、充填材配合シリコーン組成物を同方向回転噛合型二軸押出機で有利にコンパウンディングすることができる。このプロセスは同方向回転噛合型二軸押出機で実施して、ポリマー／充填材予備濃縮物を予め形成する段階を使わずに高レベルの充填材を有する熱加硫性シリコーン組成物を生成することができる。さらに、原料のヒュームドシリカ、すなわち処理剤で前処理されていないヒュームドシリカは、同方向回転噛合型二軸押出機に直接装入し、処理剤で処理し、ポリマーとコンパウンディングし得る。
【００３３】
コンパウンディング物の個々の成分の押出機への添加、充填材の高密度化、充填材と処理剤との化学反応、均質な混合物を生成する充填材のシリコーンポリマー中への分散、及び均質化材料の脱揮は、逐次又は同時に行われる単位操作である。本発明では、押出機の条件を調節して、これらの操作を材料の滞留時間内に完全に実施し得る。すなわち、本発明は、別の実施形態では、大量の充填材、特にヒュームドシリカと加工流体と処理剤とシリコーンポリマーとをコンパウンディングするのに使用する押出条件に関する。
【００３４】
スクリューの設計と、押出量とスクリュー速度との比は、プロセスの下流部で揮発分を低減するのに重要な意味をもつ表面領域更新の現象を制御するパラメーターであることが判明した。このプロセスは、高レベルのヒュームドシリカを含有するシリコーンエラストマーの製造に、ポリマーと充填材の予備濃縮物を使用しない連続押出プロセスである。
【００３５】
押出量とスクリュー速度は、効率的なコンパウンディングと脱揮が可能になるように調節できる。低い押出量では製造装置の能力が十分に利用されない。一方、押出量は、ヒュームドシリカの押出機への添加速度によって制限される。シリコーンマトリックス中への充填材の添加と分散及び添加剤の分散並びに脱揮のための表面領域の生成には高いスクリュー速度が必要とされる。しかし、粘度とスクリュー速度に起因して温度が上昇する。スクリュー速度が高すぎるとシリコーンポリマーの熱分解が生じるおそれがある。本発明では、混合強度のバランスがとれた増減自在な押出量で、プロセスの適切な脱揮と放熱と共にシリコーン組成物成分の有効なコンパウンディングと反応が達成される。
【００３６】
一実施形態では、本発明は全押出量／スクリュー速度比（ポンド／時／ｒｐｍ）で定義することができ、約０．０１〜約１００、望ましくは０．１〜約７０、好ましくは０．５〜５０（ポンド／時／ｒｐｍ）である。混合と摩擦熱発生とのバランスを適切にするために、約１００〜約１０００ｒｐｍのスクリュー速度を使用し得る。スクリュー速度は約２００〜約８００ｒｐｍが望ましく、約２８０〜約４５０ｒｐｍが好ましい。
【００３７】
所与の押出量とスクリュー設計での滞留時間を、押出機の長さにより決めることができる。短尺押出機では、所要の単位操作が起こるには不十分な滞留時間となる可能性がある。長い押出機ではトルクを増大する必要があるが、これは材料を輸送するのに必要なエネルギーの尺度である。増大したトルクが必要になると、より大きいモーターが必要となり、より高いエネルギーを消費し、またコストがより高くなる。さらに、長尺押出機では材料の流路が長くなり、過度の発熱を起こすおそれがある。
【００３８】
押出プロセスを高い押出速度にスケールアップするには、バレル温度を組成物の温度よりも３０〜４０℃低い温度に調節するべきである。適切なバレル温度は約１００〜約２００℃であるが、約１３０〜約１９０℃が望ましく、約１６０〜約１８０℃が好ましい。
【００３９】
本発明で使用する押出機は同方向回転噛合型二軸押出機とし得る。押出機は、シリコーンポリマーとコンパウンディングする充填材の調製に必要な条件を作り出す能力のため本発明の方法に特に適している。すなわち、この押出機は高レベルのコンパウンディング・混合エネルギーを提供し得る。押出機はコンパウンディングされるシリコーン成分を作業中に添加するために多数の添加口を有していてもよい。押出機は高温で操作することができ、また処理剤による充填材の化学処理及び脱揮に必要な開放表面領域を設けてもよい。最後に、押出機はコンパウンディングした生成物を押出機から押し出すのに必要な高い圧力を与えることができる。同方向回転噛合型二軸押出機はそのコンパウンディング・脱揮能力の組合せのために好ましい。
【００４０】
一実施形態では、本発明は複数のステージの組合せで実施し得る。例えば、充填材と加工流体は第１の同方向回転噛合ステージで混合した後異なる特性の別のステージでさらに加工処理してもよい。第２ステージの例としては、異方向回転非噛合ステージ、往復式もしくは非往復式単軸ステージ又は別の同方向回転噛合ステージがある。例えば、第１ステージは、加工流体と充填材を高密度化して、残留揮発分の含量が高い極めて粘稠なエラストマー性マトリックス中に均一に分散した高レベルのヒュームドシリカを含有する均質な材料にする同方向回転噛合ステージとし得る。単軸往復式押出機ステージは、充填材の処理とコンパウンディングを完了させ、かつ予め高密度化した材料に含まれている揮発分（水分、未重合モノマー、溶媒）のレベルを所要のレベルまで低下させるために高密度化ステージの下流に位置し得る。充填材、加工流体及びポリマーは全部又は一部を第１ステージの押出機に加えることができる。充填材、加工流体及びポリマーの一部のみを第１ステージに加える場合、残りは第２ステージに加える。
【００４１】
ステージの組合せは、表面領域更新、供給能力、滞留時間、混合強度、脱揮効率、温度調節又はこれら効果の２以上の組合せが改善されるように設計できる。第２の押出機ステージは上流ステージ又は下流ステージのいずれかとして第１ステージと直列に実施できる。コンパウンディングされた材料はスクリューの回転による内部発生圧力によって一の押出機ステージから他のステージへ強制供給できる。
【００４２】
第１の同方向回転噛合型押出機ステージは充填材とシリコーンを初期に高密度化しコンパウンディングするための高い混合強度を与え得る。次いで、単軸往復ステージの脱揮ステージで界面領域が高い割合で生成して、揮発性成分がポリマー／蒸気界面を通して装置の真空ベントを介して除去されるように蒸気空間中に拡散するのを促進する。
【００４３】
第１の位置で充填材を加工流体と混合するプロセスによってシリコーン組成物のコンパウンディングが短尺押出装置で完了できることが判明した。コンパウンディングは少なくともある程度の長さの押出機で完了でき、長さは直径の４２倍以下である。本発明のある態様では、直径の約３０倍以下の長さの押出機でコンパウンディングを完了することができる。
【００４４】
押出機は高密度化ステージを含んでいてもよい。このステージは最初に加工流体を充填材と接触させるスクリューエレメントを含み得る。このステージの長さは押出機バレル直径の約３〜約１２倍とし得る。このステージの長さは直径の約５〜約１０倍が望ましく、直径の約６〜約８倍が好ましい。
【００４５】
第２の押出機ステージは反応／コンパウンディングステージを含み得る。反応／コンパウンディングステージは充填材をシリコーンポリマーに分散・分配する混練スクリューエレメントからなることができる。第２のステージの長さは押出機バレル直径の約６〜約１８倍とし得る。このステージの長さは直径の約９〜約１５倍が望ましく、直径の約１０〜約１２倍が好ましい。
【００４６】
本発明の押出機は脱揮の第３ステージで特徴付けることができる。脱揮ステージは、密封及び圧力発生用のブッシュエレメント、ブリスターリングその他の圧力発生エレメントを含み得る。第３ステージの長さは押出機バレル直径の約６〜約１８倍とし得る。このステージの長さは直径の約９〜約１５倍が望ましく、直径の約１０〜約１２倍が好ましい。
【００４７】
本発明の方法における脱揮は少なくとも２つの理由から重要である。第一に、脱揮により、未反応の処理剤が除去され、充填材のシラノール基とのそれ以上の反応が「停止」する。そうでないと、さらなる処理により、熱加硫性シリコーン組成物における充填材の強化特性が低下する可能性がある。第二に、脱揮により、シリコーン組成物のレオロジー特性に悪影響を及ぼす余分な液体が除去される。充填材配合シリコーン組成物中の残留揮発分は最終コンパウンディング物の約２重量％のレベルを超えるべきではない。好ましくは、充填材配合シリコーン組成物中の残留揮発分は約１％のレベルを超えるべきではない。
【００４８】
本発明のコンパウンディング装置は押出機であり、各充填材添加口の上流又は下流に大気ベントを含み得る。ベントにより、充填材と処理剤との反応副生物の除去が可能になり、充填材に随伴した空気を除去して追加の充填材を供給することが可能になる。押出機は気体状物質を除去するための真空口を有する１以上のベントゾーンも含んでいてもよい。このゾーンで脱気することにより、充填材に随伴した空気、蒸気の形態の余分な液体及び押出機を不活性にするのに使用する添加ガスが除去される。
【００４９】
ベントゾーンでの脱揮には高い温度、低い絶対圧力及びストリッピング剤を使用することができる。脱揮圧力は約１０〜約３００ｍｍＨｇ、望ましくは約２０〜約１００ｍｍＨｇ、好ましくは約３０〜約８０ｍｍＨｇに調節することができる。真空口の上流で注入される水、ＣＯ₂、空気、窒素その他の不活性ガスにより、揮発性成分の分圧が低下して脱揮の推進力が増大する。
【００５０】
ヒュームドシリカ粉末は、嵩密度が低いため、１以上のサイドスタッファーを用いて押出機に強制供給し得る。スタッファー自体には減量供給器から供給する。ヒュームドシリカを押出機に送出する速度は、サイドスタッファーのスクリューの設計に依存し、また押出機の主スクリューの設計にも依存する。深溝型スクリューエレメントは供給能力が増すので特に好ましい。ヒュームドシリカの供給点を多数設けることにより、押出量を改善することができ、また充填材のポリマーマトリックス中への混合効率と分散を改良することができる。充填材は空の押出機のキャビティーに迅速かつ十分に配合することができる。したがって、加工流体又はポリマーの添加前の上流で充填材を供給することにより、充填材をより高速で供給することができる。ヒュームドシリカの供給口の上流又は下流の大気ベントにより、ヒュームドシリカに随伴した空気を除去することができる。下流の大気ベントを使用する場合、充填材供給口と大気ベントとは押出機直径の約１０倍以上離せばよく、直径の約１５倍以上離すのが望ましく、約１８倍以上が好ましい。さもないと、充填材は全体がシリコーンポリマーに配合される前にベントを通して押出機から流出するおそれがある。
【００５１】
本発明の特定の利点は、単一の押出機でシリコーンポリマー組成物を短時間でコンパウンディングできることである。本発明の単一の押出プロセスで特徴的な滞留時間は９０秒未満、又は５０秒未満、さらには約３０秒でよい。本発明の方法で製造される組成物は熱加硫性シリコーン組成物の物性基準を満たす。例えば、本発明の組成物は、１００以上のウィリアムズ可塑度、２０以上のショアーＡ硬さ、７５０ｐｓｉ以上の引張強さ、１００以上の破断時伸び、１０ｐｐｉ以上の引裂Ｂ、１．０５以上の比重及び１重量％未満の残留揮発分で特徴付けることができる。
【００５２】
【実施例】
上記その他の特徴は、非限定的な例示として本発明の実施形態を説明する添付の図面及び以下の詳細な説明から明らかとなろう。
【００５３】
添付図面の図１〜３は、本発明の実施形態を実施するための連続式シリコーンゴム押出装置及びプロセスの概略説明図である。図１〜３に示す押出機は、セグメント化モジュールすなわち「バレル」をネジ棒でつないで組み立てた。各押出機は内径３０ｍｍのバレルをもっており、各バレルは押出機直径の３倍の長さ（９０ｍｍ）であった。以下の記載でバレルの位置は押出機供給口からのバレルの数で示し、供給口のバレルをバレル１とする。各実施例で重量損失を用いて、押出後の材料中の残留揮発分の量を決定した。実施例中の表１〜５は実験の操作条件と原料及び生成物の特性を示す。（^*）で示したヒュームドシリカの重量パーセントは比重の値から計算した概算値である。
【００５４】
実施例１
図１に、本発明の装置及びプロセス１０を示す。図１で、Ｄ４処理ヒュームドシリカはホッパー１２に収容され、１４で計量して同方向回転噛合型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４２）１６に供給した。１４（バレル１）で充填材を加え、加工流体１８は２０（バレル１）で加えた。この加工流体は、シラノール停止ポリジメチルシロキサン、ビニル停止ジメチルメチルビニルシロキサン及びヒドロキシ末端ポリジメチルメチルビニルシロキサンの組合せであった。シリコーンポリマー２２、２４は、２つの位置２６、２８（バレル８、９）で等しい割合で加えた。ヒュームドシリカに随伴した空気と余分な揮発分はベント３０及び３２（バレル１１及び１３）を介して除去した。
【００５５】
押出機１６は、搬送ステージ３４（バレル１〜６）、分配・分散混合のための混練ステージ３６（バレル７〜１０）、脱気、脱揮のためのスクリューブッシュ３８（バレル１１〜１３）、圧力発生のための排出搬送ステージ４０（バレル１４）からなっていた。図１では、種々のステージのコンパウンディングスクリューエレメントがシャフト４２、４４に沿って装着されて示されている。
【００５６】
約２１〜３３重量％の処理ヒュームドシリカと、ビニルシリコーンと、シラノール停止ポリジメチルシロキサン１．２１部、ビニル停止ジメチルメチルビニルシロキサン１．８２部及びヒドロキシ末端ポリジメチルメチルビニルシロキサン０．１２部を（ポンドで）混合することによって調製した加工流体溶液とを用いてシリコーン組成物をコンパウンディングした。
【００５７】
このプロセスは、スクリュー速度を３５０〜５００ｒｐｍ、バレル温度を押出機全体に沿って１５０〜１７５℃とし、押出量を２０〜３５ポンド／時として実施した。押出機出口での材料の測定温度は１７０〜約２１０℃であった。
【００５８】
まず、両方のベント３０、３２で大気圧脱気して図１に示した方法を実施した。
【００５９】
材料の試料を過酸化２，４−ジクロロベンゾイルで硬化させ、機械的性質を試験した。試料の物性を測定した結果を実験１００１〜１００６として表１に示す。低振幅の振動剪断を用いて、エラストマーの複素粘度及び貯蔵弾性率を評価した。実験１００１のバレル温度は１７５℃にした。各バレルで記録された温度は約１７５℃であった。実験１００２〜１００６のバレル温度は１５０℃とした。連続するバレルで記録された温度は３５、１６６、１２８、１６１、１４９、１４８、１５３、１９７、１７０、１５０℃であった。
【００６０】
【表１】
【００６１】
表１は、充填材成分とポリマー成分の予備濃縮工程を含まない単一工程プロセスを用いて、処理ヒュームドシリカから許容できる物性を有する材料を得ることができることを示している。例えば、引張強さは、ヒュームドシリカ充填材の添加によって導入される強化効果の目安である。粘度は、後に充填材配合シリコーン組成物が触媒の存在下高温で架橋されるロールミル工程と押出工程で重要である。実験１００４、１００５、１００６は三回試験した同じ材料の実施例である。
【００６２】
実施例２
ベント３２（バレル１３）で減圧にして残留揮発分（水分、未重合モノマー及び溶媒）の除去を促進した以外は図１に示す手順を繰り返した。スクリューに一対のブリスターリング（バレル１２）を用いてベント３２（バレル１３）を分離した。ベント３２では、６８５〜７３６ｍｍＨｇ（２７〜２９インチＨｇ）の減圧にしてシリコーンポリマー組成物の脱揮を実施した。
【００６３】
操作条件、供給材料及び硬化試料の物性を表２に示す（実験１００７〜１００９）。温度は１８９℃（最初のバレル）、１５０℃（バレル２〜５）、１７５℃（バレル６〜最後）に設定した。１００７の場合連続するバレルで記録されたバレル温度は２８、１５３、１６３、１４４、１４９、１７５、１７２、１９１、１８９、１７５℃であり、１００８では２９、１６２、１５４、１５６、１５２、１７４、１７５、１９１、１９４、１７４℃であった。
【００６４】
【表２】
【００６５】
実験１００７〜１００９は、高レベルの真空を用いて組成物を押し出すと適切なレベルの残留揮発分を得ることができることを示している。
【００６６】
実施例３
図２に本発明の別の実施形態を示す。図２に示すプロセスと装置４０で、充填材−ポリマー濃縮物又は前処理シリカを用いることなくシリコーン組成物を調製した。図２で、原料ヒュームドシリカ４５、ＨＭＤＺ４６及び脱イオン水４７を、同方向回転噛合型二軸押出機５４（Ｌ／Ｄ＝４２）の最初の位置で４８、５０、５２（バレル１）にそれぞれ添加した。加工流体、処理剤、流動促進剤、及び充填材の二次処理用試薬５６を５８（バレル７）で導入し、等しい割合でビニルシリコーンポリマー６０を６２（バレル８及び９）で加えた。加工流体溶液は、シラノール停止ポリジメチルシロキサン１．２１部、ビニル停止ジメチルメチルビニルシロキサン１．８２部及びヒドロキシ末端ポリジメチルメチルビニルシロキサン０．１２部を（ポンドで）混合することによって調製した。窒素６４を充填材サイド−フィーダーホッパーの底部６６及び６８（バレル２）と７０（バレル１０）で添加して不活性雰囲気を作った。ヒュームドシリカに随伴した空気と残留揮発分は大気ベント７２と真空ベント７４を介して除去した（バレル１１、１３）。
【００６７】
この実施形態の操作条件、供給材料及び硬化試料の物性を実験１０１０〜１０１４として表３に示す。表３で、重量損失分析を用いて、押出後の材料中の残留揮発分の量を決定した。（^*）で示したヒュームドシリカの重量パーセントは比重の値から計算した概算値である。実験１０１０〜１０１１では、ヒュームドシリカサイドスタッファーホッパーの底部で窒素を挿入した。窒素は、バレル２及び１０でも、そして真空ラインの管にもバレル１３で挿入した。バレル温度は実験１０１０〜１０１１の場合押出機の全長に沿って１７５℃に設定した。１０１０の場合連続するバレルで記録されたバレル温度は２４、１６１、１２６、１７９、１７５、１７３、１７３、１８５、１８８、１７７℃であり、１０１１では２５、１７８、１４１、１７７、１７４、１７５、１８０、１８５、１７７℃であった。実験１０１２〜１０１４では約２．２５″×１．２５″の断面積を有するダイプレートアダプターを用いた。実験１０１２〜１０１４の場合バレル温度は各押出機の全長に沿って１６０℃に設定した。１０１２では連続するバレルで記録されたバレル温度は４９、１５４、１６０、１６０、１６４、１６４、１６２、１５９、１６０、１５９、１６０℃であり、１０１３では４７、１５３、１６０、１６１、１５８、１５９、１５５、１５７、１５７、１５６、１５８℃であり、１０１４では４７、１５５、１６１、１６０、１６０、１５９、１６０、１６０、１６１、１６０、１６１℃であった。
【００６８】
【表３】
【００６９】
充填材の処理が不適切であると、充填材表面上の遊離のシラノールの濃度が許容できないほど高くなる可能性があり、そうするとシリコーンポリマーとの強い水素結合相互作用が生じる。水素結合は経時的に可塑度を上昇させる。したがって、一般に可塑度の上昇は充填材処理の有効性を評価するのに使われる。３週間の期間で可塑度の１５０点の上昇は試験したポリマー／充填材比の熱加硫性シリコーン組成物では許容できると考えられる。
【００７０】
実験１０１０〜１０１４の場合、ウィリアムズ可塑度が２４時間後に若干上昇することは、このプロセスを用いたヒュームドシリカ充填材の処理が適切であったことを示している。３週間後に観察された長期の可塑度の上昇は、回分プロセス及び前処理シリカプロセスでコンパウンディングした材料で得られた上昇に匹敵していた。実験１０１０〜１０１４のシリコーン組成物はポリマー／充填材／ＨＭＤＺ／水／添加剤の比の変化で特徴付けられる。実験１０１０〜１０１４の結果は、本発明のプロセスが、充填材−ポリマー濃縮物又は前処理充填材を用いることなく熱加硫性シリコーン組成物を十分かつ良好にコンパウンディングするのに使用することができることを立証している。
【００７１】
実施例４
図３に、図２のプロセスと装置に類似しているが、押出機８２が図１及び２の１４バレルのものとは違って１０のバレルからなる（Ｌ／Ｄ＝３０）プロセスと装置を示す。
【００７２】
図３では、原料のヒュームドシリカ８４、ＨＭＤＺ８６及び水８８をそれぞれ９０、９２及び９４で押出機８２に加えた（バレル１）。流動促進剤と充填材の二次処理用試薬を含む加工流体と処理剤９６を９８（バレル２）で配合した。シリコーンポリマーは１０２でバレル３に加えた。加工流体溶液は、シラノール停止ポリジメチルシロキサン１．２１部、ビニル停止ジメチルメチルビニルシロキサン１．８２部及びヒドロキシ末端ポリジメチルメチルビニルシロキサン０．１２部を（ポンドで）混合することによって表に示す量で調製した。
【００７３】
加工する材料は１０４で大気中に脱気した。窒素１０６を１０８で真空ベント１１０（バレル９）に加えて、真空ベント１１０を介して排出される気体状混合物を希釈すると共に、可燃性ＨＭＤＺと空気との酸化反応を防ぐように不活性雰囲気を作った。
【００７４】
押出機８２は、搬送ステージ（バレル１〜バレル２）、分配と分散混合のための混練ステージ（バレル３〜バレル６）、脱気と脱揮のための搬送ステージ（バレル７〜バレル９）、及び圧力発生のための排出搬送エレメント（バレル１０）を特徴としていた。一対のブリスターリングを用いてバレル８で密封した。プロセスは、スクリュー速度４００〜５００ｒｐｍ、押出機全体に沿ったバレル温度約１６５℃を用いて押出量約１５〜２２ポンド／時で行った。押出機の出口での材料の温度は約１９０〜約２４０℃であった。
【００７５】
この実施形態の操作条件、供給材料及び硬化試料の物性を表４及び５に実験１０１５〜１０２６として示す。表４及び５で、重量損失分析を用いて押出後の材料中の残留揮発分の量を決定した。（^*）で示したヒュームドシリカの重量パーセントは比重の値から計算した概略値である。実験１０１５〜１０２６のバレル温度は、最初のバレルが１２５℃、次の７のバレルが１６５に設定した。すべての実験で記録されたバレル温度は約１６０〜約１９０℃であった。なお、表中、lb/hrはポンド／時である。
【００７６】
【表４】
【００７７】
【表５】
【００７８】
この実施例の実験１０１５〜１０２６の結果は、図３のプロセスが、原料のヒュームドシリカ充填材を単一の同方向回転噛合型二軸押出機で処理しコンパウンディングするのに適していることを示している。また、これらの結果は、このコンパウンディング法が、多段のコンパウンディング又は混合装置を要するプロセスで使用する押出機に匹敵する長さの単一押出機で完了させることができるということを示している。表４及び表５に特性を示したシリコーン組成物はポリマー／充填材／ＨＭＤＺ／水／添加剤の比が異なっている。これらの試料で観察されたウィリアムズ可塑度の上昇は、図２に示す長尺押出機を用いて調製した試料のものと同様であった。可塑度の値が経時的にあまり大きく上昇しないことは、本発明の短尺加工押出機の長さで高分子量のシリコーンポリマーにシリカを良好に処理し配合することができるということを立証している。
【００７９】
これらの実施例のコンパウンディング工程は、右巻きニュートラル混練ブロックからなるスクリューを有する同方向回転噛合型二軸押出機で行った。左巻き混練ブロックは大量の熱を発生するので適切でないであろう。左巻き混練ブロックは押出機内で材料の流れに対して直接対向するようになっている。左巻き混練ブロックは、個々のブロックのすぐ上流に位置する領域で加工する材料の滞留時間を延ばす背圧を発生すると考えられる。滞留時間が長くなると大量の摩擦熱が加工される材料に加えられる。プロセスに有利な場合適度な背圧を発生させるにはニュートラル混練ブロックを利用することができる。例えば、ニュートラル混練ブロックは、充填材をシリコーンポリマーに配合する押出機の混合セクションで、又は材料が押出機の壁に押し当てられて脱揮のシールを生成する真空口の上流で有利である。
【００８０】
深溝アンダーカット搬送エレメントは本発明の押出機の供給段階の好ましいエレメントである。これらのエレメントは外径（ＯＤ）／内径（ＩＤ）比が１．２〜２．４であるべきである。このＯＤ／ＩＤ比は約１．４〜約２．１が望ましく、約１．６〜約１．９が好ましい。深溝アンダーカット搬送エレメントは大きい体積の隙間を形成して押出機に添加する充填材の量を最大にする。本プロセスの上流段階で深溝型スクリューで充填材を圧縮すると、充填材に随伴した空気が迅速に除去され、そのため充填材をより速い速度で押出機に供給することが可能になる。
【００８１】
ブリスターリング（バックアップディスクとも呼ばれる。）を本発明のコンパウンディング装置に使用して材料の温度を過度に高めることなく圧力を発生させることができる。これらのリングは真空ベントの上流に配置して脱気ゾーンを密封し、加工する材料から低分子量の成分がストリッピングできるように真空にすることができる。
【００８２】
本発明の実施形態について説明してきたが、本発明は変形及び修正が可能であり、したがって上記実施例の個々の詳細に限定されることはない。例えば、本発明の別の実施形態では、図１、図２及び図３に示す単一の押出機によるプロセスで使用したのと同様な同方向回転噛合型二軸押出機と、異なる特性の第２の押出機とを両方とも使用する設定でプロセスを実施することができる。これらの押出機は密に結合させて直列に設置することができる。上流の押出機から出る材料は、第１の押出機の内部で発生するスクリューの回転の圧力によって下流の押出機に直接強制供給することができる。このような設定としては、上流の押出機を、充填材を加え、添加剤及び処理剤で濡らし、部分的に処理し、シリコーンポリマーの一部又は全体に分散させるサイドフィーダーとする配置を挙げることができる。充填材の分散、処理、コンパウンディング及び脱揮に下流の押出機を利用することができる。この組合せにより、供給能力、滞留時間、混合強度、動力学及び脱揮効率並びに温度制御を改善することができる。単一の押出機のプロセスの場合と同様に、この組合せプロセスは充填材−ポリマーの予備濃縮物を使用する必要がない。ヒュームドシリカはこれらの押出機内又は前の工程で処理することができる。
【００８３】
異方向回転非噛合型単軸往復又は非往復押出機及び同方向回転自己拭取り型押出機が、本発明の熱加硫性シリコーン組成物をコンパウンディングする多段押出機プロセスを提供するのに本発明の同方向回転噛合型二軸押出機と併用できる連続式装置の例である。
【００８４】
本発明は、特許請求の範囲に属するすべての置換及び変更を包含する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態を実施するための連続式シリコーン組成物コンパウンディング装置を示す概略図である。
【図２】本発明の別の実施形態のためのコンパウンディング装置を示す概略図である。
【図３】さらに別の実施形態のためのコンパウンディング装置を示す概略図である。
【符号の説明】
１０単一連続コンパウンディング装置
１４充填材添加口
１６同方向回転噛合型二軸押出機
１８加工流体
２２、２４シリコーンポリマー
３０、３２ベント
３４搬送セクション（高密度化ステージ）
３６混練セクション（コンパウンディングステージ）
３８脱揮セクション
４２、４４シャフト

Claims

充填材配合シリコーンポリマー組成物の製造方法であって、
シリコーンポリマーの添加前に、単一連続コンパウンディング装置（１０）の第１の位置で充填材を加工流体と混合し、
前記単一連続コンパウンディング装置（１０）における、前記第１の位置の下流の位置で、前記第１の位置で混合した前記充填材と前記加工流体との混合物をシリコーンポリマーと混合することを含んでなり、
前記シリコーンポリマーが下記式Ｉの繰り返し単位で表され、
前記加工流体が、前記シリコーンポリマーと異なり、かつ分子量７０００を上回る高分子量シリコーンポリマーを含まない、充填材配合シリコーンポリマー組成物の製造方法。
（前記式Ｉ中、Ｒ ^１は各々独立にＣ _１−４アルキル又はＣ _２−４アルキレンを表し、Ｒ ^２は各々独立にＣ _１−４アルキル、Ｃ _１−４ハロアルキル又はＣ _２−４アルキレンを表し、Ｒ ^３は各々独立にＨ、Ｃ _１−１０アルキル、Ｃ _２−４アルキレン、Ｃ _４−６シクロアルキル、ＯＨ又はＣ _１−４ハロアルキルを表し、ｎは１００〜２００００の整数を表す。）
前記単一連続コンパウンディング装置（１０）が同方向回転噛合型二軸押出機である、請求項１記載の製造方法。
前記単一連続コンパウンディング装置（１０）が同方向回転噛合型二軸押出機であり、前記混合物と前記シリコーンポリマーとの混合物を前記単一連続コンパウンディング装置（１０）からさらに加工するための第２の異なる押出機に排出することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記単一連続コンパウンディング装置（１０）が同方向回転噛合型二軸押出機であり、前記混合物と前記シリコーンポリマーとの混合物を前記単一連続コンパウンディング装置（１０）からさらに加工するための第２の異方向回転非噛合型二軸押出機に排出することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記単一連続コンパウンディング装置（１０）が異方向回転噛合型二軸押出機であり、前記混合物と前記シリコーンポリマーとの混合物を前記単一連続コンパウンディング装置（１０）からさらに加工するための第２の異方向回転非噛合型二軸押出機に排出することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記単一連続コンパウンディング装置（１０）が単軸押出機であり、前記混合物と前記シリコーンポリマーとの混合物を前記単一連続コンパウンディング装置（１０）からさらに加工するための第２の同方向回転噛合型二軸押出機に排出することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記単一連続コンパウンディング装置（１０）が同方向回転噛合型二軸押出機であり、前記混合物と前記シリコーンポリマーとの混合物を前記単一連続コンパウンディング装置（１０）からさらに加工するための第２の単軸往復式押出機に排出することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記単一連続コンパウンディング装置（１０）が同方向回転噛合型二軸押出機であり、前記混合物と前記シリコーンポリマーとの混合物を前記単一連続コンパウンディング装置（１０）からさらに加工するための第２の同方向回転噛合型二軸押出機に排出することを含み、前記単一連続コンパウンディング装置（１０）が前記第２の同方向回転噛合型二軸押出機より大きい外径（ＯＤ）／内径（ＩＤ）比を有する、請求項１記載の製造方法。
前記加工流体がシラノール反応性処理剤である、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がシラノール基を含有しており、前記加工流体がシラノール停止ポリジメチルシロキサン、オクタメチルシクロテトラシロキサン（Ｄ４）又はヘキサメチルジシラザン（ＨＭＤＺ）からなる処理剤である、請求項１記載の製造方法。
前記加工流体がシラノール停止ポリジメチルシロキサン、ビニル停止ジメチル−メチルビニルシロキサン及びヒドロキシ末端ポリジメチル−メチルビニルシロキサンから成る群から選択される、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がヒュームドシリカである、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がヒュームドシリカであり、該ヒュームドシリカを加圧下で前記第１の位置に強制供給する、請求項１記載の製造方法。
前記シリコーンポリマーがポリジオルガノシロキサンである、請求項１記載の製造方法。
前記第１の位置の手前に位置する１以上の充填材添加口（１４）と、該充填材添加口（１４）に結合した１以上の真空ベント（３２）とを含む単一連続コンパウンディング装置（１０）で当該方法を実施することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記充填材配合シリコーンポリマー組成物が熱加硫性シリコーンポリマーゴム組成物である、請求項１記載の製造方法。
前記充填材配合シリコーンポリマー組成物から揮発分を該充填材配合シリコーンポリマー組成物の２重量％未満のレベルまで脱気することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記充填材配合シリコーンポリマー組成物から揮発分を該充填材配合シリコーンポリマー組成物の１重量％未満のレベルまで脱気することを含む、請求項１記載の製造方法。
真空ベント口（３２）を有する１以上の脱気ゾーンを含む単一連続コンパウンディング装置（１０）で当該方法を実施することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記脱気ゾーンの圧力を１０〜３００ｍｍＨｇに調節することを含む、請求項１９記載の製造方法。
前記脱気ゾーンの圧力を２０〜１００ｍｍＨｇに調節することを含む、請求項１９記載の製造方法。
前記脱気ゾーンの圧力を３０〜８０ｍｍＨｇに調節することを含む、請求項１９記載の製造方法。
バレルを含む単一連続コンパウンディング装置（１０）で当該方法を実施することからなり、バレル温度を１５０〜２００℃に調節する、請求項１記載の製造方法。
バレルを含む単一連続コンパウンディング装置（１０）で当該方法を実施することからなり、バレル温度を１６０〜１９０℃に調節する、請求項１記載の製造方法。
バレルを含む単一連続コンパウンディング装置（１０）で当該方法を実施することからなり、バレル温度を１６５〜１８５℃に調節する、請求項１記載の製造方法。
前記充填材と前記加工流体との混合を、前記混合物と前記シリコーンポリマーとの混合の前に前記単一連続コンパウンディング装置（１０）の搬送ステージ（３４）で実施する、請求項１記載の製造方法。
前記充填材を、前記加工流体と混合する前に前記単一連続コンパウンディング装置（１０）に供給する、請求項１記載の製造方法。
前記充填材を、前記加工流体と混合するために複数の供給口で前記単一連続コンパウンディング装置（１０）に供給する、請求項１記載の製造方法。
ポリマー１００重量部当たり充填材５〜２００部で前記充填材を前記シリコーンポリマーと配合する、請求項１記載の製造方法。
ポリマー１００重量部当たり充填材１０〜１００部で前記充填材を前記シリコーンポリマーと配合する、請求項１記載の製造方法。
ポリマー１００重量部当たり充填材２０〜６０部で前記充填材を前記シリコーンポリマーと配合する、請求項１記載の製造方法。
前記充填材が表面処理シリカであり、ポリマー１００重量部当たり充填材２０〜６０部で前記充填材を前記シリコーンポリマーと配合する、請求項１記載の製造方法。
充填材１００重量部当たり流体０．１〜１００部で前記加工流体を前記充填材と配合する、請求項１記載の製造方法。
充填材１００重量部当たり流体０．５〜７５部で前記加工流体を前記充填材と配合する、請求項１記載の製造方法。
充填材１００重量部当たり流体１．０〜５０部で前記加工流体を前記充填材と配合する、請求項１記載の製造方法。
前記加工流体が処理剤と水とからなる、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がシリカであり、前記加工流体が、前記シリカ１００部に対する重量比０．１〜１００の処理剤と、前記シリカ１００部に対する重量比０．１〜１００の水とからなる、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がシリカであり、前記加工流体が、前記シリカ１００部に対する重量比０．５〜５０の処理剤と、前記シリカ１００部に対する重量比０．５〜２０の水とからなる、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がシリカであり、前記加工流体が、前記シリカ１００部に対する重量比１．０〜２０の処理剤と、前記シリカ１００部に対する重量比１．０〜１０の水とからなる、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がシリカであり、前記加工流体が処理剤／水の重量比０．０５〜５０の処理剤と水とからなる、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がシリカであり、前記加工流体が処理剤／水の重量比０．１〜２０の処理剤と水とからなる、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がシリカであり、前記加工流体が処理剤／水の重量比１〜６の処理剤と水とからなる、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がシリカであり、前記加工流体がヘキサメチルジシラザン（ＨＭＤＺ）と水とからなる、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がシリカであり、前記加工流体が、前記シリカ１００部に対して０．１〜１００重量部の量のヘキサメチルジシラザン（ＨＭＤＺ）と、前記シリカ１００部に対して０．１〜１００重量部の量の水とからなる、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がシリカであり、前記加工流体が、前記シリカ１００部に対して０．５〜５０重量部の量のヘキサメチルジシラザン（ＨＭＤＺ）と、前記シリカ１００部に対して０．５〜２０重量部の量の水とからなる、請求項１記載の製造方法。
前記充填材がシリカであり、前記加工流体が、前記シリカ１００部に対して１．０〜２０重量部の量のヘキサメチルジシラザン（ＨＭＤＺ）と、前記シリカに対して１．０〜１０重量部の量の水とからなる、請求項１記載の製造方法。
前記加工流体が可燃性である場合、さらに、前記単一連続コンパウンディング装置（１０）に不活性ガスを注入して前記加工流体と空気との酸化反応を抑制することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記加工流体が可燃性である場合、さらに、前記充填材１００部当たり２０〜８００重量部の量の不活性ガスを前記単一連続コンパウンディング装置（１０）に注入して前記加工流体と空気との酸化反応を抑制することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記加工流体が可燃性である場合、さらに、前記充填材１００部当たり５０〜６００重量部の量の不活性ガスを前記単一連続コンパウンディング装置（１０）に注入して前記加工流体と空気との酸化反応を抑制することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記加工流体が可燃性である場合、さらに、前記充填材１００部当たり１００〜４００重量部の量の不活性ガスを前記単一連続コンパウンディング装置（１０）に注入して前記加工流体と空気との酸化反応を抑制することを含む、請求項１記載の製造方法。
前記充填材が未処理シリカ原料である、請求項１記載の製造方法。
Ｒ^１が各々独立にＣＨ_３又はＣＨ＝ＣＨ_２を表し、Ｒ^２が各々独立にＣＨ_３、ＣＨ＝ＣＨ_２又はＣＨ_２ＣＨ_２ＣＦ_３を表し、Ｒ^３が各々独立にＣＨ_３、ＣＨ＝ＣＨ_２、ＯＨ又はＣＨ_２ＣＨ_２ＣＦ_３を表し、ｎが４０００〜１００００の整数を表す、請求項１記載の製造方法。