JP4902652B2 - 導電性芯鞘型複合繊維及びその製造方法 - Google Patents
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Description
鞘成分(導電層)/芯(保護層)[重量比]=10/90〜35/65 (a)
1.04≦L1/L0≦10.0 (b)
1.5≦繊度(dtex)≦20 (c)
1.8≦破断強度(cN/dtex)≦4.5 (d)
50≦破断伸度(%)≦90 (e)
100℃熱水中の収縮率≦20% (f)
鞘成分の繊維表面被覆率≧85% (g)
上記式中、L1は、複合繊維の横断面における芯成分と鞘成分との界面長さ、L0は、芯成分と同一太さの断面積を有する真円の円周長さをそれぞれ示す。
(1)上記(A)の溶融ポリマ−液と(B)の溶融ポリマ−液を合流して複合紡糸口金より溶融吐出する
(2)吐出された溶融ポリマ−流を、一旦ガラス転移点未満の温度に冷却する
(3)次いで加熱装置内を走行させて延伸熱処理する
(4)その後に油剤を付与する
(5)3000m/分以上の速度で巻き取る
(6)上記(1)〜(3)の工程を、吐出ポリマ−流及びそれが固化されて形成される糸条が最初にロ−ラ−あるいはガイドに接する以前に行う。
B:保護層
x:突起部長さ
y:突起部幅
R:繊維直径(外径)
1.8≦破断強度(cN/dtex)≦4.5 (d)
50≦破断伸度(%)≦90 (e)
100℃熱水中の収縮率≦20% (f)
0≦|φ1−φ2|≦1.1 (h)
(但し、上記式中、φ1は保護層(B)を形成する繊維形成性重合体のSP値[(cal/cm3)1/2]、φ2は導電層(A)を形成する熱可塑性重合体のSP値[(cal/cm3)1/2]を意味する。)
1.04≦L1/L0≦10.0 (b)
(但し、上記式中、L1は、複合繊維の横断面における芯成分と鞘成分との界面長さ、L0は、芯成分と同一太さの断面積を有する真円の円周長さをそれぞれ示す。)
このL1/L0比が本発明で規定する範囲内であることがなぜ必要なのかについての理論的説明は、現時点では推論の域を出ないが、恐らく複合成分の接着面積の増大によるものと推察される。
鞘成分の繊維表面被覆率≧85% (g)
上記鞘成分の繊維表面被覆率は、好ましくは90%以上であり、より好ましくは95%以上である。一方、被覆率は、通常100%以下である。
1.5≦繊度(dtex)≦20 (c)
単繊維繊度が、1.5dtex未満では紡糸工程性が不安定であるため好ましくなく、20dtexより大きい場合は、繊維物性として実使用における耐久性が得られない。好ましくは、2.0〜10dtexの範囲である。
(i)単に紡糸しただけの未延伸繊維をそのまま導電性繊維として使用する方法
(ii)紡糸した繊維を一旦ボビンに巻き取り、そしてそれを延伸する方法
(iii)吐出した繊維を第一ロ−ラ−で集束し、巻き取ることなく直ちに延伸する、いわゆる紡糸直結延伸する方法
(1)上記(A)の溶融ポリマ−液と(B)の溶融ポリマ−液を合流して複合紡糸口金より溶融吐出する
(2)吐出された溶融ポリマ−流を、一旦ガラス転移点未満の温度に冷却する
(3)次いで加熱装置内を走行させて延伸熱処理する
(4)その後に油剤を付与する
(5)3000m/分以上の速度で巻き取る
(6)上記(1)〜(3)の工程を、吐出ポリマ−流及びそれが固化されて形成される糸条が最初にロ−ラ−あるいはガイドに接する以前に行う。
1.8≦破断強度(cN/dtex)≦4.5 (d)
破断強度(DT)が、1.8cN/dtex未満の場合には、繊維が延伸不十分となり、導電層の結晶化が不十分であることから導電性が低下する。また、4.5cN/dtexを超える場合には、導電性芯鞘型複合繊維に過度の延伸が掛けられていることとなり、導電性の耐久性が得られないこととなる。このような破断強度は、上記した特殊な紡糸方法を用いることにより容易に達成される。好ましくは、2.5cN/dtex以上であり、4.0cN/dtex以下である。なお、破断強度を下げるためには、巻取速度を下げればよい。
50≦破断伸度(%)≦90 (e)
破断伸度(DE)が50%未満の場合には、繊維は過度の延伸が行われたことを意味し、導電層が切断され易いという問題点を有している。また破断伸度が90%を超える場合にも、導電性繊維は十分に延伸されていないことを意味し、繊維物性が得られないことはもちろんのこと、導電性についても満足できるものとはならない。このような破断伸度についても、上記したような特殊な紡糸方法を用いることにより容易に達成できる。破断伸度は、好ましくは、60〜80%の範囲である。破断伸度を下げるためには巻取速度を上げればよい。
100℃熱水中の収縮率≦20% (f)
沸水収縮率(Wsr)が20%以下であることにより、寸法安定性に優れ、導電層が切断されにくいこととなる。好ましくは15%以下である。しかしながら、あまりに低いと後工程において導電層が切断し易いことから3%以上が好ましい。このような沸水収縮率は、上記したような紡糸方法を用い、加熱帯域の長さ及び温度を調節することにより達成される。すなわち、加熱帯域の長さを長くしたり、また加熱帯域の温度を高めることにより、熱処理がより進行し、沸水収縮率は低下する。
電圧電流計法により、平行クリップ電極にセットされた導電性繊維(単繊維)試料に、直流電圧25〜500Vを印可し、その電圧とその時の試料に流れる電流値からオ−ムの法則により求めた。また、本発明で規定される電気抵抗値は100V印可時で求めたものである。
初荷重1mg/デニ−ル下で試料に50cm間隔の印をつけ、次いで試料を98℃の熱水中に5mg/デニ−ルの荷重下30分間放置し、その後取り出して1mg/デニ−ル荷重下で印の間隔L′cmを測定し次式により算出した。
Wsr(%)=〔(50−L′)/50〕×100
JIS L1013に準ずる。繊維長10cm、伸長速度100%/分、常温で測定。
導電性繊維の筒編地を200回連続洗濯後に、導電性繊維の破断強度及び電気抵抗値を測定した。
A:強度保持率95%以上、電気抵抗値の変化率1以下
B:強度保持率90%以上95%未満、電気抵抗値の変化率1以上2以下
C:強度保持率70%以上90%未満、電気抵抗値変化率2以上3以下
D:強度保持率70%未満、電気抵抗値変化率3以上
強度保持率={(処理前破断強度−処理後破断強度)/処理前破断強度}×100}
電気抵抗値の変化率=|log(R1/R0)|
R0は0HL(洗濯未処理)の糸抵抗値(Ω/cm・f)、R1は200HL後(洗濯200回後)の糸抵抗値(Ω/cm・f)
SP値=ρΣG/Mにより計算した値。
G:原子及び原子団の凝集エネルギ−定数
M:構造単位の分子量
繊維横断面の電子顕微鏡写真(×2000倍)から任意の10個の繊維横断面を選び、その平均値を求める。
導電ポリマ−層(A)は鞘成分として、導電性カ−ボンブラック微粒子を25重量%含有したポリブチレンテレフタレ−ト(PBT:融点225℃)を用い、保護ポリマ−層(B)は芯成分として平均粒子径0.4μmの酸化チタンを0.5重量%含有するポリエチレンテレフタレ−ト(PET:融点255℃)を用い、複合比率(鞘/芯)18/82(重量%)、図1に示すような突起部が鞘成分から繊維中心部に向けて2個存在しており、繊維表面の全てが導電層により覆われている芯鞘型断面で複合紡糸し、8本の芯鞘型複合フィラメントの集合体からなり、その合計繊度が22dtexの導電性複合マルチフィラメントを得た。1本の導電性芯鞘型複合繊維の繊度は2.8dtexであった。
導電ポリマ−層(A)及び保護ポリマ−層(B)として、表1の実施例2〜4に示すものを使用し、カ−ボンブラック添加量及び微粒子添加量を表1の実施例2〜4に示す添加量とし、それぞれ芯と鞘を形成するようにした以外は実施例1と同様に繊維化して導電性複合フィラメントを作成し、そして得られた繊維を性能評価に供した。その結果、得られた導電繊維及びこれを用いた織物評価ともに良好であった。得られた結果を表2に示す。なお、得られた導電性芯鞘型複合繊維の単繊維繊度は2.8dtexであった。表1におけるNy6はナイロン6を表し、Ny66はナイロン6.6を表す。
図2、図3及び図4に示す断面形状を形成するための紡糸口金部品をそれぞれ使用する以外はそれぞれ実施例1と同様に実施し、導電性複合フィラメントを得た。耐酸性及び電気性能も良好であった。評価結果を表2に示す。なお、実施例6及び7において、導電層(A)の繊維表面被覆率は92%で、単繊維繊度は2.8dtexであった。
実施例1において、導電ポリマ−層(A)は鞘成分として、導電性カ−ボンブラック微粒子を35重量%含有した半芳香族ポリアミド(PA9MT:ジアミン成分が1,9−ノナンジアミンと2−メチル−1,8−オクタンジアミンのモル比1:1の混合物、ジカルボン酸成分がテレフタル酸。SP値:11.5)を用い、保護ポリマ−層(B)は芯成分として平均粒子径0.4μmの酸化チタンを0.5重量%含有するポリエチレンテレフタレ−トを用いた。複合比率(鞘/芯)18/82(重量%)、図1に示すような突起部が鞘成分から繊維中心部に向けて2個存在している芯鞘型断面で、実施例1と同様に複合紡糸し、8本の芯鞘型複合フィラメントの集合体からなり、その合計繊度が22dtexの導電性複合マルチフィラメントを得た。1本の導電性芯鞘型複合繊維の繊度は2.8dtexであった。得られた導電性マルチフィラメトを実施例1と同様に織物に加工した。この導電性芯鞘型複合繊維及び織物の性能を表1に示す。この導電性芯鞘型複合繊維の場合も、繊維表面が全て導電層により覆われていた。
導電層(A)と保護ポリマ−層(B)とがそれぞれ鞘と芯を形成し、図5に示すような横断面(すなわち突起部が存在していない断面形状)を形成するための紡糸口金部品を使用した以外は実施例1と同様に繊維化して性能評価に供した。その結果、得られた導電繊維及びこれを用いた織物評価ともに本発明の繊維に比べて性能が低かった。特に、耐久性の点で本発明品よりもかなり劣るものであった。得られた結果を表2に示す。なお、得られた導電性繊維の単繊維繊度は2.8dtexであった。
Claims (9)
- 導電性カ−ボンブラック微粒子を含有する熱可塑性重合体(A)からなる導電層が鞘成分を構成し、繊維形成性熱可塑性重合体(B)からなる保護層が芯成分を構成する導電性芯鞘型複合繊維であって、下記(a)〜(g)の条件のいずれをも満足することを特徴とする導電性芯鞘型複合繊維。
鞘成分(導電層)/芯成分(保護層)[重量比]=10/90〜35/65 (a)
1.04≦L1/L0≦10.0 (b)
1.5≦繊度(dtex)≦20 (c)
1.8≦破断強度(cN/dtex)≦4.5 (d)
50≦破断伸度(%)≦90 (e)
100℃熱水中の収縮率≦20% (f)
鞘成分の繊維表面被覆率≧85% (g)
上記式中、L1は、複合繊維の横断面における芯成分と鞘成分との界面長さ、L0は、芯成分と同一太さの断面積を有する真円の円周長さをそれぞれ示す。 - 導電層が、繊維横断面の中心部に向かって突出する突起部を2〜4個有している請求項1記載の導電性芯鞘型複合繊維。
- 導電層が、繊維横断面の中心部に向かって突出する突起部を10〜50個有している請求項1記載の導電性芯鞘型複合繊維。
- 導電層を構成する熱可塑性重合体(A)が融点200℃以上のポリエステル系ポリマ−で、保護層を構成する熱可塑性重合体(B)が融点210℃以上のポリエステル系ポリマ−であり、導電層を構成するポリエステル系ポリマ−と保護層を構成するポリエステル系ポリマ−のSP値[(cal/cm3)1/2]の差が1.1以下である請求項1〜3のいずれかに記載の導電性芯鞘型複合繊維。
- 導電層を構成する熱可塑性重合体(A)がポリブチレンテレフタレ−ト系ポリエステルであり、保護層を構成する熱可塑性重合体(B)がポリエチレンテレフタレ−ト系ポリエステルである請求項4に記載の導電性芯鞘型複合繊維。
- 導電層を構成する熱可塑性重合体(A)がナイロン−6系ポリアミドであり、保護層を構成する熱可塑性重合体(B)がナイロン−66系ポリアミドである請求項1〜3のいずれかに記載の導電性芯鞘型複合繊維。
- 請求項1〜6のいずれかに記載の導電性芯鞘型複合繊維を3〜10本束ねたマルチフィラメントであって、該マルチフィラメントの合計繊度が10〜40dtexであるマルチフィラメント。
- 請求項1〜6のいずれかに記載の導電性芯鞘型複合繊維を経糸又は緯糸の一部として用いられた織物からなる防塵衣であって、前記導電性芯鞘型複合繊維が織物の経方向又は緯方向に間隔をおいて打ち込まれている防塵衣。
- 導電性カ−ボンブラック微粒子を含有する熱可塑性重合体(A)からなる導電層が鞘成分を構成し、繊維形成性熱可塑性重合体(B)からなる保護層が芯成分を構成し、(A)と(B)の合計重量に対する(A)の割合が10〜35重量%であり、複合繊維の横断面における芯成分と鞘成分との界面長さL1と芯成分と同一太さの断面積を有する真円の円周長さL0との比L1/L0が1.04〜10.0を満足し、かつ鞘成分の繊維表面被覆率が85%以上である導電性芯鞘型複合繊維を製造する方法において、以下の(1)〜(5)をその順序で行い、かつ下記(6)を満足するように行うことを特徴とする導電性芯鞘型複合繊維の製造方法。
(1)上記(A)の溶融ポリマ−液と(B)の溶融ポリマ−液を合流して複合紡糸口金より溶融吐出する
(2)吐出された溶融ポリマ−流を、一旦ガラス転移点未満の温度に冷却する
(3)次いで加熱装置内を走行させて延伸熱処理する
(4)その後に油剤を付与する
(5)3000m/分以上の速度で巻き取る
(6)上記(1)〜(3)の工程を、吐出ポリマ−流及びそれが固化されて形成される糸条が最初にロ−ラ−あるいはガイドに接する以前に行う。
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