JP4484105B2 - 金属ガラス積層体からなる金型成形体、及びその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、表面に精密な凹凸形状や鏡面を有するプレス成形体、特に強度、耐食性、耐摩耗性、電気化学的性質等の機能に優れた金属ガラス層を基材表面に積層した部材を用いたプレス成形体に関する。

１９６０年代に開発されたＦｅ−Ｐ−Ｃ系の非晶質合金以降、多くのアモルファス合金が製造され、例えば（Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ）−Ｐ−Ｂ系、（Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ）−Ｓｉ−Ｂ系非晶質合金、（Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ）−Ｍ（Ｚｒ，Ｈｆ，Ｎｂ）系非晶質合金、（Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ）−Ｍ（Ｚｒ，Ｈｆ，Ｎｂ）−Ｂ系非晶質合金などが知られている。これらは磁性を有しているので、非晶質磁性材料としての応用が期待されてきた。

しかしながら、従来のアモルファス合金は何れも過冷却液体領域の温度幅が非常に狭いため、単ロール法と呼ばれる方法などにより１０^５Ｋ／ｓレベルの冷却速度で急冷しなければ非結晶質が形成できず、上記の単ロール法などで急冷して製造されたものは厚さが５０μｍ以下程度の薄帯状のもので、バルク形状の非晶質固体を得ることはできなかった。また、この薄帯を粉砕し、焼結することにより得られた焼結体は多孔質であり、熱サイクル、衝撃に対して不安定で結晶化が進むという問題があるため、過酷な条件下で使用される耐食、耐磨耗などの表面ライニング材、バルク部品としては使用できない。

これに対して、近年、過冷却液体状態の温度幅が比較的広く、金属融体を０．１〜１００Ｋ／ｓ程度のゆっくりとした冷却速度で冷却しても、過冷却液体状態を経過してガラス相に凝固する合金が見い出され、これらは金属ガラスあるいはガラス合金（glassy alloy）と呼ばれて、従来のアモルファス合金とは区別されている。金属ガラスは、（１）３元系以上の金属ガラスからなる合金で、且つ（２）広い過冷却温度域を有する合金と定義されており、耐食性、耐摩耗性等に極めて高い性能を有し、より緩慢な冷却によって非晶質固体が得られるなどの特徴を有する。金属ガラス合金はアモルファス金属の一つとして考えられているが、最近ではナノクリスタルの集合体との見方もされている。

金属ガラスは、加熱時に、結晶化前に明瞭なガラス遷移と広い過冷却液体領域を示す。
すなわち、金属ガラスをＤＳＣ（示差走査熱量計）を用いてその熱的挙動を調べると、温度上昇にともない、ガラス転移温度（Ｔｇ）を開始点としてブロードな広い吸熱温度領域が現れ、結晶化開始温度（Ｔｘ）でシャープな発熱ピークに転ずる。そしてさらに加熱すると、融点（Ｔｍ）で吸熱ピークが現れる。金属ガラスの種類によって、各温度は異なる。ＴｇとＴｘの間の温度領域△Ｔｘ＝Ｔｘ−Ｔｇが過冷却液体領域であり、△Ｔｘが１０〜１３０Ｋと非常に大きいことが金属ガラスの一つの特徴である。△Ｔｘが大きい程、結晶化に対する過冷却液体状態の安定性が高いことを意味する。

過冷却液体が安定化するための組成に関しては、（１）３成分以上の多元系であること、（２）主要３成分の原子径が互いに１２％以上異なっていること、及び（３）主要３成分の混合熱が互いに負の値を有していること、が経験則として知られている（ガラス合金の発展経緯と合金系：機能材料、ｖｏｌ．２２，Ｎｏ．６，ｐ．５−９（２００２））。

金属ガラスとしては、１９８８年〜１９９１年にかけて、Ｌｎ−Ａｌ−ＴＭ、Ｍｇ−Ｌｎ−ＴＭ、Ｚｒ−Ａｌ−ＴＭ（ここで、Ｌｎは希土類元素、ＴＭは遷移金属を示す）系等が見出されたのをはじめとして、最近までに数多くの組成が報告されている。
例えば、特許文献１には、過冷却液体領域の温度幅が広く、加工性に優れる非晶質合金として、Ｘ_ａＭ_ｂＡｌ_ｃ（Ｘ：Ｚｒ，Ｈｆ、Ｍ：Ｎｉ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｍｎ、２５≦ａ≦８５、５≦ｂ≦７０、０≦ｃ≦３５）が記載されている。

また、特許文献２には、ＰｄとＰｔとを必須元素とする金属ガラスが塩化ナトリウムなどの水溶液の電解電極材料として好適であることが報告されている。
また、特許文献３には水の電解用電極に適した金属ガラス材料として、Ｎｉ_７２−Ｃｏ_{（８−ｘ）}−Ｍｏ_ｘ−Ｚ_２０（ｘ＝０、２、４又は６原子％、Ｚ＝メタロイド元素）が記載されている。

金属ガラスは従来のアモルファス合金に比べても硬度、強度、耐熱性、エロージョンやコロージョンなどに対する耐食性などに優れ、また、過冷却液体領域では変形抵抗が著しく低下して粘性流動体となるので、加工性にも優れる。
よって、金属ガラスのバルク材を作製してこれを過冷却液体状態で成形加工することが考えられるが、バルク材のサイズが大きくなると冷却に時間を要し、冷却速度が遅くなるため、結晶化させずに大きなバルク材料を得ることは難しい。
これに対し、金属ガラスを任意のサイズの基材上に積層でき、金属ガラス層表面に所望の形状を容易に加工成形することができれば、基材のサイズが制限されることなく金属ガラスの機能性を付与できる。また、積層体の基材に軽量素材や汎用材料を用いれば、軽量化や材料コストの低減化を図ることができる。

金属ガラスを基材表面に被覆する方法としては、スパッタリングなどの物理的蒸着法が一般的に行われている。
しかしながら、この方法では金属ガラス薄膜しか形成できず、その後の加工に十分な膜厚が得られない。また、大面積化も困難である。
また、鍍金などの湿式系では析出条件が難しく、組成が安定しないという問題がある。
特許文献４には、板状金属ガラス（厚み１ｍｍ）を他の金属板と重ね合わせた後、過冷却液体状態で押圧することにより両者を接合する方法が記載されているが、このような方法で強固に接合するには新生面の生成が必要であり、両方の板状部材の変形は避けられない。また、前記のように非常に大きな金属ガラスのバルク材を結晶化させずに得ることは難しく、大面積化には向いていない。

特開平３−１５８４４６号公報 特開平９−２７９３１８号公報 米国特許第５４２９７２５号明細書 特開平１１−３３７４６号公報

本発明は前記背景技術に鑑みなされたものであり、その目的は、基材表面にアモルファス相の金属ガラスを積層した積層体であって、金属ガラス表面に精密な凹凸や鏡面を有するプレス成形体、ならびにその簡便な製造方法を提供することである。

前記課題を解決するために本発明者らが鋭意検討を行った結果、アモルファス相の金属ガラス粉末を基材表面に過冷却液体状態で溶射することにより得られた積層体が、アモルファス相からなる金属ガラス層を強固かつ厚膜に積層した積層体を形成していること、この積層体の金属ガラス層表面を過冷却液体領域で金型プレス加工することにより、金型の形状を金属ガラス表面に良好に転写できることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明にかかるプレス成形体は、基材表面にアモルファス相の金属ガラス溶射皮膜層が積層され、前記金属ガラス溶射皮膜層表面には金型によるプレス加工で形成された凹凸形状及び／又は鏡面を呈する平滑面を有することを特徴とする。
本発明のプレス成形体において、金属ガラス溶射皮膜層の肉薄部における厚みが０．１ｍｍ以上であることが好適である。

また、本発明のプレス成形体において、金属ガラスが鉄基を３０〜８０原子％含むことが好適である。
また、本発明のプレス成形体において、基材の比重を３．０以下とすることができる。
本発明にかかるプレス成形体の製造方法は、
アモルファス相の金属ガラス粉末を、溶射により、過冷却液体状態で基材表面に衝突させて凝固及び積層して、基材表面にアモルファス相の金属ガラス溶射皮膜層を積層する工程と、
前記金属ガラス溶射皮膜層の表面に、過冷却液体領域で金型によりプレス加工して、金型の形状を該金属ガラス溶射皮膜層表面に転写する工程と、
を備えることを特徴とする。

本発明の方法において、溶射が高速フレーム溶射であることが好適である。
また、本発明の方法において、基材表面に金属ガラス溶射皮膜層を積層する工程で金属ガラス溶射皮膜層の厚みを０．１ｍｍ以上とすることが好適である。
また、本発明の方法において、転写後の金属ガラス溶射皮膜層の厚みを肉薄部で０．１ｍｍ以上とすることが好適である。

本発明によれば、アモルファス相の金属ガラス溶射皮膜層を基材上に積層して積層体とし、金属ガラス溶射皮膜層表面に過冷却液体領域でプレス加工して転写することにより、所望の形状が金属ガラス表面に形成され、基材に金属ガラスの機能性が付与された成形体を得ることができる。また、積層体の基材に軽量素材や汎用材料を用いれば、軽量化や材料コストの低減化を図ることができる。また、アモルファス相の金属ガラス粉末を基材上に過冷却液体状態で溶射することによりアモルファス相の金属ガラス溶射皮膜層を容易且つ強固に厚膜に積層でき、大面積化も可能である。

図１には、本発明にかかるプレス成形体（以下単に成形体ということがある）の一例として、表面に凹凸形状を有する成形体１０が示されている。
図１の成形体１０においては、基材１２の表面に金属ガラス層１４が積層されており、該金属ガラス層１４の表面には凹凸形状１６が形成されている。
また、本発明のプレス成形体は、図２に示すように、基材１２の両面に所定の凹凸形状１６ａ、１６ｂをそれぞれ有する金属ガラス層１４ａ、１４ｂが形成されていてもよい。
本発明の成形体においては、金属ガラス層は基材表面の一部または全部に積層することができる。また、その表面形状は表面によって任意に形成することができる。

金属ガラスは、広い過冷却液体領域を有し、かつ過冷却液体状態では非常に粘性が低いという特徴を有している。従って、金属ガラスをこのような温度領域で金型によりプレス加工することにより、精密な凹凸形状をその表面に良好に転写することができる。
本発明においては、基材表面に金属ガラス層を形成して積層体とした後、前記金属ガラス層の表面に、過冷却液体領域で金型によりプレス加工し、金型の形状を転写して成形体を得る。

例えば、図１の成形体１０は、図３に示すように、
（ｉ）基材１２の表面に金属ガラス層１４を形成して積層体１８を作製する工程と、
（ｉｉ）積層体１８の金属ガラス層１４の表面に、過冷却液体状態で、所定形状の金型２０を用いてプレス加工して金型２０の形状を転写し、金属ガラス層１４の表面に目的とする凹凸形状１６を形成する工程
により、得ることができる。
また、図２のような成形体１０も、図４に示すように、
（ｉ）基材１２の両面に金属ガラス層１４ａ、１４ｂをそれぞれ形成して積層体１８を作製する工程と、
（ｉｉ）積層体１８の金属ガラス層１４ａ、１４ｂの表面に、過冷却液体状態で、両側からそれぞれ所定形状の金型２０ａ、２０ｂをプレス加工して金型２０ａ、２０ｂの形状を転写し、金属ガラス層１４ａ、１４ｂの表面に目的とする凹凸形状１６ａ、１６ｂを形成する工程
により、得ることができる。

このような方法は、金属ガラス層が基材の全面に積層されている場合でも同様であり、適当な金型を用いて転写することにより、金属ガラス層表面に目的の形状を形成することができる。
なお、金型として高度な平滑面を有するものを用いてこれを転写すれば、鏡面加工することができる。また、凹凸形状と平滑面とを兼ね備えた金型も使用できる。
本発明のプレス成形体の金属ガラス層は、耐食性などの観点からは、肉薄部での膜厚が０．１ｍｍ以上であることが好適である。

プレス加工には、公知の方法を用いることができるが、本発明においては、プレス加工される金属ガラス層を過冷却液体状態とすることが必要である。これは、金属ガラス層（あるいは積層体）に熱を供給することにより、金属ガラス層を過冷却液体状態とすることができる。あるいは、金型から金属ガラス層に熱を供給してもよい。また、その両者を組み合わせることもできる。
なお、本発明においては、特に問題のない限り、加熱処理やプレス処理などその他の公知の工程を必要に応じて組み入れることができる。

本発明においては、△Ｔｘ＝Ｔｘ−Ｔｇ（ただしＴｘは結晶化開始温度、Ｔｇはガラス遷移温度を示す）の式で表される過冷却液体領域の温度間隔△Ｔｘが２０Ｋ以上である金属ガラスが好適に用いられる。このような金属ガラスとしては、メタル−メタロイド系金属ガラス合金、メタル−メタル系金属ガラス合金、ハード磁性系金属ガラス合金などが挙げられる。
メタル−メタロイド系金属ガラス合金は、ΔＴｘが３５Ｋ以上、組成によっては４０〜５０Ｋ以上という大きな温度間隔を有していることが知られている。金属元素としてＦｅを含有するものでは、例えばＦｅ以外の他の金属元素と半金属元素（メタロイド元素）とを含有してなり、金属元素としてＡｌ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｎのうちの１種または２種以上を含有し、半金属元素として、Ｐ、Ｃ、Ｂ、Ｇｅ、Ｓｉのうちの１種または２種以上を含有するなどが挙げられる。
メタル−メタル系金属ガラス合金の例としては、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉのうちの１種又は２種以上の元素を主成分とし、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｖのうちの１種又は２種以上の元素とＢを含むものが挙げられる。
△Ｔｘが大きい程、過冷却液体状態が安定であり、積層や転写における制御が容易になるので、本発明においては△Ｔｘが２０Ｋ以上、さらには４０Ｋ以上の金属ガラスであることが好ましい。

本発明においては、金属ガラスが複数の元素（３金属元素以上）から構成され、その主成分が少なくともＦｅ基、Ｃｏ基、Ｎｉ基、Ｔｉ基、Ｚｒ基、Ｍｇ基、Ｃｕ基、Ｐｄ基のいずれかひとつを３０〜８０質量％の範囲で含有することが好適である。さらに、VIａ族元素（Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ）を１０〜４０質量％、IVｂ族元素（Ｃ，Ｓｉ，Ｇｅ，Ｓｎ）を１〜１０質量％の範囲で各グループから少なくとも１種類以上の金属を組み合わせてもよい。また、鉄族元素、およびこれらに目的に応じて、Ｃａ，Ｂ，Ａｌ，Ｎｂ，Ｎ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｐなどの元素が１０％以内の範囲で添加される。これらの条件により、高いガラス形成能を有することになる。

また、特に、金属ガラスの成分が、少なくともＦｅ基を含有することで耐食性は飛躍的に向上する。Ｆｅ基が３０質量％以下では耐食性が十分に得られず、また、８０質量％以上では金属ガラスの形成は困難である。
好ましい組成として、例えば、Ｆｅ_４３Ｃｒ_１６Ｍｏ_１６Ｃ_１５Ｂ_１０（以下、下付き数字は全てａｔ％を示す）、Ｆｅ_７５Ｍｏ_４Ｐ_１２Ｃ_４Ｂ_４Ｓｉ_１、Ｆｅ_５２Ｃｏ_２０Ｂ_２０Ｓｉ_４Ｎｂ_４等の鉄基金属ガラスが挙げられる。

次に、金属ガラス層の積層について、説明する。
金属ガラス層を基材表面に積層するにあたっては、後のプレス加工による転写の際に、所望の凹凸形状や鏡面仕上げを得るに十分な厚みを形成することが必要である。積層体における金属ガラス層の厚み（転写前の金属ガラス層の厚み）は、転写する形状の幅、深さ、密度などのパターンや目的に応じて適宜決定すればよいが、例えば、肉薄部における金属ガラス層の厚みを０．１ｍｍ以上としたい場合には、少なくとも０．１ｍｍは必要であり、好ましくは１ｍｍ以上とすることが望ましい。積層体における金属ガラス層の厚みの上限は特に制限されるものではないが、厚くなりすぎると不経済であり、通常は５ｍｍ以下である。

本発明の成形体において、金属ガラス層中に気孔が多い場合や結晶相が含まれる場合には、金属ガラスが有する優れた性能が損なわれる。よって、金属ガラス層を基材上に積層する際には、緻密で均一なアモルファス相として積層することが望ましい。また、金属ガラス層と基材１２とが強固に接合されて積層することも重要である。
金属ガラス層を基材上に積層する方法として、溶射が好適に使用できる。金属ガラス粒子を溶射によって過冷却状態で基材表面に衝突させることにより、金属ガラスの均一なアモルファス相の溶射皮膜を基材上に強固に形成することができる。

アモルファス固体状態にある金属ガラスを加熱した場合、Ｔｇ以下の温度ではアモルファス固体状態のままであるが、Ｔｇ〜Ｔｘでは過冷却液体状態、Ｔｘ〜Ｔｍでは結晶固体状態、Ｔｍ以上では液体となる。
過冷却液体領域では、金属ガラスは粘性流動を示し、粘性が低い。このため、過冷却液体状態にある金属ガラスが基材表面に衝突すると、瞬時に薄く潰れて基材表面に広がり、厚みが非常に薄い良好なスプラットを形成することができる。そして、このようなスプラットの堆積により、気孔が非常に少ない緻密な膜を形成することができる。

また、スプラットは過冷却液体状態から冷却されるので、結晶相を生成せず、アモルファス相のみが得られる。すなわち、アモルファス固体状態と過冷却液体状態とは可逆的であるため、過冷却液体状態にある金属ガラスを冷却すれば、冷却速度によらずアモルファス固体状態の金属ガラスを得ることができる。これに対し、過冷却液体状態と結晶固体状態とは不可逆であるため、結晶固体状態の金属ガラスをそのまま室温まで冷却しても、結晶固体状態のままであり、Ｔｍ以上で融解して液体状態にある金属ガラスを冷却した場合には、冷却速度によっては結晶相が生成してしまう。

さらに、大気中での溶射の場合、材料を溶融状態で衝突させる従来の溶射方法では、溶射材料の酸化物が皮膜中に含まれてしまい、皮膜の特性に悪影響を及ぼすが、本発明では過冷却液体状態で衝突させるので、大気中で溶射したとしても酸化の影響がほとんどない。
従って、本発明の方法によれば、均一な金属ガラスのアモルファス固体相からなり、且つ気孔がほとんどない緻密な金属皮膜を溶射により得ることができる。
金属ガラス皮膜中の気孔は非常に少なく（気孔率は１０容積％以下、好ましくは２容積％以下）、また、気孔径も皮膜の膜厚よりもごく小さく、皮膜を貫通するような連続気孔は存在しない。

金属と基材との接合は圧接、溶接などの方法がとられ、界面における両者の組織の親和性が密着強度、はがれなどの耐久性に大きな影響を与える。また両者の間には材料特有の熱膨張係数が存在するため膨張係数のマッチングが重要である。金属ガラスは、その組織構造から金属に比べ熱膨張係数は低く、柔軟性に富み、界面形成能にも優れている。

溶射は、めっきや蒸着などに比べて厚い皮膜（１００μｍ以上）を得ることが可能であるが、一般に金属の溶射皮膜では気孔が多く、そのため基材の耐食性を高める目的で耐食性の金属を溶射したとしても、十分な耐食性が得られない。しかし、金属ガラスを原料とする溶射では、過酷な腐食環境での使用にも長期にわたって耐える緻密な高耐食性皮膜の形成が可能である。

溶射方法としては、大気圧プラズマ溶射、減圧プラズマ溶射、フレーム溶射、高速フレーム溶射（ＨＶＯＦ）、アーク溶射などがあるが、高速フレーム溶射が高密度膜を得る上で特に優れている。また、高速フレーム溶射は大気中で行うことができ、大面積の溶射が可能である。
図５は、高速フレーム溶射（ＨＶＯＦ）装置の一例の概略図である。同図に示すように、ＨＶＯＦ装置は溶射ガン３０を備え、該溶射ガン３０の基部（図中左方）から燃料パイプ３２及び酸素パイプ３４を介してそれぞれ燃料及び酸素が供給され、溶射ガン３０のフレーム端（図中右方）には高速の燃焼炎（ガスフレーム）３６が形成される。そして、この溶射ガン３０のフレーム端に近接して溶射材料供給パイプ３８が設けられ、該パイプ３８から溶射材料粉末が搬送ガス（Ｎ_２ガスなど）により圧送供給される。

そして、パイプ３８により供給された溶射材料粉末粒子は、ガスフレーム３６中で加熱及び加速される。この加速粒子（溶射粒子）４０は高速で基材４２の表面に衝突し、基材表面で急速に冷却されて凝固し、偏平なスプラットを形成する。このようなスプラットの堆積により、溶射皮膜４４が形成される。
燃料としては、灯油、アセチレン、水素、プロパン、プロピレン等を用いることができる。
溶射粉末の粒径は、特に問題のない限り制限されないが、１０〜８０μｍ、さらには２０〜５０μｍが好適に使用できる。

本発明においては、あらかじめ原料を金属ガラスの状態（アモルファス）にする。原料は基本的に粒状あるいは粉体状が好ましいが、これに限定されるものではない。作成方法としてはアトマイズ法、ケミカルアロイング法、メカニカルアロイング法などがあるが、生産性を考慮すればアトマイズ法が好ましい。

このような方法により金属、合金、セラミック、樹脂などの材料表面に金属ガラスを溶射し、緻密な金属ガラスのアモルファス皮膜を形成することができる。特に銅、ステンレスなどの耐熱性、熱容量、熱伝導の高い金属材料には好適に溶射できる。
また、比重が小さな素材として、例えば比重が３．０以下であるアルミニウムやマグネシウム、それらの合金なども使用できる。
本発明において、基材のサイズや形状は任意であり特に制限されない。溶射による積層では、圧延によって接合する場合のような基材の変形がないので、用いた基材の形状はそのままプレス成形体においても維持することができる。
また、アルミニウムなどの基材との積層体では、従来困難であった軽量化や低価格化が可能である。

金属ガラス溶射皮膜は均一の膜厚に形成してもよいし、必要に応じて傾斜膜とすることもできる。
溶射皮膜の表面は、スプラットの堆積により微視的には平滑面ではないが、上述のように、過冷却液体状態で転写することにより容易に平滑面とすることができる。

本発明のプレス成形体は、所望のサイズや形状のものとすることができ、金属ガラス層により優れた機能性が発揮できるので、各種分野における機能性部品として有用である。例えば、燃料電池のバイポーラプレート（セパレータ）や、水電解用や有機合成用などの電極、ポリゴンミラーやグレーティング（回折格子）などの光学部品等、各種バルク部品が挙げられる。

燃料電池用バイポーラプレートの両面には、通常、燃料である水素と酸素（空気）がイオン交換膜の全面にわたって一様に接触して流れるように、ガス流路となる溝が彫られている。通常、溝の深さは０．５ｍｍ程度、その幅は１〜数ｍｍ程度である。バイポーラプレートには、一般にカーボン材料が用いられており、このような加工は通常ＮＣ工作機械によるもので、時間とコストが非常にかかるものとなっている。また、燃料電池の軽量化も重要な課題の一つである。
本発明によれば、このような溝が転写により容易に形成でき、また、軽量化の問題も解決できる。また、バイポーラプレートには、電気伝導性がよいこと、厳しい腐食環境に耐えること、サイズ変化が小さく精密加工に適していることなども要求されるが、本発明の成形体はこのような点も十分満足することができる。

また、塩化ナトリウム水溶液をはじめとする各種水溶液の電解用電極や、有機合成用電極などにおいは、電解効率や耐食性が要求される。特許文献２には、ＰｄとＰｔとを必須元素とする金属ガラスが、電極材料として好適であることが報告されているが、Ｐｔなどの貴金属は非常に高価であり、その使用量を低減することが望まれる。
よって、このような電極において本発明のプレス成形体を用いれば、金属ガラスの使用量が低減できる。また、金属ガラス層に凹凸を形成すれば表面積が増大し、電極の小型化にも寄与できる。

また、ポリゴンミラーをはじめとする各種光学部品においても軽量化が求められており、本発明のように基材表面に金属ガラスを積層し、それをプレス加工して表面に鏡面や精密な凹凸を転写すれば、軽量化可能である。また、金属ガラス層は、強度や耐摩耗性などにも優れるので、このような点でも有利である。

組成がＦｅ_４３Ｃｒ_１６Ｖ_１６Ｃ_１５Ｂ_１０である金属ガラスの水アトマイズ粉（粒径３２〜５３μｍ、アモルファス）を高速フレーム溶射装置（ＴＡＦＡ社製 ＪＰ−５０００）を用いて溶射した。
なお、原料であるＦｅ_４３Ｃｒ_１６Ｖ_１６Ｃ_１５Ｂ_１０金属ガラス粉末をＤＳＣ（示差走査熱量計）で測定したところ、ガラス転移温度（Ｔｇ）は６４６．６℃、結晶化開始温度（Ｔｘ）は６９４．８℃、融点（Ｔｍ）は約１０９４．８℃であった。
また、溶射基材としてはＳＵＳ３０４を用いた。
粉末搬送ガスはＮ_２、燃料は灯油、溶射距離（溶射ガンの先端から基材表面までの距離）は２００ｍｍであった。

基材表面への溶射開始直後に遮断板により基材表面へのガスフレーム及び溶射粒子を遮断して、スプラット堆積前の個々のスプラットの形状を調べたところ、スプラットは飛び散ることなく極めて薄く扁平に潰れて広がっていた。
そして、遮断板を用いずに連続的に溶射を行った場合には、溶射密度に応じて基材表面に種々の膜厚の溶射皮膜を形成することができ、０．０１ｍｍ以上から形成でき、０．１ｍｍ以上も、例えば２〜３ｍｍの厚膜も形成可能であった。これら溶射皮膜は基材表面に強固に結合しており、また、溶射皮膜のＸ線回折により、完全なアモルファス相であることが確認された。また、その断面を電子顕微鏡にて観察したところ、溶射皮膜は非常に緻密で気孔はほとんどなく、連続気孔も認められなかった。また、酸化物層の形成も認められなかった。
これらの結果は、金属ガラスの溶射粒子が過冷却液体状態で基材表面に衝突したことによるものと考えられる。
このようにして得られた積層体は、過冷却液体領域でのプレス加工により、金型形状を金属ガラス表面に高精度に転写することができるものである。

本発明の一実施例にかかる成形体の断面図である。 本発明の一実施例にかかる成形体の断面図である。 本発明の一実施例にかかる成形体の製造方法の概略を示す図である。 本発明の一実施例にかかる成形体の製造方法の概略を示す図である。 高速フレーム（ＨＶＯＦ）装置の一例の概略図である。

符号の説明

１０ 成形体
１２ 基材
１４、１４ａ、１４ｂ 金属ガラス層
１６、１６ａ、１６ｂ 凹凸形状
１８ 積層体
２０、２０ａ、２０ｂ 金型
３０ 溶射ガン
３２ 燃料パイプ
３４ 酸素パイプ
３６ ガスフレーム
３８ 溶射材料供給パイプ
４０ 溶射粒子
４２ 基材
４４ 溶射皮膜

Claims (9)

1. 基材表面にアモルファス相の金属ガラス溶射皮膜層が積層され、前記金属ガラス溶射皮膜層表面には、金型によるプレス加工で形成された凹凸形状及び／又は鏡面を呈する平滑面を有するプレス成形体。
2. 請求項１記載のプレス成形体において、金属ガラス溶射皮膜層の肉薄部における厚みが０．１ｍｍ以上であることを特徴とするプレス成形体。
3. 請求項１又は２記載のプレス成形体において、金属ガラスが鉄基を３０〜８０原子％含むことを特徴とするプレス成形体。
4. 請求項１〜３の何れかに記載のプレス成形体において、基材の比重が３．０以下であることを特徴とするプレス成形体。
5. アモルファス相の金属ガラス粉末を、溶射により、過冷却液体状態で基材表面に衝突させて凝固及び積層して、基材表面にアモルファス相の金属ガラス溶射皮膜層を積層する工程と、
   前記金属ガラス溶射皮膜層の表面に、過冷却液体領域で金型によりプレス加工して、金型の形状を該金属ガラス溶射皮膜層表面に転写する工程と、
   を備えることを特徴とするプレス成形体の製造方法。
6. 請求項５記載の方法において、溶射が高速フレーム溶射であることを特徴とするプレス成形体の製造方法。
7. 請求項５又は６記載の方法において、基材表面に金属ガラス溶射皮膜層を積層する工程で金属ガラス溶射皮膜層の厚みを０．１ｍｍ以上とすることを特徴とするプレス成形体の製造方法。
8. 請求項５〜７の何れかに記載の方法において、転写後の金属ガラス溶射皮膜層の厚みを肉薄部で０．１ｍｍ以上とすることを特徴とするプレス成形体の製造方法。
9. 請求項１〜４の何れかに記載のプレス成形体において、金型でプレス加工される溶射皮膜層が、予め調製されたアモルファス相の金属ガラスを原料として基材表面に積層されたアモルファス相の金属ガラス溶射皮膜層であり、金属ガラスの過冷却液体温度領域△Ｔｘが２０℃以上であり、金属ガラス溶射皮膜層に連続空孔（ピンホール）が存在せず、金属ガラス溶射皮膜層の気孔率が２容積％以下であり、金属ガラスが複数の元素から構成され、構成元素として少なくともＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｍｇ、Ｃｕ、Ｐｄの何れか一つの元素を含むことを特徴とするプレス成形体。

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