JP3773963B2 - ポリエーテルポリオールの製造方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、ポリエーテルポリオールの合成に関する。特に、本発明は、慣用の塩基触媒を用いて従来の低不飽和ポリエーテルポリオールを製造するための非常に生産的な方法に関する。この方法の手がかりは、アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートをエポキシド重合の間に反応混合物から効率的にかつ連続的に取り出し得るという知見にある。
【０００２】
【従来の技術】
ポリウレタン製造用の有用な中間体であるポリエーテルポリオールは、ヒドロキシル基またはアミノ基を含む開始剤と塩基触媒の存在下でプロピレンオキシドを重合させることにより商業的に製造されている。ポリオール生成物の呼称官能価は開始剤の官能価に相当するが、実際には平均ヒドロキシル官能価は呼称官能価より低くなる。実際の官能価が低くなる理由は、プロピレンオキシドの一部が塩基性反応条件下でアリルアルコールへ異性化し、このアリルアルコールがプロポキシル化されてポリエーテルモノオール不純物を生成することにある。ポリエーテルモノオール不純物（ポリオールの不飽和を測定することにより見積もる）は、それらがポリウレタンの物理的性質に悪影響を及ぼすことから、最小限に抑えることが好ましい。
【０００３】
異性化の副反応は２つの重要な方法において従来のポリエーテルポリオール合成を制限する。まず第一に、許容される反応速度を達成しかつプロピレンオキシドの異性化を最小限に抑えるために、この反応は約９５〜１２０℃の範囲の温度で行わねばならない。これより高い温度では、重合速度が速くなり、またバッチ時間が短縮されるが、異性化反応速度も同様に増加し、その結果ポリオールの不飽和度が許容限界を越えてしまう。これより低いバッチ温度では、バッチ時間が時間数の代わりに日数や週数で測定される。かくして、ポリオールの品質の犠牲なしでは比較的高い反応温度を用いることができないので、生産性が限られる。第二に、約２，０００より大きい当量を有するポリオールは、一般に、極めて高レベルのモノオール不純物の生成なくしては、慣用の塩基触媒を用いて製造することができない。
【０００４】
低レベルのポリエーテルモノオール不純物を含有するポリエーテルポリオールを製造するための以前のアプローチは、慣用の触媒を用いて比較的低温でポリオールを製造することに注意を向けてきたか、あるいは複金属シアン化物のような特殊な触媒を使用してきた。低不飽和ポリオールは改良されたポリウレタンを提供することができるので、このポリオールへの合成経路には興味をそそられる。
【０００５】
プロペニル不飽和はアリル系の不飽和よりも好ましい。というのは、プロペニル基が酸加水分解やイオン交換処理によりヒドロキシル末端基へ容易に変換されるからである。従来の方法で作られたポリエーテルポリオールは主にアリル系の不飽和をもっている。反応温度を上げることによってプロペニル不飽和の割合をわずかに高めることができるが、その場合には総不飽和が許容限界をはるかに越えてしまう。従って、より高い割合のプロペニル末端基を有するポリオールを得るために、従来の方法において反応温度を上げることは実際的でない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
好ましい方法は慣用の塩基触媒を用いて比較的高い温度（１３０〜１８０℃）でポリエーテルポリオールの製造を可能にするものであるが、過剰レベルの一官能性ポリエーテル不純物を生成するものであってはならない。好ましくは、その方法は速いエポキシド供給速度、短いバッチ時間、そして低減した触媒要求量を可能にするだろう。好ましい方法はプロセスの安全性を向上させるために低いエポキシド濃度で行われるだろう。慣用の塩基触媒を用いて低不飽和の高当量ポリオールを製造し得る方法が価値のある方法であろう。好ましい方法は比較的低い総不飽和を有するポリオールの製造を可能にするものであり、その際比較的高い割合の不飽和がプロペニル末端基から誘導されるだろう。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、低減した不飽和を有するポリエーテルポリオールの製造方法に関する。この方法は、高当量の低不飽和ポリエーテルポリオールを高い生産速度で、あるいは従来の当量のポリエーテルポリオールをさらに高い生産速度で製造するために用いることができる。この方法の秘訣は、エポキシドの重合の間にポリエーテルポリオールからアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートを取り出すことにある。
【０００８】
本発明の方法は、開始剤とエポキシド重合触媒の存在下でプロピレンオキシドを重合させることを含んでいる。重合の間に、アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートが蒸留により取り除かれる。
【０００９】
本発明の一態様において、液体反応混合物の上の気相が蒸留により連続的にまたは定期的に取り出されて、分離される。未反応のプロピレンオキシドは反応器へ返送され、一方アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートはこのプロセスから取り除かれる。
【００１０】
本発明の第二の態様では、反応混合物の液相の一部を連続的にまたは定期的に取り出す。取り出した部分から揮発性成分をフラッシュ（気化）させ、そしてポリエーテルポリオールを反応混合物に戻す。揮発性成分は蒸留により分離する。好ましくは、未反応のプロピレンオキシドをポリオール合成反応器に返送し、より高い沸点のアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートをこのプロセスから取り除く。
【００１１】
反応混合物からのアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートの除去は、比較的高い反応温度を用いることができるので、生産性の向上またはより低い触媒濃度を可能にする。モノオールの含量が低下することから生成物の品質が向上する。また、この方法を用いることにより、ポリオールの不飽和を最小限にし、かつ低不飽和で高当量のポリエーテルを製造することができる。本発明は、ポリオール合成法を行うための装置も含むものである。
【００１２】
本発明は、また、本発明方法により入手可能となるポリエーテルポリオールを含んでいる。これらのポリエーテルポリオール（一般に塩基触媒を用いる方法により製造される）は、約２０〜６０の範囲内のヒドロキシル価、約０．２０ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和、および約３０モル％より大きい未精製ポリオール中のプロペニル末端基含量を有する。精製によりプロペニル末端基を除去すると、低減した不飽和を有するポリオールが得られる。
【００１３】
図１は、本発明方法の一態様を示す。液体反応混合物上の気相を、場合により不活性ガスまたは溶媒の助けをかりて、攪拌タンク反応器（１）から蒸留塔（２）へパージし、蒸留塔（２）において未反応のプロピレンオキシドをアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートから分離する。精製した未反応プロピレンオキシドは反応器へ返送する。目的のポリエーテル生成物は反応器内に残留する。
【００１４】
図２は、プロピレンオキシドと開始剤と触媒を攪拌タンク反応器（３）内で加熱することからなる本発明の第二の態様を示す。反応器の内容物をポンプ（７）でプラグ流れ (plug-flow)反応器（４）へ、次いでフラッシャー（５）へ移し、そこで揮発物をストリッピングする。ストリッピングしたポリエーテルポリオールはポンプ（８）で反応器へ返送する。未反応のプロピレンオキシドは蒸留塔（６）を使ってアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートから分離する。未反応のプロピレンオキシドを反応器へ返送し、一方アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートをこの系から取り除く。
【００１５】
本発明の方法では、開始剤とエポキシド重合触媒の存在下でプロピレンオキシドを重合させてポリエーテルポリオールを製造する。プロピレンオキシドは単独で用いても、エチレンオキシド、ブテンオキシドなどの他のエポキシドとの組合せで用いてもよい。他のエポキシドはプロピレンオキシドとの混合供給物として添加することも、ＥＯキャップしたポリオールの製造のように、ブロックとしてのＰＯ重合の後で添加することもできる。
【００１６】
本発明方法において有用な開始剤はヒドロキシルまたはアミノ官能基を有し、当分野で周知である。開始剤は低分子量化合物、例えばグリセリン、ソルビトール、エチレンジアミン、トリメチロールプロパン、プロピレングリコールなどであり得る。また、プロポキシル化グリセリンのような低分子量および中分子量（Ｍn ＝２００〜２０００）のポリエーテルポリオールも開始剤として適している。これより大きい分子量のポリオールも開始剤として使用できるが、あまり好ましいものではない。
【００１７】
本発明の方法にはどのようなエポキシド重合触媒も使用することができる。この方法にはアルカリ金属水酸化物やアルコキシドのような安価で慣用の塩基触媒を用いることが有利である。その他の適当な触媒としては、複金属シアン化物のような有機金属エポキシド重合触媒が含まれる。アルカリ金属水酸化物が経済性および入手し易さの点で好ましい。
【００１８】
本発明方法は多種多様なポリエーテルポリオールの製造に用いることができる。一般的に、ポリオールは約２〜８の官能価および約１５〜３００ｍｇＫＯＨ／ｇ、好ましくは約２０〜１５０ｍｇＫＯＨ／ｇ、より好ましくは約２８〜１１２ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内のヒドロキシル価を有するだろう。ポリオール中に存在する不飽和の量およびタイプは重合触媒の種類、反応温度、プロセス条件などに大きく影響されるだろう。しかし、一般には、本発明方法により製造されたポリオールは、従来の方法により製造されたポリオールと比べて、比較的低レベルのアリル系不飽和を含むだろう。
【００１９】
本発明方法の秘訣は、ポリエーテルモノオール不純物の形成を最小限に抑えるために、蒸留により反応混合物からアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートを連続的にまたは定期的に取り出すことにある。本当に驚くべきことだが、本発明者は、アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートが比較的不揮発性の分離し難いポリエーテルモノオール不純物へと生長する前に、それらをポリオールから効果的に取り除くことができ、かくして非常に低い不飽和を有するポリエーテルポリオールを製造し得ることを見いだした。
【００２０】
反応器には最初に開始剤とエポキシド重合触媒を入れる。通常は、この混合物を希望の反応温度に加熱し、プロピレンオキシドを反応器に供給して重合を開始させる。
【００２１】
本発明の一態様では、液体反応混合物の上の気相を蒸留により連続的にまたは定期的に取り出す。未反応の精製プロピレンオキシドは反応器へ戻すが、アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートはこのプロセスから除去する。このプロセスを図１に示す。
【００２２】
プロピレンオキシドは有利には液面より下で液体反応混合物中へ散布される。揮発性物質（プロピレンオキシド、アリルアルコールおよび低級アリルアルコールプロポキシレートを含む）を液体からパージし、分離のために蒸留塔またはフラッシャーに移す。所望により、気相へのこれらの成分の流れを促進するために窒素やアルゴンなどの不活性ガスを用いることができる。また、プロピレンオキシド（ＰＯ）が反応するよりも速くＰＯを反応器に供給することもでき、これにより過剰のＰＯが液体反応混合物からのアリルアルコールとＡＡプロポキシレートの取り出しを容易にするように働く。さらに、アリルアルコールとＡＡプロポキシレートを取り出すために希釈剤として溶媒を用いることができる。適当な溶媒は適度に揮発性で、反応条件に対して不活性の溶媒である。例として、脂肪族および芳香族炭化水素、そしてエーテルを挙げることができるが、これらに限定されない。好ましくは、溶媒はプロピレンオキシド、アリルアルコールおよびＡＡプロポキシレートから蒸留により簡単に分離できるものである。気相の連続的または定期的取り出しの利点は、それが重合反応器から熱を取り去る方法を提供することにある。
【００２３】
本発明の第二の態様では、重合中に反応器から液体反応混合物の一部を取り出し、ポリエーテルポオール成分から揮発性成分を分離するのに効果的な条件下で加熱する。好ましくは、この工程をフラッシャーにおいて昇温で行う。ストリッピングしたポリエーテルポオールは重合反応器へ連続的にまたは定期的に返送する。このプロセスを図２に示してある。
【００２４】
反応器へのエポキシドの供給速度および反応混合物を取り出してフラッシュ（気化）する速度は、平均ポリオールヒドロキシル基がエポキシド分子との反応前に約１〜１０回再循環されるように制御することが好ましい。反応温度が高ければ高いほど、エポキシドの供給速度を速くすることができる。エポキシドの転化率は一般に約１０〜７０％、より好ましくは約２０〜６０％の範囲内であろう。所望により、攪拌タンク反応器とフラッシャーの間にインラインでプラグ流れ反応器を配置することにより、より高い転化率を達成することもできる。第一の態様と同様に、不活性ガスや溶媒の使用が可能である。
【００２５】
再循環速度を選択するに際して、当業者は装置の性能によって幾分か制限されるだろう。比較的遅い再循環速度は比較的高い転化率をもたらすが、効率のよいフラッシングを必要とするだろう。ところが、効率のよいフラッシングには比較的高性能のフラッシャー、良好な真空能および効率的な冷却が必要となろう。より速い再循環速度とより低い転化率が実行可能であるならば、それほど高性能でないフラッシャー／冷却システムを使うことも可能である。一段階フラッシュ操作は通常アリルアルコールの除去には十分である。
【００２６】
フラッシング法の利点は、それが重合反応器から熱を取り去る方法を提供することにある。フラッシャーは一般的には約１３０〜１８０℃の範囲内の温度と、約１〜１０００ｍｍの範囲内の圧力で操作される。好ましくは、温度またはエポキシドの供給速度が勾配をなしている間はフラッシングを行わない。これに対して、クックアウト (cookout)／ストリップ (strip)期間、すなわち重合を完結させかつ揮発物を除くためにエポキシドの更なる添加を行うことなく反応混合物を加熱している間に、フラッシャーを使うことが好ましい。
【００２７】
上記の両態様では、ストリッピングした揮発性成分を、一段階のフラッシュ操作により、あるいは蒸留により、未反応のプロピレンオキシドと高沸点成分（アリルアルコールおよびアリルアルコールプロポキシレートを含む）とに分離する。適当な蒸留またはフラッシング法はどれも使用できる。所望により、アリルアルコールとアリルアルコールプロポキシレートを含有する流れを“そのまま”使用して、より高級のアリルアルコールプロポキシレートを製造することができる。また、この成分をさらに分離・精製してもよい。未反応のプロピレンオキシドは凝縮して、重合反応器へ再循環するか、貯蔵容器へ移すことが好ましい。
【００２８】
重合反応は希望するどのような温度で行ってもよい。従来のポリエーテルポリオールの合成温度（９５〜１２０℃）を用いることができる。本発明の利点は、より一層高い温度を使える点にある。かくして、本発明の方法は約９５〜１９０℃の範囲内の温度で行うことができる。より好ましい範囲は約１２０〜１８０℃である。約１３０〜１６０℃の範囲が最も好ましい。
【００２９】
本発明は、また、第二の態様に従って本発明方法を実施するための装置を含むものである。この装置はプロピレンオキシドの供給源、攪拌タンク反応器、フラッシャー、それに揮発性成分を分離するための蒸留塔を含んでいる。
【００３０】
プロピレンオキシドの供給源は純粋なプロピレンオキシド、混合エポキシド、プロピレンオキシドと他のエポキシドの別個の供給物、およびこの方法からの再循環エポキシドの流れのいずれの供給源であってもよい。
【００３１】
適当な攪拌タンク反応器はどれも使える。反応器はエポキシド用の入口、液体反応混合物用の出口、およびストリッピングしたポリエーテルポリオール用の戻し口を備えている。反応混合物を攪拌タンク反応器からフラッシャーへ移すためにポンプを使ってもよい。
【００３２】
フラッシャーは液体反応混合物から揮発物をストリッピングするのに適したどのような装置であってもよい。フラッシャーには反応混合物の入口、ストリッピングしたポリエーテルポリオールの出口、およびストリッピングした揮発物の出口が付いている。昇温において、減圧、大気圧、または大気圧以上の圧力でフラッシャーを操作する。ストリッピングしたポリエーテルポリオールを攪拌タンク反応器へ返送するためにポンプを使うことが好ましい。
【００３３】
蒸留塔は未反応のエポキシド（通常は主にプロピレンオキシド）を高沸点揮発性物質（アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートを含む）から分離することができるどのような塔であってもよい。所望により、簡便な一段階フラッシャーを使うか、アリルアルコールをアリルアルコールプロポキシレートから分離するのに十分なほど精巧な塔を使うことができる。
【００３４】
場合により、該装置は攪拌タンク反応器とフラッシャーの間にインラインでプラグ流れ反応器を含んでいる。プラグ流れ反応器を使用すると、１回通過あたりのプロピレンオキシドの転化率を高めることができ、プロセス効率を上げるのに役立つ。
【００３５】
本発明方法は従来のポリエーテルポリオール合成と比べて多くの利点をもたらす。非常に高い温度を使用することができるので、反応速度がより速くなり、エポキシド供給速度が高まり、そしてバッチ時間が大いに短縮される。従来法と比べて４０〜３００％の生産性の向上が達成される。生産性の向上は設備能力の増加につながる。
【００３６】
また、より高い温度でのプロポキシル化は低減した触媒レベルの使用可能性をもたらす。新たな触媒の消耗およびポリオールからの触媒の除去が比較的少ない。この方法は低エポキシド濃度（１０〜２０％の代わりに２〜４％）で行われるので、プロセスの安全性が向上する。
【００３７】
本発明の方法を使って多種多様のポリエーテルポリオールを製造することができるが、以前には入手できなかった何種類かのポリエーテルポリオールを本発明方法により製造できるようになった。
【００３８】
かくして、本発明は、本発明方法によって入手できるようになった低不飽和を有するある種のポリエーテルポリオールを含むものである。本発明のポリエーテルポリオールは一般に塩基触媒を用いて作られ、塩基触媒はある割合のプロペニル型不飽和を有する生成物をもたらす。本発明のポリエーテルポリオールは約２０〜６０の範囲内のヒドロキシル価、不飽和の全量に基づいて約３０モル％より大きいプロペニル末端基含量、および約０．２ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和を有する。精製した生成物は約０．０８ｍｅｑ／ｇより小さい不飽和を有する。
【００３９】
特に、約５０〜６０ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内の粗ヒドロキシル価を有する本発明のポリオールは、約３０モル％より大きいプロペニル末端基含量、約０．０６ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和、および約０．０４２ｍｅｑ／ｇより小さい精製不飽和を有するだろう。
【００４０】
約４０〜４９ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内の粗ヒドロキシル価を有する本発明のポリオールは、約４０モル％より大きいプロペニル末端基含量、約０．１０ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和、および約０．０６０ｍｅｑ／ｇより小さい精製不飽和を有するだろう。
【００４１】
約３０〜３９ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内の粗ヒドロキシル価を有する本発明のポリオールは、約５０モル％より大きいプロペニル末端基含量、約０．１５ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和、および約０．０７５ｍｅｑ／ｇより小さい精製不飽和を有するだろう。
【００４２】
約２０〜２９ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内の粗ヒドロキシル価を有する本発明のポリオールは、約６０モル％より大きいプロペニル末端基含量、約０．２０ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和、および約０．０８０ｍｅｑ／ｇより小さい精製不飽和を有するだろう。
【００４３】
このような低不飽和と共に、このような高割合のプロペニル不飽和を有するポリオールは、従来のポリエーテルポリオール合成からは得られない。プロペニル不飽和の割合が高いことは、酸加水分解またはイオン交換処理によってプロペニル末端基をヒドロキシル末端基へ容易に変換できるので有利である。従来のポリエーテルポリオールは形成される不飽和（アリル系およびプロペニル）の全量を制御するために約１２０℃より低い温度で作られるのが常である。これらのポリオールは一般に３０モル％以上のプロペニル末端基含量をもたないだろう。従来法において反応温度を高くすると、プロペニル不飽和が３０モル％を越えるが、ポリオールの精製後の不飽和は、除去できない多量の加水分解不能なアリル系不飽和のために、許容レベルを越えてしまうだろう。
【００４４】
従って、本発明ポリオールの総不飽和は酸加水分解またはイオン交換処理による精製によって非常に低減されるが、従来のポリオールの総不飽和は同一の処理によってほんのわずかしか減少しない。例えば、下記の比較例Ｃ５およびＣ９に示すように、従来のポリオールをイオン交換により精製しても、総不飽和がほんのわずか（Ｃ５では０．０３６から０．０３５ｍｅｑ／ｇへ、そしてＣ９では０．０４４から０．０４０ｍｅｑ／ｇへ）減少するにすぎない。これに対して、本発明のポリオールをイオン交換で精製すると（実施例６および１０参照）、プロペニル含量が高いために、総不飽和が大きく（実施例６では０．０３４から０．０１２ｍｅｑ／ｇへ、そして実施例１０では０．０２８から０．０１３ｍｅｑ／ｇへ）減少する。
【００４５】
低不飽和のポリオールは複金属シアン化物触媒を用いて製造されていたが、本発明方法は触媒の低コスト、あまり強く要求されない触媒の分離、触媒を変えることなくエトキシル化する能力といった利点を提供する。
【００４６】
【実施例】
以下の実施例は本発明を単に例示するものである。当業者は本発明の精神および特許請求の範囲に含まれる多くの変更を理解するであろう。
【００４７】
比較例１
１１７℃での成形ポリオールの従来の製法
装置はプロピレンオキシドの供給源と攪拌タンク反応器から成り、該反応器にはプロピレンオキシドの入口と、反応器の頂部に（所望により、液体反応混合物の上から）蒸気を取り出すための出口が付いている。この実験では、４３．４ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価、０．０４４ｍｅｑ／ｇの粗不飽和、および０．５６重量％のＫＯＨ含量を有するプロピレンオキシドをベースにしたトリオール開始剤（１００ｇ）を反応器に導入した。ポリオール開始剤を１１７℃に加熱し、プロピレンオキシド（５０ｇ）を約２時間にわたって加えた。この混合物をＰＯの添加なしにさらに１．９時間反応させ、その後混合物をストリッピング（１１７℃、３〜４ｍｍ、１時間）して揮発物を除いた。粗製の生成物（１４２ｇ）を単離し、分析した。粗製のポリオールは３３．８ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０８５ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。イオン交換クロマトグラフィーで精製した後のポリオールはヒドロキシル価が３５．７ｍｇＫＯＨ／ｇで、不飽和が０．０８２ｍｅｑ／ｇであった（表１参照）。
【００４８】
実施例２
１１７℃での気相分離によるＡＡおよびＡＡプロポキシレートの連続的分離
比較例１の装置を使用した。反応器に比較例１で用いたトリオール開始剤（１００ｇ）を入れた。この開始剤を１１７℃に加熱し、プロピレンオキシドを反応器の底から液体中へ散布したが、反応器は５％ＮａＯＨ水溶液を含有するスクラバーに開口していた。また、反応器からの出口ラインは、ストリッピングしたＰＯの分析用サンプルを集めるためのドライアイストラップを備えていた。
プロピレンオキシド（合計約６７５ｇ）を１３０〜１５０ｇ／時間で混合物に散布し、気相（ＰＯ、アリルアルコールおよび低級アリルアルコールプロポキシレートを含む）を反応器からスクラバーに連続してパージした。ＰＯの添加後、生成物を１１７℃、３〜４ｍｍで０．５時間ストリッピングした。粗製のポリオール生成物（約１５４ｇ）を単離し、分析した。粗製のポリオールは２９．１ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０６８ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。イオン交換クロマトグラフィーで精製した後のポリオールは３１．０ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０５０ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した（表１参照）。
【００４９】
この実施例から、本発明の方法は、同一温度で従来法により製造した生成物と比べて、低不飽和を有するポリオールをもたらすことが分かった。
【００５０】
比較例３
１５０℃での成形ポリオールの従来の製法
反応を１５０℃で行う以外は、比較例１の手順に従った。ポリオール開始剤を１５０℃に加熱し、プロピレンオキシド（５０ｇ）を約１．８時間にわたって加えた。この混合物をＰＯの添加なしにさらに１．５時間反応させ、その後混合物をストリッピング（１５０℃、３〜４ｍｍ、１時間）して揮発物を除いた。粗製の生成物（１５７ｇ）を単離し、分析した。粗製のポリオールは３７．６ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．１８１ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。イオン交換クロマトグラフィーで精製した後のポリオールは４６．７ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０３５ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した（表１参照）。
【００５１】
実施例４
１５０℃での気相分離によるＡＡおよびＡＡプロポキシレートの断続的分離
例１〜３の装置およびポリオール開始剤を使用した。開始剤を反応器に入れて１５０℃に加熱した。トルエンとプロピレンオキシド（重量で１：１）の混合供給物を各回約９ｇずつの増加分で１７回反応器に導入した。各増加分のＰＯ／トルエンの添加後、混合物を加圧下で反応させたが、その際各増加分の添加後圧力が初期値のほぼ半分に低下するまで反応させた。その後、過剰のエポキシドをドライアイストラップに排出し、トルエン（およびアリルアルコールとＡＡプロポキシレート）を１５０℃、３〜４ｍｍで５分間ストリッピングすることにより取り出した。最終増加分の添加後、混合物を１５０℃、３〜４ｍｍで１０分間ストリッピングし、生成物を単離した。次いで粗製の生成物（１５０ｇ）を分析した。粗製のポリオールは３２．１ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．１００ｍｅｑ／ｇの不飽和をもっていた。イオン交換クロマトグラフィーで精製した後のポリオールは３６．６ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０２６ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した（表１参照）。
【００５２】
この実施例から、本発明方法は、１１７℃で従来法により製造した生成物と同等のまたはそれより低い不飽和を有する生成物を１５０℃で合成し得たことが明らかである。
【００５３】
【表１】
気相分離による低不飽和ポリエーテルポリオールの合成
例＃ Ｃ１ ２＊ Ｃ３ ４＊＊
ポリオールの型 成形 成形 成形 成形
プロセス条件
開始剤（ｇ） １００ １００ １００ １００
開始剤ＯＨ＃ ４３．４ ４３．４ ４３．４ ４３．４
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
粗不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０４４ ０．０４４ ０．０４４ ０．０４４
開始剤中のＫＯＨ％ ０．５６ ０．５６ ０．５６ ０．５６
反応温度（℃） １１７ １１７ １５０ １５０
反応したＰＯ（ｇ） ４２ ５４ ５７ ５０
粗製ポリオール
ＯＨ＃ ３３．８ ２９．１ ３７．６ ３２．１
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０８５ ０．０６８ ０．１８１ ０．１００
精製ポリオール
ＯＨ＃ ３５．７ ３１．０ ４６．７ ３６．６
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０８２ ０．０５０ ０．０３５ ０．０２６
【００５４】
表１の説明。
＊、 １３０〜１５０ｇ／時間で液体反応混合物中にＰＯを散布した；
気相の連続分離；ＰＯ転化率８％。
＊＊、ＰＯ／トルエン（１：１）混合物の断続的添加およびフラッシング；
１７部のＰＯ／トルエンを添加し、反応させ、フラッシュさせた；
ＰＯ転化率６５％。
【００５５】
例５〜１１
一般方法：液相からのアリルアルコールとＡＡプロポキシレートの分離
装置はプロピレンオキシドの供給源と攪拌タンク反応器から成り、該反応器にはプロピレンオキシドの入口と、反応器の底部に液体反応混合物を取り出すための出口と、ストリッピングしたポリオールの戻し口が付いていた。ポンプを使って攪拌タンク反応器からの液体反応混合物を該出口から第二の容器（フラッシャーとして作用する）へ移送した。フラッシャーは液体反応混合物の入口と、ストリッピングしたポリオールの出口と、ストリッピングした揮発物の出口を備えていた。第二ポンプを使って、フラッシャーからのストリッピングしたポリオール混合物を戻し口から攪拌タンク反応器へ返送した。このポンプは、反応器の液面が設定液面以下に下がったとき、ストリッピングした液体をフラッシャーから反応器へ自動的にポンプ輸送するように設定されていた（図２参照）。
反応器に０．４１〜０．６６％のＫＯＨを含むスターターポリオール（開始剤）を導入した（表２及び表３参照）。反応器に窒素を数回流し、７０ｐｓｉに加圧した。反応器とフラッシャーポットを希望する反応温度に加熱した（表２及び表３参照）。フラッシャーは約１００ｍｍに減圧した。反応器の温度が希望の反応温度に達したら、２０ｍＬ／分で反応混合物の循環を開始し、次いでプロピレンオキシドの反応器への供給を開始した（供給量については表２及び表３参照）。表２及び表３に示した時間にわたってプロピレンオキシドを反応器へ連続的に供給した。プロピレンオキシドの添加後、残留モノマーが実質的に反応してしまうか取り除かれるまで、加熱とストリッピングを続けた。粗製のポリオールはイオン交換クロマトグラフィーで精製した。粗製および精製ポリオールの物理的性質を表２及び表３に示す。
【００５６】
【表２】
高生産性で、低不飽和のポリエーテルポリオールの合成
例＃ Ｃ５ ６ ７ ８
ポリオールの型 スラブ スラブ スラブ スラブ
プロセス条件
開始剤（ｇ） １００ １００ １００ １００
開始剤ＯＨ＃ １１１．５ １１１．５ １１１．５ １１１．５
開始剤中のＫＯＨ％ ０．６６ ０．６６ ０．６６ ０．６６
反応温度（℃） １１７ １５０ １６０ １８０
ＰＯ供給量 ０．５ ２．５ ２．５ １．３
（ｇ／ｍｉｎ／１００ｇ開始剤）
ＰＯ転化率（％） １００ ３４ ３９ ６０
ＰＯ供給時間（ｈ） ３．７ ２．１ １．４ ２．２
クックアウト時間（ｈ） ２．２ ０．３ ０．２ ０．１
全バッチ時間（ｈ） ５．９ ２．４ １．６ ２．３
粗製ポリオール
ＯＨ＃ ５４．５ ５９．６ ６１．８ ５９．２
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０３６ ０．０３４ ０．０４０ ０．０５８
精製ポリオール
ＯＨ＃ ５６．３ ６３．６ ６３．０ ６１．３
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０３５ ０．０１２ ０．０１５ ０．０３０
【００５７】
【表３】
高生産性で、低不飽和のポリエーテルポリオールの合成
例＃ Ｃ９ １０ １１
ポリオールの型 成形 成形 低モノオール
プロセス条件
開始剤（ｇ） １００ １００
開始剤ＯＨ＃ １１１．５ １１１．５
開始剤中のＫＯＨ％ ０．４１ ０．４１
反応温度（℃） １０５ １３０ １３０
ＰＯ供給量 １．５ １．３
（ｇ／ｍｉｎ／１００ｇ開始剤）
ＰＯ転化率（％） １００ ２０ ２０
ＰＯ供給時間（ｈ） 〜６．０ ３．３
クックアウト時間（ｈ） 〜３．５ ０．３
全バッチ時間（ｈ） 〜９．５ ３．６
粗製ポリオール
ＯＨ＃ ４４．０ ４６．２ ３２．０
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０４４ ０．０２８ ０．０２８
精製ポリオール
ＯＨ＃ ４４．０ ４７．０ ３３．０
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） 〜０．０４ ０．０１３ ０．００７
【００５８】
実施例１２
フラッシャーポットの代わりにワイプト−フィルム蒸留器 (wiped-film still) を使用した以外は、例５〜１１の一般方法に従った。スターターポリオールは０．６２％のＫＯＨを含みかつ１１２ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０１１ｍｅｑ／ｇの不飽和を有するポリ（オキシプロピレン）トリオールであった。反応器にスターターポリオール（５００ｇ）を加えて窒素を流した後、反応器とワイプト−フィルム蒸留器を１５０℃に加熱した。反応混合物を１００ｍＬ／分（２０ｍＬ／分／１００ｇスターター）で循環させた。プロピレンオキシドの反応器への供給量は６ｇ／分（１．２ｇ／分／１００ｇスターター）とした。ワイプト−フィルム蒸留器に４８〜４９ｍｍの減圧を加え、反応器内の背圧を窒素により７０ｐｓｉに維持した。合計１５９１ｇのプロピレンオキシドを４．５時間かけて反応器に供給したところ、転化率は３２％であった。プロピレンオキシドの添加後、生成物を加熱し、０．５時間ストリッピングした。粗製の生成物は５５．８ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０２４ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。イオン交換クロマトグラフィーで精製した生成物はヒドロキシル価が５６．７ｍｇＫＯＨ／ｇで、不飽和が０．０１６ｍｅｑ／ｇであった。
【００５９】
実施例１３
攪拌タンク反応器とフラッシャーの間にプラグ流れ反応器（ＰＦＲ）を配置するように装置を変更した以外は、実施例１２の手順に従った。ＰＦＲの温度は１５０℃に維持した。比較的大きいシステム容量のため、１１００ｇのスターターポリオールを使用した。反応混合物を２２０ｍＬ／分（２０ｍＬ／分／１００ｇスターター）で循環させた。プロピレンオキシドの反応器への供給量は１３．２ｇ／分（１．２ｇ／分／１００ｇスターター）とした。ワイプト−フィルム蒸留器に７３〜８０ｍｍの減圧を加え、反応器内の背圧を窒素により７０ｐｓｉに維持した。合計２０７０ｇのプロピレンオキシドを２．７時間かけて反応器に供給したところ、転化率は５２％であった。プロピレンオキシドの添加後、生成物を加熱し、０．５時間ストリッピングした。粗製の生成物は５９．４ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０３４ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。イオン交換クロマトグラフィーで精製した生成物はヒドロキシル価が６０．２ｍｇＫＯＨ／ｇで、不飽和が０．０２５ｍｅｑ／ｇであった。
【００６０】
実施例１４
ＥＯでキャップしたトリオールの製造
実施例１３の手順に概ね従った。スターターポリオールは０．４６％のＫＯＨを含みかつ８５．２ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．００５ｍｅｑ／ｇの不飽和を有するポリ（オキシプロピレン）トリオールであった。反応器にスターターポリオール（１１００ｇ）を加えて窒素を流した後、反応器とワイプト−フィルム蒸留器をそれぞれ１５０℃、１５５℃に加熱した。反応混合物を２２０ｍＬ／分（２０ｍＬ／分／１００ｇスターター）で循環させた。プロピレンオキシドの反応器への供給量は１０ｇ／分（０．９ｇ／分／１００ｇスターター）とした。ワイプト−フィルム蒸留器に８３〜９０ｍｍの減圧を加え、反応器内の背圧を窒素により７０ｐｓｉに維持した。合計２３５２ｇのプロピレンオキシドを４．２時間かけて反応器に供給したところ、転化率は４４％であった。プロピレンオキシドの添加後、生成物を加熱し、０．５時間ストリッピングした。粗製の生成物は４６．７ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０４１ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。
【００６１】
粗製の生成物はＥＯでキャップしたポリオールに基づいて約１８重量％のエチレンオキシドを用いて末端キャップした。１１７℃で３〜４時間かけてＥＯを加えた。イオン交換クロマトグラフィーで精製した後のＥＯでキャップした生成物はヒドロキシル価が３９．０ｍｇＫＯＨ／ｇで、不飽和が０．０１６ｍｅｑ／ｇであった。炭素−１３のＮＭＲ分析から、このポリオールは７６％の第一ヒドロキシル末端基および１９重量％のＥＯ単位をもつことが分かった。
【００６２】
上記の実施例は単なる例示であって、本発明は特許請求の範囲により規定されるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明方法の１つの実施態様を示した説明図である。
【図２】本発明方法のもう１つの実施態様を示した説明図である。
【符号の説明】
１ 攪拌タンク反応器
２ 蒸留塔
３ 攪拌タンク反応器
４ プラグ流れ反応器
５ フラッシャー
６ 蒸留塔
７ ポンプ
８ ポンプ
【産業上の利用分野】
本発明は、ポリエーテルポリオールの合成に関する。特に、本発明は、慣用の塩基触媒を用いて従来の低不飽和ポリエーテルポリオールを製造するための非常に生産的な方法に関する。この方法の手がかりは、アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートをエポキシド重合の間に反応混合物から効率的にかつ連続的に取り出し得るという知見にある。
【０００２】
【従来の技術】
ポリウレタン製造用の有用な中間体であるポリエーテルポリオールは、ヒドロキシル基またはアミノ基を含む開始剤と塩基触媒の存在下でプロピレンオキシドを重合させることにより商業的に製造されている。ポリオール生成物の呼称官能価は開始剤の官能価に相当するが、実際には平均ヒドロキシル官能価は呼称官能価より低くなる。実際の官能価が低くなる理由は、プロピレンオキシドの一部が塩基性反応条件下でアリルアルコールへ異性化し、このアリルアルコールがプロポキシル化されてポリエーテルモノオール不純物を生成することにある。ポリエーテルモノオール不純物（ポリオールの不飽和を測定することにより見積もる）は、それらがポリウレタンの物理的性質に悪影響を及ぼすことから、最小限に抑えることが好ましい。
【０００３】
異性化の副反応は２つの重要な方法において従来のポリエーテルポリオール合成を制限する。まず第一に、許容される反応速度を達成しかつプロピレンオキシドの異性化を最小限に抑えるために、この反応は約９５〜１２０℃の範囲の温度で行わねばならない。これより高い温度では、重合速度が速くなり、またバッチ時間が短縮されるが、異性化反応速度も同様に増加し、その結果ポリオールの不飽和度が許容限界を越えてしまう。これより低いバッチ温度では、バッチ時間が時間数の代わりに日数や週数で測定される。かくして、ポリオールの品質の犠牲なしでは比較的高い反応温度を用いることができないので、生産性が限られる。第二に、約２，０００より大きい当量を有するポリオールは、一般に、極めて高レベルのモノオール不純物の生成なくしては、慣用の塩基触媒を用いて製造することができない。
【０００４】
低レベルのポリエーテルモノオール不純物を含有するポリエーテルポリオールを製造するための以前のアプローチは、慣用の触媒を用いて比較的低温でポリオールを製造することに注意を向けてきたか、あるいは複金属シアン化物のような特殊な触媒を使用してきた。低不飽和ポリオールは改良されたポリウレタンを提供することができるので、このポリオールへの合成経路には興味をそそられる。
【０００５】
プロペニル不飽和はアリル系の不飽和よりも好ましい。というのは、プロペニル基が酸加水分解やイオン交換処理によりヒドロキシル末端基へ容易に変換されるからである。従来の方法で作られたポリエーテルポリオールは主にアリル系の不飽和をもっている。反応温度を上げることによってプロペニル不飽和の割合をわずかに高めることができるが、その場合には総不飽和が許容限界をはるかに越えてしまう。従って、より高い割合のプロペニル末端基を有するポリオールを得るために、従来の方法において反応温度を上げることは実際的でない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
好ましい方法は慣用の塩基触媒を用いて比較的高い温度（１３０〜１８０℃）でポリエーテルポリオールの製造を可能にするものであるが、過剰レベルの一官能性ポリエーテル不純物を生成するものであってはならない。好ましくは、その方法は速いエポキシド供給速度、短いバッチ時間、そして低減した触媒要求量を可能にするだろう。好ましい方法はプロセスの安全性を向上させるために低いエポキシド濃度で行われるだろう。慣用の塩基触媒を用いて低不飽和の高当量ポリオールを製造し得る方法が価値のある方法であろう。好ましい方法は比較的低い総不飽和を有するポリオールの製造を可能にするものであり、その際比較的高い割合の不飽和がプロペニル末端基から誘導されるだろう。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、低減した不飽和を有するポリエーテルポリオールの製造方法に関する。この方法は、高当量の低不飽和ポリエーテルポリオールを高い生産速度で、あるいは従来の当量のポリエーテルポリオールをさらに高い生産速度で製造するために用いることができる。この方法の秘訣は、エポキシドの重合の間にポリエーテルポリオールからアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートを取り出すことにある。
【０００８】
本発明の方法は、開始剤とエポキシド重合触媒の存在下でプロピレンオキシドを重合させることを含んでいる。重合の間に、アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートが蒸留により取り除かれる。
【０００９】
本発明の一態様において、液体反応混合物の上の気相が蒸留により連続的にまたは定期的に取り出されて、分離される。未反応のプロピレンオキシドは反応器へ返送され、一方アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートはこのプロセスから取り除かれる。
【００１０】
本発明の第二の態様では、反応混合物の液相の一部を連続的にまたは定期的に取り出す。取り出した部分から揮発性成分をフラッシュ（気化）させ、そしてポリエーテルポリオールを反応混合物に戻す。揮発性成分は蒸留により分離する。好ましくは、未反応のプロピレンオキシドをポリオール合成反応器に返送し、より高い沸点のアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートをこのプロセスから取り除く。
【００１１】
反応混合物からのアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートの除去は、比較的高い反応温度を用いることができるので、生産性の向上またはより低い触媒濃度を可能にする。モノオールの含量が低下することから生成物の品質が向上する。また、この方法を用いることにより、ポリオールの不飽和を最小限にし、かつ低不飽和で高当量のポリエーテルを製造することができる。本発明は、ポリオール合成法を行うための装置も含むものである。
【００１２】
本発明は、また、本発明方法により入手可能となるポリエーテルポリオールを含んでいる。これらのポリエーテルポリオール（一般に塩基触媒を用いる方法により製造される）は、約２０〜６０の範囲内のヒドロキシル価、約０．２０ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和、および約３０モル％より大きい未精製ポリオール中のプロペニル末端基含量を有する。精製によりプロペニル末端基を除去すると、低減した不飽和を有するポリオールが得られる。
【００１３】
図１は、本発明方法の一態様を示す。液体反応混合物上の気相を、場合により不活性ガスまたは溶媒の助けをかりて、攪拌タンク反応器（１）から蒸留塔（２）へパージし、蒸留塔（２）において未反応のプロピレンオキシドをアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートから分離する。精製した未反応プロピレンオキシドは反応器へ返送する。目的のポリエーテル生成物は反応器内に残留する。
【００１４】
図２は、プロピレンオキシドと開始剤と触媒を攪拌タンク反応器（３）内で加熱することからなる本発明の第二の態様を示す。反応器の内容物をポンプ（７）でプラグ流れ (plug-flow)反応器（４）へ、次いでフラッシャー（５）へ移し、そこで揮発物をストリッピングする。ストリッピングしたポリエーテルポリオールはポンプ（８）で反応器へ返送する。未反応のプロピレンオキシドは蒸留塔（６）を使ってアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートから分離する。未反応のプロピレンオキシドを反応器へ返送し、一方アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートをこの系から取り除く。
【００１５】
本発明の方法では、開始剤とエポキシド重合触媒の存在下でプロピレンオキシドを重合させてポリエーテルポリオールを製造する。プロピレンオキシドは単独で用いても、エチレンオキシド、ブテンオキシドなどの他のエポキシドとの組合せで用いてもよい。他のエポキシドはプロピレンオキシドとの混合供給物として添加することも、ＥＯキャップしたポリオールの製造のように、ブロックとしてのＰＯ重合の後で添加することもできる。
【００１６】
本発明方法において有用な開始剤はヒドロキシルまたはアミノ官能基を有し、当分野で周知である。開始剤は低分子量化合物、例えばグリセリン、ソルビトール、エチレンジアミン、トリメチロールプロパン、プロピレングリコールなどであり得る。また、プロポキシル化グリセリンのような低分子量および中分子量（Ｍn ＝２００〜２０００）のポリエーテルポリオールも開始剤として適している。これより大きい分子量のポリオールも開始剤として使用できるが、あまり好ましいものではない。
【００１７】
本発明の方法にはどのようなエポキシド重合触媒も使用することができる。この方法にはアルカリ金属水酸化物やアルコキシドのような安価で慣用の塩基触媒を用いることが有利である。その他の適当な触媒としては、複金属シアン化物のような有機金属エポキシド重合触媒が含まれる。アルカリ金属水酸化物が経済性および入手し易さの点で好ましい。
【００１８】
本発明方法は多種多様なポリエーテルポリオールの製造に用いることができる。一般的に、ポリオールは約２〜８の官能価および約１５〜３００ｍｇＫＯＨ／ｇ、好ましくは約２０〜１５０ｍｇＫＯＨ／ｇ、より好ましくは約２８〜１１２ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内のヒドロキシル価を有するだろう。ポリオール中に存在する不飽和の量およびタイプは重合触媒の種類、反応温度、プロセス条件などに大きく影響されるだろう。しかし、一般には、本発明方法により製造されたポリオールは、従来の方法により製造されたポリオールと比べて、比較的低レベルのアリル系不飽和を含むだろう。
【００１９】
本発明方法の秘訣は、ポリエーテルモノオール不純物の形成を最小限に抑えるために、蒸留により反応混合物からアリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートを連続的にまたは定期的に取り出すことにある。本当に驚くべきことだが、本発明者は、アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートが比較的不揮発性の分離し難いポリエーテルモノオール不純物へと生長する前に、それらをポリオールから効果的に取り除くことができ、かくして非常に低い不飽和を有するポリエーテルポリオールを製造し得ることを見いだした。
【００２０】
反応器には最初に開始剤とエポキシド重合触媒を入れる。通常は、この混合物を希望の反応温度に加熱し、プロピレンオキシドを反応器に供給して重合を開始させる。
【００２１】
本発明の一態様では、液体反応混合物の上の気相を蒸留により連続的にまたは定期的に取り出す。未反応の精製プロピレンオキシドは反応器へ戻すが、アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートはこのプロセスから除去する。このプロセスを図１に示す。
【００２２】
プロピレンオキシドは有利には液面より下で液体反応混合物中へ散布される。揮発性物質（プロピレンオキシド、アリルアルコールおよび低級アリルアルコールプロポキシレートを含む）を液体からパージし、分離のために蒸留塔またはフラッシャーに移す。所望により、気相へのこれらの成分の流れを促進するために窒素やアルゴンなどの不活性ガスを用いることができる。また、プロピレンオキシド（ＰＯ）が反応するよりも速くＰＯを反応器に供給することもでき、これにより過剰のＰＯが液体反応混合物からのアリルアルコールとＡＡプロポキシレートの取り出しを容易にするように働く。さらに、アリルアルコールとＡＡプロポキシレートを取り出すために希釈剤として溶媒を用いることができる。適当な溶媒は適度に揮発性で、反応条件に対して不活性の溶媒である。例として、脂肪族および芳香族炭化水素、そしてエーテルを挙げることができるが、これらに限定されない。好ましくは、溶媒はプロピレンオキシド、アリルアルコールおよびＡＡプロポキシレートから蒸留により簡単に分離できるものである。気相の連続的または定期的取り出しの利点は、それが重合反応器から熱を取り去る方法を提供することにある。
【００２３】
本発明の第二の態様では、重合中に反応器から液体反応混合物の一部を取り出し、ポリエーテルポオール成分から揮発性成分を分離するのに効果的な条件下で加熱する。好ましくは、この工程をフラッシャーにおいて昇温で行う。ストリッピングしたポリエーテルポオールは重合反応器へ連続的にまたは定期的に返送する。このプロセスを図２に示してある。
【００２４】
反応器へのエポキシドの供給速度および反応混合物を取り出してフラッシュ（気化）する速度は、平均ポリオールヒドロキシル基がエポキシド分子との反応前に約１〜１０回再循環されるように制御することが好ましい。反応温度が高ければ高いほど、エポキシドの供給速度を速くすることができる。エポキシドの転化率は一般に約１０〜７０％、より好ましくは約２０〜６０％の範囲内であろう。所望により、攪拌タンク反応器とフラッシャーの間にインラインでプラグ流れ反応器を配置することにより、より高い転化率を達成することもできる。第一の態様と同様に、不活性ガスや溶媒の使用が可能である。
【００２５】
再循環速度を選択するに際して、当業者は装置の性能によって幾分か制限されるだろう。比較的遅い再循環速度は比較的高い転化率をもたらすが、効率のよいフラッシングを必要とするだろう。ところが、効率のよいフラッシングには比較的高性能のフラッシャー、良好な真空能および効率的な冷却が必要となろう。より速い再循環速度とより低い転化率が実行可能であるならば、それほど高性能でないフラッシャー／冷却システムを使うことも可能である。一段階フラッシュ操作は通常アリルアルコールの除去には十分である。
【００２６】
フラッシング法の利点は、それが重合反応器から熱を取り去る方法を提供することにある。フラッシャーは一般的には約１３０〜１８０℃の範囲内の温度と、約１〜１０００ｍｍの範囲内の圧力で操作される。好ましくは、温度またはエポキシドの供給速度が勾配をなしている間はフラッシングを行わない。これに対して、クックアウト (cookout)／ストリップ (strip)期間、すなわち重合を完結させかつ揮発物を除くためにエポキシドの更なる添加を行うことなく反応混合物を加熱している間に、フラッシャーを使うことが好ましい。
【００２７】
上記の両態様では、ストリッピングした揮発性成分を、一段階のフラッシュ操作により、あるいは蒸留により、未反応のプロピレンオキシドと高沸点成分（アリルアルコールおよびアリルアルコールプロポキシレートを含む）とに分離する。適当な蒸留またはフラッシング法はどれも使用できる。所望により、アリルアルコールとアリルアルコールプロポキシレートを含有する流れを“そのまま”使用して、より高級のアリルアルコールプロポキシレートを製造することができる。また、この成分をさらに分離・精製してもよい。未反応のプロピレンオキシドは凝縮して、重合反応器へ再循環するか、貯蔵容器へ移すことが好ましい。
【００２８】
重合反応は希望するどのような温度で行ってもよい。従来のポリエーテルポリオールの合成温度（９５〜１２０℃）を用いることができる。本発明の利点は、より一層高い温度を使える点にある。かくして、本発明の方法は約９５〜１９０℃の範囲内の温度で行うことができる。より好ましい範囲は約１２０〜１８０℃である。約１３０〜１６０℃の範囲が最も好ましい。
【００２９】
本発明は、また、第二の態様に従って本発明方法を実施するための装置を含むものである。この装置はプロピレンオキシドの供給源、攪拌タンク反応器、フラッシャー、それに揮発性成分を分離するための蒸留塔を含んでいる。
【００３０】
プロピレンオキシドの供給源は純粋なプロピレンオキシド、混合エポキシド、プロピレンオキシドと他のエポキシドの別個の供給物、およびこの方法からの再循環エポキシドの流れのいずれの供給源であってもよい。
【００３１】
適当な攪拌タンク反応器はどれも使える。反応器はエポキシド用の入口、液体反応混合物用の出口、およびストリッピングしたポリエーテルポリオール用の戻し口を備えている。反応混合物を攪拌タンク反応器からフラッシャーへ移すためにポンプを使ってもよい。
【００３２】
フラッシャーは液体反応混合物から揮発物をストリッピングするのに適したどのような装置であってもよい。フラッシャーには反応混合物の入口、ストリッピングしたポリエーテルポリオールの出口、およびストリッピングした揮発物の出口が付いている。昇温において、減圧、大気圧、または大気圧以上の圧力でフラッシャーを操作する。ストリッピングしたポリエーテルポリオールを攪拌タンク反応器へ返送するためにポンプを使うことが好ましい。
【００３３】
蒸留塔は未反応のエポキシド（通常は主にプロピレンオキシド）を高沸点揮発性物質（アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートを含む）から分離することができるどのような塔であってもよい。所望により、簡便な一段階フラッシャーを使うか、アリルアルコールをアリルアルコールプロポキシレートから分離するのに十分なほど精巧な塔を使うことができる。
【００３４】
場合により、該装置は攪拌タンク反応器とフラッシャーの間にインラインでプラグ流れ反応器を含んでいる。プラグ流れ反応器を使用すると、１回通過あたりのプロピレンオキシドの転化率を高めることができ、プロセス効率を上げるのに役立つ。
【００３５】
本発明方法は従来のポリエーテルポリオール合成と比べて多くの利点をもたらす。非常に高い温度を使用することができるので、反応速度がより速くなり、エポキシド供給速度が高まり、そしてバッチ時間が大いに短縮される。従来法と比べて４０〜３００％の生産性の向上が達成される。生産性の向上は設備能力の増加につながる。
【００３６】
また、より高い温度でのプロポキシル化は低減した触媒レベルの使用可能性をもたらす。新たな触媒の消耗およびポリオールからの触媒の除去が比較的少ない。この方法は低エポキシド濃度（１０〜２０％の代わりに２〜４％）で行われるので、プロセスの安全性が向上する。
【００３７】
本発明の方法を使って多種多様のポリエーテルポリオールを製造することができるが、以前には入手できなかった何種類かのポリエーテルポリオールを本発明方法により製造できるようになった。
【００３８】
かくして、本発明は、本発明方法によって入手できるようになった低不飽和を有するある種のポリエーテルポリオールを含むものである。本発明のポリエーテルポリオールは一般に塩基触媒を用いて作られ、塩基触媒はある割合のプロペニル型不飽和を有する生成物をもたらす。本発明のポリエーテルポリオールは約２０〜６０の範囲内のヒドロキシル価、不飽和の全量に基づいて約３０モル％より大きいプロペニル末端基含量、および約０．２ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和を有する。精製した生成物は約０．０８ｍｅｑ／ｇより小さい不飽和を有する。
【００３９】
特に、約５０〜６０ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内の粗ヒドロキシル価を有する本発明のポリオールは、約３０モル％より大きいプロペニル末端基含量、約０．０６ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和、および約０．０４２ｍｅｑ／ｇより小さい精製不飽和を有するだろう。
【００４０】
約４０〜４９ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内の粗ヒドロキシル価を有する本発明のポリオールは、約４０モル％より大きいプロペニル末端基含量、約０．１０ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和、および約０．０６０ｍｅｑ／ｇより小さい精製不飽和を有するだろう。
【００４１】
約３０〜３９ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内の粗ヒドロキシル価を有する本発明のポリオールは、約５０モル％より大きいプロペニル末端基含量、約０．１５ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和、および約０．０７５ｍｅｑ／ｇより小さい精製不飽和を有するだろう。
【００４２】
約２０〜２９ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内の粗ヒドロキシル価を有する本発明のポリオールは、約６０モル％より大きいプロペニル末端基含量、約０．２０ｍｅｑ／ｇより小さい粗不飽和、および約０．０８０ｍｅｑ／ｇより小さい精製不飽和を有するだろう。
【００４３】
このような低不飽和と共に、このような高割合のプロペニル不飽和を有するポリオールは、従来のポリエーテルポリオール合成からは得られない。プロペニル不飽和の割合が高いことは、酸加水分解またはイオン交換処理によってプロペニル末端基をヒドロキシル末端基へ容易に変換できるので有利である。従来のポリエーテルポリオールは形成される不飽和（アリル系およびプロペニル）の全量を制御するために約１２０℃より低い温度で作られるのが常である。これらのポリオールは一般に３０モル％以上のプロペニル末端基含量をもたないだろう。従来法において反応温度を高くすると、プロペニル不飽和が３０モル％を越えるが、ポリオールの精製後の不飽和は、除去できない多量の加水分解不能なアリル系不飽和のために、許容レベルを越えてしまうだろう。
【００４４】
従って、本発明ポリオールの総不飽和は酸加水分解またはイオン交換処理による精製によって非常に低減されるが、従来のポリオールの総不飽和は同一の処理によってほんのわずかしか減少しない。例えば、下記の比較例Ｃ５およびＣ９に示すように、従来のポリオールをイオン交換により精製しても、総不飽和がほんのわずか（Ｃ５では０．０３６から０．０３５ｍｅｑ／ｇへ、そしてＣ９では０．０４４から０．０４０ｍｅｑ／ｇへ）減少するにすぎない。これに対して、本発明のポリオールをイオン交換で精製すると（実施例６および１０参照）、プロペニル含量が高いために、総不飽和が大きく（実施例６では０．０３４から０．０１２ｍｅｑ／ｇへ、そして実施例１０では０．０２８から０．０１３ｍｅｑ／ｇへ）減少する。
【００４５】
低不飽和のポリオールは複金属シアン化物触媒を用いて製造されていたが、本発明方法は触媒の低コスト、あまり強く要求されない触媒の分離、触媒を変えることなくエトキシル化する能力といった利点を提供する。
【００４６】
【実施例】
以下の実施例は本発明を単に例示するものである。当業者は本発明の精神および特許請求の範囲に含まれる多くの変更を理解するであろう。
【００４７】
比較例１
１１７℃での成形ポリオールの従来の製法
装置はプロピレンオキシドの供給源と攪拌タンク反応器から成り、該反応器にはプロピレンオキシドの入口と、反応器の頂部に（所望により、液体反応混合物の上から）蒸気を取り出すための出口が付いている。この実験では、４３．４ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価、０．０４４ｍｅｑ／ｇの粗不飽和、および０．５６重量％のＫＯＨ含量を有するプロピレンオキシドをベースにしたトリオール開始剤（１００ｇ）を反応器に導入した。ポリオール開始剤を１１７℃に加熱し、プロピレンオキシド（５０ｇ）を約２時間にわたって加えた。この混合物をＰＯの添加なしにさらに１．９時間反応させ、その後混合物をストリッピング（１１７℃、３〜４ｍｍ、１時間）して揮発物を除いた。粗製の生成物（１４２ｇ）を単離し、分析した。粗製のポリオールは３３．８ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０８５ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。イオン交換クロマトグラフィーで精製した後のポリオールはヒドロキシル価が３５．７ｍｇＫＯＨ／ｇで、不飽和が０．０８２ｍｅｑ／ｇであった（表１参照）。
【００４８】
実施例２
１１７℃での気相分離によるＡＡおよびＡＡプロポキシレートの連続的分離
比較例１の装置を使用した。反応器に比較例１で用いたトリオール開始剤（１００ｇ）を入れた。この開始剤を１１７℃に加熱し、プロピレンオキシドを反応器の底から液体中へ散布したが、反応器は５％ＮａＯＨ水溶液を含有するスクラバーに開口していた。また、反応器からの出口ラインは、ストリッピングしたＰＯの分析用サンプルを集めるためのドライアイストラップを備えていた。
プロピレンオキシド（合計約６７５ｇ）を１３０〜１５０ｇ／時間で混合物に散布し、気相（ＰＯ、アリルアルコールおよび低級アリルアルコールプロポキシレートを含む）を反応器からスクラバーに連続してパージした。ＰＯの添加後、生成物を１１７℃、３〜４ｍｍで０．５時間ストリッピングした。粗製のポリオール生成物（約１５４ｇ）を単離し、分析した。粗製のポリオールは２９．１ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０６８ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。イオン交換クロマトグラフィーで精製した後のポリオールは３１．０ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０５０ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した（表１参照）。
【００４９】
この実施例から、本発明の方法は、同一温度で従来法により製造した生成物と比べて、低不飽和を有するポリオールをもたらすことが分かった。
【００５０】
比較例３
１５０℃での成形ポリオールの従来の製法
反応を１５０℃で行う以外は、比較例１の手順に従った。ポリオール開始剤を１５０℃に加熱し、プロピレンオキシド（５０ｇ）を約１．８時間にわたって加えた。この混合物をＰＯの添加なしにさらに１．５時間反応させ、その後混合物をストリッピング（１５０℃、３〜４ｍｍ、１時間）して揮発物を除いた。粗製の生成物（１５７ｇ）を単離し、分析した。粗製のポリオールは３７．６ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．１８１ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。イオン交換クロマトグラフィーで精製した後のポリオールは４６．７ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０３５ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した（表１参照）。
【００５１】
実施例４
１５０℃での気相分離によるＡＡおよびＡＡプロポキシレートの断続的分離
例１〜３の装置およびポリオール開始剤を使用した。開始剤を反応器に入れて１５０℃に加熱した。トルエンとプロピレンオキシド（重量で１：１）の混合供給物を各回約９ｇずつの増加分で１７回反応器に導入した。各増加分のＰＯ／トルエンの添加後、混合物を加圧下で反応させたが、その際各増加分の添加後圧力が初期値のほぼ半分に低下するまで反応させた。その後、過剰のエポキシドをドライアイストラップに排出し、トルエン（およびアリルアルコールとＡＡプロポキシレート）を１５０℃、３〜４ｍｍで５分間ストリッピングすることにより取り出した。最終増加分の添加後、混合物を１５０℃、３〜４ｍｍで１０分間ストリッピングし、生成物を単離した。次いで粗製の生成物（１５０ｇ）を分析した。粗製のポリオールは３２．１ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．１００ｍｅｑ／ｇの不飽和をもっていた。イオン交換クロマトグラフィーで精製した後のポリオールは３６．６ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０２６ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した（表１参照）。
【００５２】
この実施例から、本発明方法は、１１７℃で従来法により製造した生成物と同等のまたはそれより低い不飽和を有する生成物を１５０℃で合成し得たことが明らかである。
【００５３】
【表１】
気相分離による低不飽和ポリエーテルポリオールの合成
例＃ Ｃ１ ２＊ Ｃ３ ４＊＊
ポリオールの型 成形 成形 成形 成形
プロセス条件
開始剤（ｇ） １００ １００ １００ １００
開始剤ＯＨ＃ ４３．４ ４３．４ ４３．４ ４３．４
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
粗不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０４４ ０．０４４ ０．０４４ ０．０４４
開始剤中のＫＯＨ％ ０．５６ ０．５６ ０．５６ ０．５６
反応温度（℃） １１７ １１７ １５０ １５０
反応したＰＯ（ｇ） ４２ ５４ ５７ ５０
粗製ポリオール
ＯＨ＃ ３３．８ ２９．１ ３７．６ ３２．１
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０８５ ０．０６８ ０．１８１ ０．１００
精製ポリオール
ＯＨ＃ ３５．７ ３１．０ ４６．７ ３６．６
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０８２ ０．０５０ ０．０３５ ０．０２６
【００５４】
表１の説明。
＊、 １３０〜１５０ｇ／時間で液体反応混合物中にＰＯを散布した；
気相の連続分離；ＰＯ転化率８％。
＊＊、ＰＯ／トルエン（１：１）混合物の断続的添加およびフラッシング；
１７部のＰＯ／トルエンを添加し、反応させ、フラッシュさせた；
ＰＯ転化率６５％。
【００５５】
例５〜１１
一般方法：液相からのアリルアルコールとＡＡプロポキシレートの分離
装置はプロピレンオキシドの供給源と攪拌タンク反応器から成り、該反応器にはプロピレンオキシドの入口と、反応器の底部に液体反応混合物を取り出すための出口と、ストリッピングしたポリオールの戻し口が付いていた。ポンプを使って攪拌タンク反応器からの液体反応混合物を該出口から第二の容器（フラッシャーとして作用する）へ移送した。フラッシャーは液体反応混合物の入口と、ストリッピングしたポリオールの出口と、ストリッピングした揮発物の出口を備えていた。第二ポンプを使って、フラッシャーからのストリッピングしたポリオール混合物を戻し口から攪拌タンク反応器へ返送した。このポンプは、反応器の液面が設定液面以下に下がったとき、ストリッピングした液体をフラッシャーから反応器へ自動的にポンプ輸送するように設定されていた（図２参照）。
反応器に０．４１〜０．６６％のＫＯＨを含むスターターポリオール（開始剤）を導入した（表２及び表３参照）。反応器に窒素を数回流し、７０ｐｓｉに加圧した。反応器とフラッシャーポットを希望する反応温度に加熱した（表２及び表３参照）。フラッシャーは約１００ｍｍに減圧した。反応器の温度が希望の反応温度に達したら、２０ｍＬ／分で反応混合物の循環を開始し、次いでプロピレンオキシドの反応器への供給を開始した（供給量については表２及び表３参照）。表２及び表３に示した時間にわたってプロピレンオキシドを反応器へ連続的に供給した。プロピレンオキシドの添加後、残留モノマーが実質的に反応してしまうか取り除かれるまで、加熱とストリッピングを続けた。粗製のポリオールはイオン交換クロマトグラフィーで精製した。粗製および精製ポリオールの物理的性質を表２及び表３に示す。
【００５６】
【表２】
高生産性で、低不飽和のポリエーテルポリオールの合成
例＃ Ｃ５ ６ ７ ８
ポリオールの型 スラブ スラブ スラブ スラブ
プロセス条件
開始剤（ｇ） １００ １００ １００ １００
開始剤ＯＨ＃ １１１．５ １１１．５ １１１．５ １１１．５
開始剤中のＫＯＨ％ ０．６６ ０．６６ ０．６６ ０．６６
反応温度（℃） １１７ １５０ １６０ １８０
ＰＯ供給量 ０．５ ２．５ ２．５ １．３
（ｇ／ｍｉｎ／１００ｇ開始剤）
ＰＯ転化率（％） １００ ３４ ３９ ６０
ＰＯ供給時間（ｈ） ３．７ ２．１ １．４ ２．２
クックアウト時間（ｈ） ２．２ ０．３ ０．２ ０．１
全バッチ時間（ｈ） ５．９ ２．４ １．６ ２．３
粗製ポリオール
ＯＨ＃ ５４．５ ５９．６ ６１．８ ５９．２
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０３６ ０．０３４ ０．０４０ ０．０５８
精製ポリオール
ＯＨ＃ ５６．３ ６３．６ ６３．０ ６１．３
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０３５ ０．０１２ ０．０１５ ０．０３０
【００５７】
【表３】
高生産性で、低不飽和のポリエーテルポリオールの合成
例＃ Ｃ９ １０ １１
ポリオールの型 成形 成形 低モノオール
プロセス条件
開始剤（ｇ） １００ １００
開始剤ＯＨ＃ １１１．５ １１１．５
開始剤中のＫＯＨ％ ０．４１ ０．４１
反応温度（℃） １０５ １３０ １３０
ＰＯ供給量 １．５ １．３
（ｇ／ｍｉｎ／１００ｇ開始剤）
ＰＯ転化率（％） １００ ２０ ２０
ＰＯ供給時間（ｈ） 〜６．０ ３．３
クックアウト時間（ｈ） 〜３．５ ０．３
全バッチ時間（ｈ） 〜９．５ ３．６
粗製ポリオール
ＯＨ＃ ４４．０ ４６．２ ３２．０
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） ０．０４４ ０．０２８ ０．０２８
精製ポリオール
ＯＨ＃ ４４．０ ４７．０ ３３．０
（ｍｇ ＫＯＨ／ｇ）
不飽和（ｍｅｑ／ｇ） 〜０．０４ ０．０１３ ０．００７
【００５８】
実施例１２
フラッシャーポットの代わりにワイプト−フィルム蒸留器 (wiped-film still) を使用した以外は、例５〜１１の一般方法に従った。スターターポリオールは０．６２％のＫＯＨを含みかつ１１２ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０１１ｍｅｑ／ｇの不飽和を有するポリ（オキシプロピレン）トリオールであった。反応器にスターターポリオール（５００ｇ）を加えて窒素を流した後、反応器とワイプト−フィルム蒸留器を１５０℃に加熱した。反応混合物を１００ｍＬ／分（２０ｍＬ／分／１００ｇスターター）で循環させた。プロピレンオキシドの反応器への供給量は６ｇ／分（１．２ｇ／分／１００ｇスターター）とした。ワイプト−フィルム蒸留器に４８〜４９ｍｍの減圧を加え、反応器内の背圧を窒素により７０ｐｓｉに維持した。合計１５９１ｇのプロピレンオキシドを４．５時間かけて反応器に供給したところ、転化率は３２％であった。プロピレンオキシドの添加後、生成物を加熱し、０．５時間ストリッピングした。粗製の生成物は５５．８ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０２４ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。イオン交換クロマトグラフィーで精製した生成物はヒドロキシル価が５６．７ｍｇＫＯＨ／ｇで、不飽和が０．０１６ｍｅｑ／ｇであった。
【００５９】
実施例１３
攪拌タンク反応器とフラッシャーの間にプラグ流れ反応器（ＰＦＲ）を配置するように装置を変更した以外は、実施例１２の手順に従った。ＰＦＲの温度は１５０℃に維持した。比較的大きいシステム容量のため、１１００ｇのスターターポリオールを使用した。反応混合物を２２０ｍＬ／分（２０ｍＬ／分／１００ｇスターター）で循環させた。プロピレンオキシドの反応器への供給量は１３．２ｇ／分（１．２ｇ／分／１００ｇスターター）とした。ワイプト−フィルム蒸留器に７３〜８０ｍｍの減圧を加え、反応器内の背圧を窒素により７０ｐｓｉに維持した。合計２０７０ｇのプロピレンオキシドを２．７時間かけて反応器に供給したところ、転化率は５２％であった。プロピレンオキシドの添加後、生成物を加熱し、０．５時間ストリッピングした。粗製の生成物は５９．４ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０３４ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。イオン交換クロマトグラフィーで精製した生成物はヒドロキシル価が６０．２ｍｇＫＯＨ／ｇで、不飽和が０．０２５ｍｅｑ／ｇであった。
【００６０】
実施例１４
ＥＯでキャップしたトリオールの製造
実施例１３の手順に概ね従った。スターターポリオールは０．４６％のＫＯＨを含みかつ８５．２ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．００５ｍｅｑ／ｇの不飽和を有するポリ（オキシプロピレン）トリオールであった。反応器にスターターポリオール（１１００ｇ）を加えて窒素を流した後、反応器とワイプト−フィルム蒸留器をそれぞれ１５０℃、１５５℃に加熱した。反応混合物を２２０ｍＬ／分（２０ｍＬ／分／１００ｇスターター）で循環させた。プロピレンオキシドの反応器への供給量は１０ｇ／分（０．９ｇ／分／１００ｇスターター）とした。ワイプト−フィルム蒸留器に８３〜９０ｍｍの減圧を加え、反応器内の背圧を窒素により７０ｐｓｉに維持した。合計２３５２ｇのプロピレンオキシドを４．２時間かけて反応器に供給したところ、転化率は４４％であった。プロピレンオキシドの添加後、生成物を加熱し、０．５時間ストリッピングした。粗製の生成物は４６．７ｍｇＫＯＨ／ｇのヒドロキシル価と０．０４１ｍｅｑ／ｇの不飽和を示した。
【００６１】
粗製の生成物はＥＯでキャップしたポリオールに基づいて約１８重量％のエチレンオキシドを用いて末端キャップした。１１７℃で３〜４時間かけてＥＯを加えた。イオン交換クロマトグラフィーで精製した後のＥＯでキャップした生成物はヒドロキシル価が３９．０ｍｇＫＯＨ／ｇで、不飽和が０．０１６ｍｅｑ／ｇであった。炭素−１３のＮＭＲ分析から、このポリオールは７６％の第一ヒドロキシル末端基および１９重量％のＥＯ単位をもつことが分かった。
【００６２】
上記の実施例は単なる例示であって、本発明は特許請求の範囲により規定されるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明方法の１つの実施態様を示した説明図である。
【図２】本発明方法のもう１つの実施態様を示した説明図である。
【符号の説明】
１ 攪拌タンク反応器
２ 蒸留塔
３ 攪拌タンク反応器
４ プラグ流れ反応器
５ フラッシャー
６ 蒸留塔
７ ポンプ
８ ポンプ
Claims (8)
- （ａ）反応器内で、プロピレンオキシドと開始剤とエポキシド重合触媒を含有する反応混合物を重合させてポリエーテルポリオールを製造すること；
（ｂ）重合の間、液体反応混合物の上の気相の一部を反応器から連続的にまたは定期的に取り出すこと；
（ｃ）取り出した部分を蒸留して、アリルアルコールと低級アリルアルコールプロポキシレートから未反応のプロピレンオキシドを分離すること；および
（ｄ）プロピレンオキシドを反応器に返送すること；
を含むことを特徴とする、ポリエーテルポリオールの製造方法。 - エポキシド重合触媒がアルカリ金属水酸化物であることを特徴とする、請求項１記載の方法。
- 重合温度が９５〜１９０℃の範囲内であることを特徴とする、請求項１記載の方法。
- （ａ）反応器内で、プロピレンオキシドと開始剤とエポキシド重合触媒を含有する反応混合物を重合させてポリエーテルポリオールを製造すること；
（ｂ）重合の間、反応混合物の液相の一部を反応器から連続的にまたは定期的に取り出すこと；
（ｃ）取り出した部分を、ポリエーテルポリオール成分から揮発性成分を分離するのに効果的な温度で加熱すること；
（ｄ）ポリエーテルポリオール成分を反応器に返送すること；
（ｅ）蒸留により揮発性成分を未反応のプロピレンオキシドと高沸点成分（アリルアルコールおよびアリルアルコールプロポキシレートを含む）とに分離すること；および
（ｆ）未反応のプロピレンオキシドを回収すること；
を含むことを特徴とする、ポリエーテルポリオールの製造方法。 - エポキシド重合触媒がアルカリ金属水酸化物であることを特徴とする、請求項４記載の方法。
- 重合温度が９５〜１９０℃の範囲内であることを特徴とする、請求項４記載の方法。
- フラッシャーを使ってポリエーテルポリオール成分から揮発性成分を分離することを特徴とする、請求項４記載の方法。
- 回収したプロピレンオキシドを反応器に再循環させることを特徴とする、請求項４記載の方法。
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