JP3684282B2 - 芳香族ポリカーボネートの製造方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、芳香族ポリカーボネートの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、芳香族ポリカーボネートは、耐熱性、耐衝撃性、透明性などに優れたエンジニアリングプラスチックスとして、多くの分野において幅広く用いられている。この芳香族ポリカーボネートの製造方法については、従来種々の研究が行われ、その中で、芳香族ジヒドロキシ化合物、例えば２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（以下、ビスフェノールＡという。）とホスゲンとの界面重縮合法が工業化されている。
【０００３】
しかしながら、この界面重縮合法においては、有毒なホスゲンを用いなければならないこと、副生する塩化水素や塩化ナトリウム及び、溶媒として大量に用いる塩化メチレンなどの含塩素化合物により装置が腐食すること、ポリマー物性に悪影響を及ぼす塩化ナトリウムなどの不純物や残留塩化メチレンの分離が困難なことなどの問題があった。
【０００４】
一方、芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとから、芳香族ポリカーボネートを製造する方法としては、例えば、ビスフェノールＡとジフェニルカーボネートを溶融状態でエステル交換し、副生するフェノールを抜き出しながら重合する溶融法が以前から知られている。溶融法は、界面重縮合法と異なり、溶媒を使用しないなどの利点がある一方、重合が進行すると共にポリマーの粘度が上昇し、副生するフェノールなどを効率よく系外に抜き出す事が困難になり、重合度を上げにくくなるという本質的な問題があった。
【０００５】
従来、芳香族ポリカーボネートを溶融法で製造するための重合器としては、種々の重合器が知られている。撹拌機を備えた竪型の攪拌槽型重合器を用いる方法は一般に広く知られている。しかしながら、竪型の撹拌槽型重合器は小スケールでは容積効率が高く、シンプルであるという利点を有し、効率的に重合を進められるが、工業的規模では、上述したように重合の進行と共に副生するフェノールを効率的に系外に抜き出す事が困難となり重合速度が極めて低くなるという問題を有している。
【０００６】
すなわち、大スケールの竪型の撹拌槽型重合器は、通常、蒸発面積に対する液容量の比率が小スケールの場合に比べて大きくなり、いわゆる液深が大きな状態となる。この場合、重合度を高めていくために真空度を高めていっても、撹拌槽の下部は液深があるために実質上高い圧力で重合される事になり、フェノール等は効率的に抜けにくくなるのである。
【０００７】
この問題を解決するため、高粘度状態のポリマーからフェノール等を抜き出すための工夫が種々なされている。例えば特公昭５０−１９６００号公報では、ベント部を有するスクリュー型重合器を用いる方法、特公昭５２−３６１５９号公報では、噛合型２軸押出機を用いる方法、また特公昭５３−５７１８号公報では、薄膜蒸発型反応器、例えばスクリュー蒸発器や遠心薄膜蒸発器等を用いる方法が記載されており、さらに特開平２−１５３９２３号公報では、遠心薄膜型蒸発装置と横型撹拌重合槽を組み合わせて用いる方法が具体的に開示されている。また特開平７−２９２５０９７号公報には、多孔板から自由落下させながら重合させる方法で、着色のない高品質の芳香族ポリカーボネートを高い重合速度で製造できることが示されており、ワイヤに沿わせて落下させながら重合させる方法も記載されている。該公報には、重合系内に不活性ガスを少量供給する実施例も記載されているが、不活性ガスを供給した場合としない場合の重合速度の違いについては必ずしも明らかにされてはいない。
【０００８】
溶融法で芳香族ポリカーボネートを製造する際、不活性ガス存在下で重合を実施する方法については広く知られている。例えば米国特許第２９６４２９７号及び３１５３００８号明細書には、酸化的な二次反応を避けるために、減圧下、不活性ガスを使用してエステル交換法により芳香族ポリカーボネートを製造する方法が記載されており、製造する芳香族ポリカーボネートに対して少量の不活性ガスが重合器内に供給されている。一方、フェノール等を重合系外に抜き出すために大量の不活性ガスを使用する方法として、特開平６−２０６９９７号公報には、オリゴカーボネート溶融物をオリゴカーボネート１ｋｇ当たり１ｍ3以上の不活性ガスと共に常圧または加圧下で加熱管を通過させることで芳香族ポリカーボネートを製造させる方法が記載されている。しかしながら、大量の不活性ガスを用いて芳香族ポリカーボネートを製造する方法は、重合に使用された不活性ガスを繰り返し重合に使用する場合、不活性ガス中の芳香族モノヒドロキシ化合物を分離する必要が生じ、大きな分離設備が必要となる。
【０００９】
本発明者等は、特願平８−２１００３号において、不活性ガス流通下の空間中でガイドに沿わせて落下させながら重合させる際に、不活性ガス中に含まれる芳香族モノヒドロキシ化合物の不活性ガスに対する分圧比の範囲を特定し、不活性ガスの回収設備が過大にならない方法を提案した。しかし、少量の不活性ガスを使用して重合速度を著しく高める方法については明らかにされていない。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
不純物や残留塩化メチレンの分離の問題のない溶融法により芳香族ポリカーボネートを製造する際、着色のない高品質の芳香族ポリカーボネートを高い重合速度で、大量の不活性ガスを使用することなく、工業的に好ましい手段で製造する方法を提供する事である。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意検討を進めた結果、少量の不活性ガスを特定の方法で用いる事によりその目的を達成できる事を見いだし、本発明を完成させるに至った。
すなわち、本発明は以下のとおりである。
（１） 芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートから、１基又は２基以上の重合器を用い溶融法により芳香族ポリカーボネートを製造する方法において、重合途中の溶融ポリマー１ｋｇに対して０．０００１〜０．１ｍ3 の不活性ガスを該溶融ポリマー中に直接混合させて減圧下で重合することを特徴とする芳香族ポリカーボネートの製造方法。
（２） 溶融ポリマーが、重合器への溶融ポリマー供給配管内の溶融ポリマーであることを特徴とする上記（１）の芳香族ポリカーボネートの製造方法。
（３） 重合器が支持体に沿ってポリマーを溶融流下せしめて重合を進行させる重合器であることを特徴とする上記（２）の芳香族ポリカーボネートの製造方法。
【００１２】
従来、不活性ガスを用いてフェノール等を効率的に抜き出して芳香族ポリカーボネートを製造しようとする場合、通常、重合器の空間部に不活性ガスが供給されており、溶融ポリマー中に不活性ガスを供給する場合には多量の不活性ガスを用いて常圧もしくは加圧下で重合する方法が知られているにすぎなかった。驚くべき事に、少量の不活性ガスを溶融ポリマー中に直接混合させて減圧下で重合することにより、重合器の空間部に不活性ガスを供給する場合に比べて格段に重合速度が高められる事が明らかとなった。この理由については明らかではないが、不活性ガスを液中に供給して混合することにより、減圧条件下での溶融ポリマーの表面状態が変化し、重合速度を高めているものと推定される。
【００１３】
以下に本発明について詳細に説明する。
本発明において、芳香族ジヒドロキシ化合物とは、次式で示される化合物である。
ＨＯ−Ａｒ−ＯＨ（式中、Ａｒは２価の芳香族基を表す。）。
２価の芳香族基Ａｒは、好ましくは例えば、次式で示されるものである。
−Ａｒ1 −Ｙ−Ａｒ2 −
（式中、Ａｒ1 及びＡｒ2 は、各々独立にそれぞれ炭素数５〜７０を有する２価の炭素環式又は複素環式芳香族基を表し、Ｙは炭素数１〜３０を有する２価のアルカン基を表す。）。
【００１４】
２価の芳香族基Ａｒ1 、Ａｒ2 において、１つ以上の水素原子が、反応に悪影響を及ぼさない他の置換基、例えば、ハロゲン原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数１〜１０のアルコキシ基、フェニル基、フェノキシ基、ビニル基、シアノ基、エステル基、アミド基、ニトロ基などによって置換されたものであっても良い。
【００１５】
複素環式芳香族基の好ましい具体例としては、１ないし複数の環形成窒素原子、酸素原子又は硫黄原子を有する芳香族基を挙げる事ができる。
２価の芳香族基Ａｒ1 、Ａｒ2 は、例えば、置換又は非置換のフェニレン、置換又は非置換のビフェニレン、置換または非置換のピリジレンなどの基を表す。ここでの置換基は前述のとおりである。
【００１６】
２価のアルカン基Ｙは、例えば、下記化１で示される有機基である。
【００１７】
【化１】
【００１８】
（式中、Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ3 、Ｒ4 は、各々独立に水素、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数１〜１０のアルコキシ基、環構成炭素数５〜１０のシクロアルキル基、環構成炭素数５〜１０の炭素環式芳香族基、炭素数６〜１０の炭素環式アラルキル基を表す。ｋは３〜１１の整数を表し、Ｒ5 およびＲ6 は、各Ｘについて個々に選択され、お互いに独立に、水素または炭素数１〜６のアルキル基を表し、Ｘは炭素を表す。また、Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ3 、Ｒ4 、Ｒ5 、Ｒ6 において、一つ以上の水素原子が反応に悪影響を及ぼさない範囲で他の置換基、例えばハロゲン原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数１〜１０のアルコキシ基、フェニル基、フェノキシ基、ビニル基、シアノ基、エステル基、アミド基、ニトロ基等によって置換されたものであっても良い。）
このような２価の芳香族基Ａｒとしては、例えば、下記化２で示されるものが挙げられる。
【００１９】
【化２】
【００２０】
（式中、Ｒ7 、Ｒ8 は、各々独立に水素原子、ハロゲン原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数１〜１０のアルコキシ基、環構成炭素数５〜１０のシクロアルキル基またはフェニル基であって、ｍおよびｎは１〜４の整数で、ｍが２〜４の場合には各Ｒ7 はそれぞれ同一でも異なるものであってもよいし、ｎが２〜４の場合には各Ｒ8 はそれぞれ同一でも異なるものであってもよい。）
さらに、２価の芳香族基Ａｒは、次式で示されるものであっても良い。
−Ａｒ1 −Ｚ−Ａｒ2 −
（式中、Ａｒ1 、Ａｒ2 は前述の通りで、Ｚは単結合又は−Ｏ−、−ＣＯ−、−Ｓ−、−ＳＯ2 −、−ＳＯ−、−ＣＯＯ−、−ＣＯＮ（Ｒ1 ）−などの２価の基を表す。ただし、Ｒ1 は前述のとおりである。）
このような２価の芳香族基Ａｒとしては、例えば、下記化３に示されるものが挙げられる。
【００２１】
【化３】
【００２２】
（式中、Ｒ7 、Ｒ8 、ｍおよびｎは、前述のとおりである。）
本発明で用いられる芳香族ジヒドロキシ化合物は、単一種類でも２種類以上でもかまわない。芳香族ジヒドロキシ化合物の代表的な例としてはビスフェノールＡが挙げられる。
本発明で用いられるジアリールカーボネートは、下記化４で表される。
【００２３】
【化４】
【００２４】
（式中、Ａｒ3 、Ａｒ4 はそれぞれ１価の芳香族基を表す。）
Ａｒ3 及びＡｒ4 は、１価の炭素環式又は複素環式芳香族基を表すが、このＡｒ3 、Ａｒ4 において、１つ以上の水素原子が、反応に悪影響を及ぼさない他の置換基、例えば、ハロゲン原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数１〜１０のアルコキシ基、フェニル基、フェノキシ基、ビニル基、シアノ基、エステル基、アミド基、ニトロ基などによって置換されたものであっても良い。Ａｒ3 、Ａｒ4 は同じものであっても良いし、異なるものであっても良い。
【００２５】
１価の芳香族基Ａｒ3 及びＡｒ4 の代表例としては、フェニル基、ナフチル基、ビフェニル基、ピリジル基を挙げる事ができる。これらは、上述の１種以上の置換基で置換されたものでも良い。
好ましいＡｒ3 及びＡｒ4 としては、それぞれ例えば、下記化５に示されるものなどが挙げられる。
【００２６】
【化５】
【００２７】
ジアリールカーボネートの代表的な例としては、下記化６で示される。
【００２８】
【化６】
【００２９】
（式中、Ｒ9 及びＲ10は、各々独立に水素原子、炭素数１〜１０を有するアルキル基、炭素数１〜１０を有するアルコキシ基、環構成炭素数５〜１０のシクロアルキル基又はフェニル基を示し、ｐ及びｑは１〜５の整数で、ｐが２以上の場合には、各Ｒ9 はそれぞれ異なるものであっても良いし、ｑが２以上の場合には、各Ｒ10は、それぞれ異なるものであっても良い。）
このジアリールカーボネート類の中でも、非置換のジフェニルカーボネートや、ジトリルカーボネート、ジ−ｔ−ブチルフェニルカーボネートのような低級アルキル置換ジフェニルカーボネートなどの対称型ジアリールカーボネートが好ましいが、特にもっとも簡単な構造のジアリールカーボネートであるジフェニルカーボネートが好適である。
【００３０】
これらのジアリールカーボネート類は単独で用いても良いし、２種以上を組み合わせて用いても良い。
芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとの使用割合（仕込比率）は、用いられる芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートの種類や、重合温度その他の重合条件によって異なるが、ジアリールカーボネートは芳香族ジヒドロキシ化合物１モルに対して、通常０．９〜２．５モル、好ましくは０．９５〜２．０モル、より好ましくは０．９８〜１．５モルの割合で用いられる。
【００３１】
本発明の方法で得られる芳香族ポリカーボネートの数平均分子量は、通常５００〜１０００００の範囲であり、好ましくは２０００〜３００００の範囲である。
本発明の芳香族ポリカーボネートは、上記のような芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとから、触媒の存在もしくは非存在下で、加熱しながら溶融状態でエステル交換反応にて重縮合する方法であり、その重合器には特に制限はない。例えば、攪拌槽型反応器、薄膜反応器、遠心式薄膜蒸発反応器、表面更新型二軸混練反応器、二軸横型攪拌反応器、濡れ壁式反応器、自由落下させながら重合する多孔板型反応器、支持体に沿ってポリマーを溶融落下せしめて重合を進行させる重合器、例えばワイヤー付多孔板型反応器等を用い、これらを単独もしくは組み合わせた重合器が用いられる。例えば重合の初期に芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートから竪型攪拌槽を用いて重合して溶融ポリマーを製造し、その溶融ポリマーを表面更新型二軸混練反応器、二軸横型攪拌反応器、濡れ壁式反応器、自由落下させながら重合する多孔板型反応器、支持体に沿ってポリマーを溶融落下せしめて重合を進行させる重合器等を用いて重合する方法等は、本発明の好ましい態様の一つである。なお、本発明において溶融ポリマーとは、芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートから製造された重合途中の溶融物を意味する。
【００３２】
本発明においては、重合途中の溶融ポリマー１ｋｇに対して０．０００１〜０．１ｍ3の不活性ガスを該溶融ポリマー中に直接混合させて減圧下で重合を行う。不活性ガスの具体例としては、窒素、アルゴン、ヘリウム、二酸化炭素や低級炭化水素ガス等が挙げられ、特に好ましいのは窒素である。不活性ガスの量が重合途中の溶融ポリマー１ｋｇに対して０．０００１ｍ3より少ない場合は、重合速度を高める効果が小さく、０．１ｍ3より多い場合は不活性ガスから芳香族モノヒドロキシ化合物等を分離するための設備が大きくなりすぎ、工業的に好ましくない。重合途中の溶融ポリマー１ｋｇに対する不活性ガスのより好ましい量は０．０００１〜０．０８ｍ3の範囲であり、更に好ましい量は０．０００２〜０．０６ｍ3の範囲である。
【００３３】
不活性ガスは、重合器の空間部にではなく、溶融ポリマー中に直接混合される。溶融ポリマーに直接混合する方法としては、重合器内の溶融ポリマーに直接不活性ガスを供給し攪拌下で混合する方法や、重合器への溶融ポリマー供給配管内に不活性ガスを供給し、配管内で混合する方法等が挙げられる。溶融ポリマー供給配管内で不活性ガスを混合する方法は、攪拌装置が設けられていない重合器の場合にも溶融ポリマーに不活性ガスを混合できるので、特に好ましい。配管内で不活性ガスと溶融ポリマーを混合するために、配管内に充填材を装着する事も好ましい方法であり、充填材としては、例えばラシヒリング、レッシングリング、ポールリング、ベルルサドル、インタロックスサドル、ディクソンパッキング、マクマホンパッキング、ヘリパック、スルザーパッキング、メラパック等が挙げられる。また、攪拌装置が設けられていない重合器の具体例としては、上述した支持体に沿ってポリマーを溶融流下せしめて重合を進行させる重合器等が挙げられる。このような重合器は、攪拌軸を有しないため、攪拌駆動部からの空気の混入がなく、メンテナンスも容易である点で好ましい。この場合支持体としては、平面状、円柱状、円錐状、鎖状等種々の形状のものが可能である。支持体が中空になっており、支持体の外側にポリマーを落下させながら重合し、中空部に加熱媒体を入れる方法や、支持体の中空部にポリマーを落下させながら重合し、支持体の外側に加熱媒体を入れる方法等も可能である。
【００３４】
本発明において、重合は減圧下で実施される。好ましい圧力は、製造する芳香族ポリカーボネートの種類や分子量、重合温度等によっても異なるが、例えばビスフェノールＡとジフェニルカーボネートから芳香族ポリカーボネートを製造する場合、数平均分子量が１０００以下の範囲では、６６６０Ｐａ（５０ｍｍＨｇ）〜５３２８０Ｐａ（４００ｍｍＨｇ）の範囲が好ましく、数平均分子量が１０００〜２０００の範囲では、４００Ｐａ（３ｍｍＨｇ）〜６６６０Ｐａ（５０ｍｍＨｇ）の範囲が好ましく、数平均分子量が２０００以上の範囲では、２６７０Ｐａ（２０ｍｍＨｇ）以下、特に１３３０Ｐａ（１０ｍｍＨｇ）以下が好ましく、更に４００Ｐａ（３ｍｍＨｇ）以下が好ましい。
【００３５】
エステル交換反応は、触媒を加えずに実施する事ができるが、重合速度を高めるため、必要に応じて触媒の存在下で行われる。重合触媒としては、この分野で用いられているものであれば特に制限はないが、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウムなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属の水酸化物類；水素化アルミニウムリチウム、水素化ホウ素ナトリウム、水素化ホウ素テトラメチルアンモニウムなどのホウ素やアルミニウムの水素化物のアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、第四級アンモニウム塩類；水素化リチウム、水素化ナトリウム、水素化カルシウムなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属の水素化合物類；リチウムメトキシド、ナトリウムエトキシド、カルシウムメトキシドなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属のアルコキシド類；リチウムフェノキシド、ナトリウムフェノキシド、マグネシウムフェノキシド、ＬｉＯ−Ａｒ−ＯＬｉ、ＮａＯ−Ａｒ−ＯＮａ（Ａｒはアリール基）などのアルカリ金属及びアルカリ土類金属のアリーロキシド類；酢酸リチウム、酢酸カルシウム、安息香酸ナトリウムなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属の有機酸塩類；酸化亜鉛、酢酸亜鉛、亜鉛フェノキシドなどの亜鉛化合物類；酸化ホウ素、ホウ酸、ホウ酸ナトリウム、ホウ酸トリメチル、ホウ酸トリブチル、ホウ酸トリフェニル、(R 1 R 2 R 3 R 4)NB(R 1 R 2 R 3 R 4)または(R 1 R 2 R 3 R 4)PB(R 1 R 2 R 3 R 4)で表されるアンモニウムボレート類またはホスホニウムボレート類（R 1 、R 2 、R 3 、R 4 は前記化３の説明通り）などのホウ素の化合物類；酸化ケイ素、ケイ酸ナトリウム、テトラアルキルケイ素、テトラアリールケイ素、ジフェニル−エチル−エトキシケイ素などのケイ素の化合物類；酸化ゲルマニウム、四塩化ゲルマニウム、ゲルマニウムエトキシド、ゲルマニウムフェノキシドなどのゲルマニウムの化合物類；酸化スズ、ジアルキルスズオキシド、ジアルキルスズカルボキシレート、酢酸スズ、エチルスズトリブトキシドなどのアルコキシ基またはアリーロキシ基と結合したスズ化合物、有機スズ化合物などのスズの化合物類；酸化鉛、酢酸鉛、炭酸鉛、塩基性炭酸塩、鉛及び有機鉛のアルコキシドまたはアリーロキシドなどの鉛の化合物；第四級アンモニウム塩、第四級ホスホニウム塩、第四級アルソニウム塩などのオニウム化合物類；酸化アンチモン、酢酸アンチモンなどのアンチモンの化合物類；酢酸マンガン、炭酸マンガン、ホウ酸マンガンなどのマンガンの化合物類；酸化チタン、チタンのアルコキシドまたはアリーロキシドなどのチタンの化合物類；酢酸ジルコニウム、酸化ジルコニウム、ジルコニウムのアルコキシド又はアリーロキシド、ジルコニウムアセチルアセトンなどのジルコニウムの化合物類などの触媒を挙げる事ができる。
【００３６】
触媒を用いる場合、これらの触媒は１種だけで用いても良いし、２種以上を組み合わせて用いても良い。また、これらの触媒の使用量は、原料の芳香族ジヒドロキシ化合物に対して、通常１０-8〜１重量％、好ましくは１０-7〜１０-1重量％の範囲で選ばれる。
本発明の方法を達成する重合器や配管の材質に特に制限はなく、通常ステンレススチールやニッケル、グラスライニング等から選ばれる。
【００３７】
【発明の実施の形態】
以下に、実施例を挙げて説明する。
なお、分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定した数平均分子量（以下、Ｍｎと略す。）である。カラーは、ＣＩＥＬＡＢ法により試験片厚み３．２ｍｍで測定し、黄色度をｂ* 値で示した。
【００３８】
【実施例１】
図１に示すような、複数の円柱状支持体５を有する重合器１０を用いて反応を行った。この重合器１０は、太さ１ｍｍ、長さ６ｍのＳＵＳ３１６Ｌ製円柱状支持体５を２５本備えており、重合器１０に供給された溶融ポリマーは分散板４により各支持体５に均一に分配される。重合器１０の外側はジャケットになっており、熱媒で加温されている。重合器にポリマーを攪拌するための装置は備え付けられていない。
【００３９】
この重合器に、ビスフェノールＡとジフェニルカーボネート（対ビスフェノールＡモル比１．０５）から製造した、Ｍｎ６０００の芳香族ポリカーボネートの溶融ポリマーを溶融ポリマー供給配管１より１８ｋｇ／ｈｒの流量で連続的に供給し、２６０℃、圧力６７Ｐａ（０．５ｍｍＨｇ）の条件で、排出口から芳香族ポリカーボネートを連続的に抜き出しながら重合を行った。溶融ポリマー供給配管へのガス供給口２からは、窒素を１００リットル／ｈｒで供給し、充填材３により溶融ポリマーと窒素との混合を行わせた。充填材３はスルーザーパッキングである。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートはＭｎ１１６００であり、良好なカラー（ｂ*値３．３）であった。溶融ポリマー１ｋｇに対する窒素の量は０．００５５６ｍ3である。結果を表１にまとめて示す。
【００４０】
【実施例２〜６】
窒素の供給量を変える以外は、実施例１と全く同様に芳香族ポリカーボネートを製造した。結果をまとめて表１に示す。
【００４１】
【比較例１〜２】
窒素の供給量を変える以外は、実施例１と全く同様に芳香族ポリカーボネートを製造した。結果をまとめて表１に示す。
【００４２】
【比較例３】
溶融ポリマー供給配管への窒素ガスの供給をやめ、重合器気相部へのガス供給口６から窒素を３リットル／ｈｒ供給する以外は実施例６と全く同様に芳香族ポリカーボネートを製造した。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートのＭｎは９５００であった。
【００４３】
【実施例７】
窒素に変えてアルゴンを１００リットル／ｈｒ供給する以外は、実施例１と全く同様に芳香族ポリカーボネートを製造した。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートのＭｎは１１５００であり、良好なカラー（ｂ*値３．３）であった。
【００４４】
【実施例８】
溶融ポリマー供給配管１内に充填材を入れない以外は、実施例１と全く同様の装置を用いて、実施例１と同様の重合条件で芳香族ポリカーボネートを製造した。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートのＭｎは１１２００であり、良好なカラー（ｂ*値３．３）であった。
【００４５】
【実施例９〜１１】
実施例１と同様の装置を用い、供給する溶融ポリマーのＭｎ、重合温度、圧力、溶融ポリマー供給配管へのガス供給口２からの窒素供給量を種々変化させて芳香族ポリカーボネートを製造した。結果をまとめて表２に示す。
【００４６】
【比較例４〜５】
実施例１と同様の装置を用い、供給する溶融ポリマーのＭｎ、重合温度、圧力、溶融ポリマー供給配管へのガス供給口２からの窒素供給量を種々変化させて芳香族ポリカーボネートを製造した。結果をまとめて表２に示す。
【００４７】
【実施例１２】
回転直径０．２５ｍの攪拌軸を２本有する内容積０．６ｍ3、長さ３ｍの横型攪拌槽に、実施例１１と同様の溶融ポリマーを連続的に供給して重合を行った。溶融ポリマーの供給量、重合温度、及び重合圧力は実施例１１と全く同じにした。攪拌軸の回転数は１５ｒｐｍである。重合器の底部から、溶融ポリマー中に窒素を実施例１１と同量供給した。５０時間後に重合器から排出された芳香族ポリカーボネートのＭｎは１０２００であり、ｂ*値は３．６であった。溶融ポリマー１ｋｇに対する窒素の量は０．０００７５ｍ3であ。
【００４８】
【比較例６】
窒素を供給しない以外は、実施例１２と全く同様に芳香族ポリカーボネートを製造した。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートのＭｎは８８００であり、ｂ*値は４．０で着色していた。
【００４９】
【実施例１３】
ビスフェノールＡのかわりに１，１−ビス−（４−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサンから製造したＭｎ６０００の溶融ポリマーを用いる以外は、実施例１と全く同様の条件で反応を行った。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートはＭｎ１１０００であり、良好なカラー（ｂ*値３．３）であった。溶融ポリマー１ｋｇに対する窒素の量は０．００５５６ｍ3である。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【発明の効果】
本発明によって、着色のない高品質の芳香族ポリカーボネートを、高い重合速度で、大量の不活性ガスを使用することなく工業的に好ましい手段で製造する事ができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明で用いる重合器の一例を示す模式図である。
【符号の説明】
１． 溶融ポリマー供給配管
２． 溶融ポリマー供給配管へのガス供給口
３． 充填材
４． 分散板
５． 円柱状支持体
６． 重合器気相部へのガス供給口
７． ベント
８． 排出ポンプ
９． 排出口
１０．重合器
【発明の属する技術分野】
本発明は、芳香族ポリカーボネートの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、芳香族ポリカーボネートは、耐熱性、耐衝撃性、透明性などに優れたエンジニアリングプラスチックスとして、多くの分野において幅広く用いられている。この芳香族ポリカーボネートの製造方法については、従来種々の研究が行われ、その中で、芳香族ジヒドロキシ化合物、例えば２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（以下、ビスフェノールＡという。）とホスゲンとの界面重縮合法が工業化されている。
【０００３】
しかしながら、この界面重縮合法においては、有毒なホスゲンを用いなければならないこと、副生する塩化水素や塩化ナトリウム及び、溶媒として大量に用いる塩化メチレンなどの含塩素化合物により装置が腐食すること、ポリマー物性に悪影響を及ぼす塩化ナトリウムなどの不純物や残留塩化メチレンの分離が困難なことなどの問題があった。
【０００４】
一方、芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとから、芳香族ポリカーボネートを製造する方法としては、例えば、ビスフェノールＡとジフェニルカーボネートを溶融状態でエステル交換し、副生するフェノールを抜き出しながら重合する溶融法が以前から知られている。溶融法は、界面重縮合法と異なり、溶媒を使用しないなどの利点がある一方、重合が進行すると共にポリマーの粘度が上昇し、副生するフェノールなどを効率よく系外に抜き出す事が困難になり、重合度を上げにくくなるという本質的な問題があった。
【０００５】
従来、芳香族ポリカーボネートを溶融法で製造するための重合器としては、種々の重合器が知られている。撹拌機を備えた竪型の攪拌槽型重合器を用いる方法は一般に広く知られている。しかしながら、竪型の撹拌槽型重合器は小スケールでは容積効率が高く、シンプルであるという利点を有し、効率的に重合を進められるが、工業的規模では、上述したように重合の進行と共に副生するフェノールを効率的に系外に抜き出す事が困難となり重合速度が極めて低くなるという問題を有している。
【０００６】
すなわち、大スケールの竪型の撹拌槽型重合器は、通常、蒸発面積に対する液容量の比率が小スケールの場合に比べて大きくなり、いわゆる液深が大きな状態となる。この場合、重合度を高めていくために真空度を高めていっても、撹拌槽の下部は液深があるために実質上高い圧力で重合される事になり、フェノール等は効率的に抜けにくくなるのである。
【０００７】
この問題を解決するため、高粘度状態のポリマーからフェノール等を抜き出すための工夫が種々なされている。例えば特公昭５０−１９６００号公報では、ベント部を有するスクリュー型重合器を用いる方法、特公昭５２−３６１５９号公報では、噛合型２軸押出機を用いる方法、また特公昭５３−５７１８号公報では、薄膜蒸発型反応器、例えばスクリュー蒸発器や遠心薄膜蒸発器等を用いる方法が記載されており、さらに特開平２−１５３９２３号公報では、遠心薄膜型蒸発装置と横型撹拌重合槽を組み合わせて用いる方法が具体的に開示されている。また特開平７−２９２５０９７号公報には、多孔板から自由落下させながら重合させる方法で、着色のない高品質の芳香族ポリカーボネートを高い重合速度で製造できることが示されており、ワイヤに沿わせて落下させながら重合させる方法も記載されている。該公報には、重合系内に不活性ガスを少量供給する実施例も記載されているが、不活性ガスを供給した場合としない場合の重合速度の違いについては必ずしも明らかにされてはいない。
【０００８】
溶融法で芳香族ポリカーボネートを製造する際、不活性ガス存在下で重合を実施する方法については広く知られている。例えば米国特許第２９６４２９７号及び３１５３００８号明細書には、酸化的な二次反応を避けるために、減圧下、不活性ガスを使用してエステル交換法により芳香族ポリカーボネートを製造する方法が記載されており、製造する芳香族ポリカーボネートに対して少量の不活性ガスが重合器内に供給されている。一方、フェノール等を重合系外に抜き出すために大量の不活性ガスを使用する方法として、特開平６−２０６９９７号公報には、オリゴカーボネート溶融物をオリゴカーボネート１ｋｇ当たり１ｍ3以上の不活性ガスと共に常圧または加圧下で加熱管を通過させることで芳香族ポリカーボネートを製造させる方法が記載されている。しかしながら、大量の不活性ガスを用いて芳香族ポリカーボネートを製造する方法は、重合に使用された不活性ガスを繰り返し重合に使用する場合、不活性ガス中の芳香族モノヒドロキシ化合物を分離する必要が生じ、大きな分離設備が必要となる。
【０００９】
本発明者等は、特願平８−２１００３号において、不活性ガス流通下の空間中でガイドに沿わせて落下させながら重合させる際に、不活性ガス中に含まれる芳香族モノヒドロキシ化合物の不活性ガスに対する分圧比の範囲を特定し、不活性ガスの回収設備が過大にならない方法を提案した。しかし、少量の不活性ガスを使用して重合速度を著しく高める方法については明らかにされていない。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
不純物や残留塩化メチレンの分離の問題のない溶融法により芳香族ポリカーボネートを製造する際、着色のない高品質の芳香族ポリカーボネートを高い重合速度で、大量の不活性ガスを使用することなく、工業的に好ましい手段で製造する方法を提供する事である。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意検討を進めた結果、少量の不活性ガスを特定の方法で用いる事によりその目的を達成できる事を見いだし、本発明を完成させるに至った。
すなわち、本発明は以下のとおりである。
（１） 芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートから、１基又は２基以上の重合器を用い溶融法により芳香族ポリカーボネートを製造する方法において、重合途中の溶融ポリマー１ｋｇに対して０．０００１〜０．１ｍ3 の不活性ガスを該溶融ポリマー中に直接混合させて減圧下で重合することを特徴とする芳香族ポリカーボネートの製造方法。
（２） 溶融ポリマーが、重合器への溶融ポリマー供給配管内の溶融ポリマーであることを特徴とする上記（１）の芳香族ポリカーボネートの製造方法。
（３） 重合器が支持体に沿ってポリマーを溶融流下せしめて重合を進行させる重合器であることを特徴とする上記（２）の芳香族ポリカーボネートの製造方法。
【００１２】
従来、不活性ガスを用いてフェノール等を効率的に抜き出して芳香族ポリカーボネートを製造しようとする場合、通常、重合器の空間部に不活性ガスが供給されており、溶融ポリマー中に不活性ガスを供給する場合には多量の不活性ガスを用いて常圧もしくは加圧下で重合する方法が知られているにすぎなかった。驚くべき事に、少量の不活性ガスを溶融ポリマー中に直接混合させて減圧下で重合することにより、重合器の空間部に不活性ガスを供給する場合に比べて格段に重合速度が高められる事が明らかとなった。この理由については明らかではないが、不活性ガスを液中に供給して混合することにより、減圧条件下での溶融ポリマーの表面状態が変化し、重合速度を高めているものと推定される。
【００１３】
以下に本発明について詳細に説明する。
本発明において、芳香族ジヒドロキシ化合物とは、次式で示される化合物である。
ＨＯ−Ａｒ−ＯＨ（式中、Ａｒは２価の芳香族基を表す。）。
２価の芳香族基Ａｒは、好ましくは例えば、次式で示されるものである。
−Ａｒ1 −Ｙ−Ａｒ2 −
（式中、Ａｒ1 及びＡｒ2 は、各々独立にそれぞれ炭素数５〜７０を有する２価の炭素環式又は複素環式芳香族基を表し、Ｙは炭素数１〜３０を有する２価のアルカン基を表す。）。
【００１４】
２価の芳香族基Ａｒ1 、Ａｒ2 において、１つ以上の水素原子が、反応に悪影響を及ぼさない他の置換基、例えば、ハロゲン原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数１〜１０のアルコキシ基、フェニル基、フェノキシ基、ビニル基、シアノ基、エステル基、アミド基、ニトロ基などによって置換されたものであっても良い。
【００１５】
複素環式芳香族基の好ましい具体例としては、１ないし複数の環形成窒素原子、酸素原子又は硫黄原子を有する芳香族基を挙げる事ができる。
２価の芳香族基Ａｒ1 、Ａｒ2 は、例えば、置換又は非置換のフェニレン、置換又は非置換のビフェニレン、置換または非置換のピリジレンなどの基を表す。ここでの置換基は前述のとおりである。
【００１６】
２価のアルカン基Ｙは、例えば、下記化１で示される有機基である。
【００１７】
【化１】
（式中、Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ3 、Ｒ4 は、各々独立に水素、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数１〜１０のアルコキシ基、環構成炭素数５〜１０のシクロアルキル基、環構成炭素数５〜１０の炭素環式芳香族基、炭素数６〜１０の炭素環式アラルキル基を表す。ｋは３〜１１の整数を表し、Ｒ5 およびＲ6 は、各Ｘについて個々に選択され、お互いに独立に、水素または炭素数１〜６のアルキル基を表し、Ｘは炭素を表す。また、Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ3 、Ｒ4 、Ｒ5 、Ｒ6 において、一つ以上の水素原子が反応に悪影響を及ぼさない範囲で他の置換基、例えばハロゲン原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数１〜１０のアルコキシ基、フェニル基、フェノキシ基、ビニル基、シアノ基、エステル基、アミド基、ニトロ基等によって置換されたものであっても良い。）
このような２価の芳香族基Ａｒとしては、例えば、下記化２で示されるものが挙げられる。
【００１９】
【化２】
（式中、Ｒ7 、Ｒ8 は、各々独立に水素原子、ハロゲン原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数１〜１０のアルコキシ基、環構成炭素数５〜１０のシクロアルキル基またはフェニル基であって、ｍおよびｎは１〜４の整数で、ｍが２〜４の場合には各Ｒ7 はそれぞれ同一でも異なるものであってもよいし、ｎが２〜４の場合には各Ｒ8 はそれぞれ同一でも異なるものであってもよい。）
さらに、２価の芳香族基Ａｒは、次式で示されるものであっても良い。
−Ａｒ1 −Ｚ−Ａｒ2 −
（式中、Ａｒ1 、Ａｒ2 は前述の通りで、Ｚは単結合又は−Ｏ−、−ＣＯ−、−Ｓ−、−ＳＯ2 −、−ＳＯ−、−ＣＯＯ−、−ＣＯＮ（Ｒ1 ）−などの２価の基を表す。ただし、Ｒ1 は前述のとおりである。）
このような２価の芳香族基Ａｒとしては、例えば、下記化３に示されるものが挙げられる。
【００２１】
【化３】
（式中、Ｒ7 、Ｒ8 、ｍおよびｎは、前述のとおりである。）
本発明で用いられる芳香族ジヒドロキシ化合物は、単一種類でも２種類以上でもかまわない。芳香族ジヒドロキシ化合物の代表的な例としてはビスフェノールＡが挙げられる。
本発明で用いられるジアリールカーボネートは、下記化４で表される。
【００２３】
【化４】
（式中、Ａｒ3 、Ａｒ4 はそれぞれ１価の芳香族基を表す。）
Ａｒ3 及びＡｒ4 は、１価の炭素環式又は複素環式芳香族基を表すが、このＡｒ3 、Ａｒ4 において、１つ以上の水素原子が、反応に悪影響を及ぼさない他の置換基、例えば、ハロゲン原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数１〜１０のアルコキシ基、フェニル基、フェノキシ基、ビニル基、シアノ基、エステル基、アミド基、ニトロ基などによって置換されたものであっても良い。Ａｒ3 、Ａｒ4 は同じものであっても良いし、異なるものであっても良い。
【００２５】
１価の芳香族基Ａｒ3 及びＡｒ4 の代表例としては、フェニル基、ナフチル基、ビフェニル基、ピリジル基を挙げる事ができる。これらは、上述の１種以上の置換基で置換されたものでも良い。
好ましいＡｒ3 及びＡｒ4 としては、それぞれ例えば、下記化５に示されるものなどが挙げられる。
【００２６】
【化５】
ジアリールカーボネートの代表的な例としては、下記化６で示される。
【００２８】
【化６】
（式中、Ｒ9 及びＲ10は、各々独立に水素原子、炭素数１〜１０を有するアルキル基、炭素数１〜１０を有するアルコキシ基、環構成炭素数５〜１０のシクロアルキル基又はフェニル基を示し、ｐ及びｑは１〜５の整数で、ｐが２以上の場合には、各Ｒ9 はそれぞれ異なるものであっても良いし、ｑが２以上の場合には、各Ｒ10は、それぞれ異なるものであっても良い。）
このジアリールカーボネート類の中でも、非置換のジフェニルカーボネートや、ジトリルカーボネート、ジ−ｔ−ブチルフェニルカーボネートのような低級アルキル置換ジフェニルカーボネートなどの対称型ジアリールカーボネートが好ましいが、特にもっとも簡単な構造のジアリールカーボネートであるジフェニルカーボネートが好適である。
【００３０】
これらのジアリールカーボネート類は単独で用いても良いし、２種以上を組み合わせて用いても良い。
芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとの使用割合（仕込比率）は、用いられる芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートの種類や、重合温度その他の重合条件によって異なるが、ジアリールカーボネートは芳香族ジヒドロキシ化合物１モルに対して、通常０．９〜２．５モル、好ましくは０．９５〜２．０モル、より好ましくは０．９８〜１．５モルの割合で用いられる。
【００３１】
本発明の方法で得られる芳香族ポリカーボネートの数平均分子量は、通常５００〜１０００００の範囲であり、好ましくは２０００〜３００００の範囲である。
本発明の芳香族ポリカーボネートは、上記のような芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとから、触媒の存在もしくは非存在下で、加熱しながら溶融状態でエステル交換反応にて重縮合する方法であり、その重合器には特に制限はない。例えば、攪拌槽型反応器、薄膜反応器、遠心式薄膜蒸発反応器、表面更新型二軸混練反応器、二軸横型攪拌反応器、濡れ壁式反応器、自由落下させながら重合する多孔板型反応器、支持体に沿ってポリマーを溶融落下せしめて重合を進行させる重合器、例えばワイヤー付多孔板型反応器等を用い、これらを単独もしくは組み合わせた重合器が用いられる。例えば重合の初期に芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートから竪型攪拌槽を用いて重合して溶融ポリマーを製造し、その溶融ポリマーを表面更新型二軸混練反応器、二軸横型攪拌反応器、濡れ壁式反応器、自由落下させながら重合する多孔板型反応器、支持体に沿ってポリマーを溶融落下せしめて重合を進行させる重合器等を用いて重合する方法等は、本発明の好ましい態様の一つである。なお、本発明において溶融ポリマーとは、芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートから製造された重合途中の溶融物を意味する。
【００３２】
本発明においては、重合途中の溶融ポリマー１ｋｇに対して０．０００１〜０．１ｍ3の不活性ガスを該溶融ポリマー中に直接混合させて減圧下で重合を行う。不活性ガスの具体例としては、窒素、アルゴン、ヘリウム、二酸化炭素や低級炭化水素ガス等が挙げられ、特に好ましいのは窒素である。不活性ガスの量が重合途中の溶融ポリマー１ｋｇに対して０．０００１ｍ3より少ない場合は、重合速度を高める効果が小さく、０．１ｍ3より多い場合は不活性ガスから芳香族モノヒドロキシ化合物等を分離するための設備が大きくなりすぎ、工業的に好ましくない。重合途中の溶融ポリマー１ｋｇに対する不活性ガスのより好ましい量は０．０００１〜０．０８ｍ3の範囲であり、更に好ましい量は０．０００２〜０．０６ｍ3の範囲である。
【００３３】
不活性ガスは、重合器の空間部にではなく、溶融ポリマー中に直接混合される。溶融ポリマーに直接混合する方法としては、重合器内の溶融ポリマーに直接不活性ガスを供給し攪拌下で混合する方法や、重合器への溶融ポリマー供給配管内に不活性ガスを供給し、配管内で混合する方法等が挙げられる。溶融ポリマー供給配管内で不活性ガスを混合する方法は、攪拌装置が設けられていない重合器の場合にも溶融ポリマーに不活性ガスを混合できるので、特に好ましい。配管内で不活性ガスと溶融ポリマーを混合するために、配管内に充填材を装着する事も好ましい方法であり、充填材としては、例えばラシヒリング、レッシングリング、ポールリング、ベルルサドル、インタロックスサドル、ディクソンパッキング、マクマホンパッキング、ヘリパック、スルザーパッキング、メラパック等が挙げられる。また、攪拌装置が設けられていない重合器の具体例としては、上述した支持体に沿ってポリマーを溶融流下せしめて重合を進行させる重合器等が挙げられる。このような重合器は、攪拌軸を有しないため、攪拌駆動部からの空気の混入がなく、メンテナンスも容易である点で好ましい。この場合支持体としては、平面状、円柱状、円錐状、鎖状等種々の形状のものが可能である。支持体が中空になっており、支持体の外側にポリマーを落下させながら重合し、中空部に加熱媒体を入れる方法や、支持体の中空部にポリマーを落下させながら重合し、支持体の外側に加熱媒体を入れる方法等も可能である。
【００３４】
本発明において、重合は減圧下で実施される。好ましい圧力は、製造する芳香族ポリカーボネートの種類や分子量、重合温度等によっても異なるが、例えばビスフェノールＡとジフェニルカーボネートから芳香族ポリカーボネートを製造する場合、数平均分子量が１０００以下の範囲では、６６６０Ｐａ（５０ｍｍＨｇ）〜５３２８０Ｐａ（４００ｍｍＨｇ）の範囲が好ましく、数平均分子量が１０００〜２０００の範囲では、４００Ｐａ（３ｍｍＨｇ）〜６６６０Ｐａ（５０ｍｍＨｇ）の範囲が好ましく、数平均分子量が２０００以上の範囲では、２６７０Ｐａ（２０ｍｍＨｇ）以下、特に１３３０Ｐａ（１０ｍｍＨｇ）以下が好ましく、更に４００Ｐａ（３ｍｍＨｇ）以下が好ましい。
【００３５】
エステル交換反応は、触媒を加えずに実施する事ができるが、重合速度を高めるため、必要に応じて触媒の存在下で行われる。重合触媒としては、この分野で用いられているものであれば特に制限はないが、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウムなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属の水酸化物類；水素化アルミニウムリチウム、水素化ホウ素ナトリウム、水素化ホウ素テトラメチルアンモニウムなどのホウ素やアルミニウムの水素化物のアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、第四級アンモニウム塩類；水素化リチウム、水素化ナトリウム、水素化カルシウムなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属の水素化合物類；リチウムメトキシド、ナトリウムエトキシド、カルシウムメトキシドなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属のアルコキシド類；リチウムフェノキシド、ナトリウムフェノキシド、マグネシウムフェノキシド、ＬｉＯ−Ａｒ−ＯＬｉ、ＮａＯ−Ａｒ−ＯＮａ（Ａｒはアリール基）などのアルカリ金属及びアルカリ土類金属のアリーロキシド類；酢酸リチウム、酢酸カルシウム、安息香酸ナトリウムなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属の有機酸塩類；酸化亜鉛、酢酸亜鉛、亜鉛フェノキシドなどの亜鉛化合物類；酸化ホウ素、ホウ酸、ホウ酸ナトリウム、ホウ酸トリメチル、ホウ酸トリブチル、ホウ酸トリフェニル、(R 1 R 2 R 3 R 4)NB(R 1 R 2 R 3 R 4)または(R 1 R 2 R 3 R 4)PB(R 1 R 2 R 3 R 4)で表されるアンモニウムボレート類またはホスホニウムボレート類（R 1 、R 2 、R 3 、R 4 は前記化３の説明通り）などのホウ素の化合物類；酸化ケイ素、ケイ酸ナトリウム、テトラアルキルケイ素、テトラアリールケイ素、ジフェニル−エチル−エトキシケイ素などのケイ素の化合物類；酸化ゲルマニウム、四塩化ゲルマニウム、ゲルマニウムエトキシド、ゲルマニウムフェノキシドなどのゲルマニウムの化合物類；酸化スズ、ジアルキルスズオキシド、ジアルキルスズカルボキシレート、酢酸スズ、エチルスズトリブトキシドなどのアルコキシ基またはアリーロキシ基と結合したスズ化合物、有機スズ化合物などのスズの化合物類；酸化鉛、酢酸鉛、炭酸鉛、塩基性炭酸塩、鉛及び有機鉛のアルコキシドまたはアリーロキシドなどの鉛の化合物；第四級アンモニウム塩、第四級ホスホニウム塩、第四級アルソニウム塩などのオニウム化合物類；酸化アンチモン、酢酸アンチモンなどのアンチモンの化合物類；酢酸マンガン、炭酸マンガン、ホウ酸マンガンなどのマンガンの化合物類；酸化チタン、チタンのアルコキシドまたはアリーロキシドなどのチタンの化合物類；酢酸ジルコニウム、酸化ジルコニウム、ジルコニウムのアルコキシド又はアリーロキシド、ジルコニウムアセチルアセトンなどのジルコニウムの化合物類などの触媒を挙げる事ができる。
【００３６】
触媒を用いる場合、これらの触媒は１種だけで用いても良いし、２種以上を組み合わせて用いても良い。また、これらの触媒の使用量は、原料の芳香族ジヒドロキシ化合物に対して、通常１０-8〜１重量％、好ましくは１０-7〜１０-1重量％の範囲で選ばれる。
本発明の方法を達成する重合器や配管の材質に特に制限はなく、通常ステンレススチールやニッケル、グラスライニング等から選ばれる。
【００３７】
【発明の実施の形態】
以下に、実施例を挙げて説明する。
なお、分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定した数平均分子量（以下、Ｍｎと略す。）である。カラーは、ＣＩＥＬＡＢ法により試験片厚み３．２ｍｍで測定し、黄色度をｂ* 値で示した。
【００３８】
【実施例１】
図１に示すような、複数の円柱状支持体５を有する重合器１０を用いて反応を行った。この重合器１０は、太さ１ｍｍ、長さ６ｍのＳＵＳ３１６Ｌ製円柱状支持体５を２５本備えており、重合器１０に供給された溶融ポリマーは分散板４により各支持体５に均一に分配される。重合器１０の外側はジャケットになっており、熱媒で加温されている。重合器にポリマーを攪拌するための装置は備え付けられていない。
【００３９】
この重合器に、ビスフェノールＡとジフェニルカーボネート（対ビスフェノールＡモル比１．０５）から製造した、Ｍｎ６０００の芳香族ポリカーボネートの溶融ポリマーを溶融ポリマー供給配管１より１８ｋｇ／ｈｒの流量で連続的に供給し、２６０℃、圧力６７Ｐａ（０．５ｍｍＨｇ）の条件で、排出口から芳香族ポリカーボネートを連続的に抜き出しながら重合を行った。溶融ポリマー供給配管へのガス供給口２からは、窒素を１００リットル／ｈｒで供給し、充填材３により溶融ポリマーと窒素との混合を行わせた。充填材３はスルーザーパッキングである。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートはＭｎ１１６００であり、良好なカラー（ｂ*値３．３）であった。溶融ポリマー１ｋｇに対する窒素の量は０．００５５６ｍ3である。結果を表１にまとめて示す。
【００４０】
【実施例２〜６】
窒素の供給量を変える以外は、実施例１と全く同様に芳香族ポリカーボネートを製造した。結果をまとめて表１に示す。
【００４１】
【比較例１〜２】
窒素の供給量を変える以外は、実施例１と全く同様に芳香族ポリカーボネートを製造した。結果をまとめて表１に示す。
【００４２】
【比較例３】
溶融ポリマー供給配管への窒素ガスの供給をやめ、重合器気相部へのガス供給口６から窒素を３リットル／ｈｒ供給する以外は実施例６と全く同様に芳香族ポリカーボネートを製造した。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートのＭｎは９５００であった。
【００４３】
【実施例７】
窒素に変えてアルゴンを１００リットル／ｈｒ供給する以外は、実施例１と全く同様に芳香族ポリカーボネートを製造した。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートのＭｎは１１５００であり、良好なカラー（ｂ*値３．３）であった。
【００４４】
【実施例８】
溶融ポリマー供給配管１内に充填材を入れない以外は、実施例１と全く同様の装置を用いて、実施例１と同様の重合条件で芳香族ポリカーボネートを製造した。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートのＭｎは１１２００であり、良好なカラー（ｂ*値３．３）であった。
【００４５】
【実施例９〜１１】
実施例１と同様の装置を用い、供給する溶融ポリマーのＭｎ、重合温度、圧力、溶融ポリマー供給配管へのガス供給口２からの窒素供給量を種々変化させて芳香族ポリカーボネートを製造した。結果をまとめて表２に示す。
【００４６】
【比較例４〜５】
実施例１と同様の装置を用い、供給する溶融ポリマーのＭｎ、重合温度、圧力、溶融ポリマー供給配管へのガス供給口２からの窒素供給量を種々変化させて芳香族ポリカーボネートを製造した。結果をまとめて表２に示す。
【００４７】
【実施例１２】
回転直径０．２５ｍの攪拌軸を２本有する内容積０．６ｍ3、長さ３ｍの横型攪拌槽に、実施例１１と同様の溶融ポリマーを連続的に供給して重合を行った。溶融ポリマーの供給量、重合温度、及び重合圧力は実施例１１と全く同じにした。攪拌軸の回転数は１５ｒｐｍである。重合器の底部から、溶融ポリマー中に窒素を実施例１１と同量供給した。５０時間後に重合器から排出された芳香族ポリカーボネートのＭｎは１０２００であり、ｂ*値は３．６であった。溶融ポリマー１ｋｇに対する窒素の量は０．０００７５ｍ3であ。
【００４８】
【比較例６】
窒素を供給しない以外は、実施例１２と全く同様に芳香族ポリカーボネートを製造した。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートのＭｎは８８００であり、ｂ*値は４．０で着色していた。
【００４９】
【実施例１３】
ビスフェノールＡのかわりに１，１−ビス−（４−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサンから製造したＭｎ６０００の溶融ポリマーを用いる以外は、実施例１と全く同様の条件で反応を行った。５０時間後に排出口から排出された芳香族ポリカーボネートはＭｎ１１０００であり、良好なカラー（ｂ*値３．３）であった。溶融ポリマー１ｋｇに対する窒素の量は０．００５５６ｍ3である。
【００５０】
【表１】
【表２】
【発明の効果】
本発明によって、着色のない高品質の芳香族ポリカーボネートを、高い重合速度で、大量の不活性ガスを使用することなく工業的に好ましい手段で製造する事ができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明で用いる重合器の一例を示す模式図である。
【符号の説明】
１． 溶融ポリマー供給配管
２． 溶融ポリマー供給配管へのガス供給口
３． 充填材
４． 分散板
５． 円柱状支持体
６． 重合器気相部へのガス供給口
７． ベント
８． 排出ポンプ
９． 排出口
１０．重合器
Claims (3)
- 芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートから、１基又は２基以上の重合器を用い溶融法により芳香族ポリカーボネートを製造する方法において、重合途中の溶融ポリマー１ｋｇに対して０．０００１〜０．１ｍ3 の不活性ガスを該溶融ポリマー中に直接混合させて減圧下で重合することを特徴とする芳香族ポリカーボネートの製造方法。
- 溶融ポリマーが重合器への溶融ポリマー供給配管内の溶融ポリマーであることを特徴とする請求項１記載の芳香族ポリカーボネートの製造方法。
- 重合器が支持体に沿ってポリマーを溶融流下せしめて重合を進行させる重合器であることを特徴とする請求項２記載の芳香族ポリカーボネートの製造方法。
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| JP32945696A JP3684282B2 (ja) | 1996-12-10 | 1996-12-10 | 芳香族ポリカーボネートの製造方法 |
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| JP32945696A JP3684282B2 (ja) | 1996-12-10 | 1996-12-10 | 芳香族ポリカーボネートの製造方法 |
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| JPH10168176A JPH10168176A (ja) | 1998-06-23 |
| JP3684282B2 true JP3684282B2 (ja) | 2005-08-17 |
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-
1996
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