JP3567086B2

JP3567086B2 - 送風羽根及び回転電機

Info

Publication number: JP3567086B2
Application number: JP21293798A
Authority: JP
Inventors: 伸一野田; 卓郎林; 伸建相倉
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1998-07-28
Filing date: 1998-07-28
Publication date: 2004-09-15
Anticipated expiration: 2018-07-28
Also published as: US6139275A; JP2000045992A; CN1252390C; CN1243203A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、騒音の低減を図った送風羽根及び回転電機に関する。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】
近年、環境騒音に対する関心が高まり、電動機や発電機等の回転電機においても、騒音を低減する試みが行われている。特に、冷却用のファンを有する回転電機においては、前記ファンの送風羽根で発生する騒音が回転電機で発生する騒音の原因の多くを占めるため、前記送風羽根で発生する騒音を低減する様々な試みが行われている。
【０００３】
一般に、送風羽根の回転に伴い発生する騒音の周波数は広範囲にわたって分布しているが、送風羽根の複数枚の羽根が車盤に対して均等な間隔で配列されている場合、音圧レベルが卓越した所定周波数の騒音が現れる。このような騒音は、羽根枚数×回転周波数（Ｈｚ）を基本周波数ｆ（Ｈｚ）とする周期的な騒音（即ち、１×ｆ、２×ｆ、３×ｆ…を周波数とする騒音）であり、純音として扱われている。純音成分を有する騒音は、一般的に聴きづらく、また、やかましく感じられる。
【０００４】
これに対して、例えば、特開昭５５−２５５５５公報に示される送風羽根のように、複数枚の羽根を各羽根の間隔が不均等となるように配列することにより、周期的な騒音を低減させたものが提案されている。
【０００５】
ところが、上記公報に記載された送風羽根の場合、機械的なバランスについては、余り考慮されていなかった。具体的には、図１５に示すプロペラ形の軸流ファンの送風羽根１を例にあげながら説明する。この送風羽根１は、上記公報に記載されているものであり、車盤２の外周に５枚の羽根３を円形配列することにより構成されている。この図１５から明らかなように、送風羽根１は、各羽根３の重心及び回転中心を通る５本の軸Ｌ１〜Ｌ５のうち２本の軸Ｌ１及びＬ２に関しては略左右対称であるが、残りの３軸Ｌ３〜Ｌ５に関しては対称性が大きく崩れている。しかも、各羽根３の間の角度のばらつきが大きく、最大で６６．９度の角度差があった。
【０００６】
送風羽根１の対称性が大きく崩れると、回転時に各羽根３に加わる遠心力が釣り合わないため、振動が発生するおそれがある。また、各羽根３間の角度のばらつきが大きいと、送風空気の流れが乱れるため乱流騒音が増大したり、送風量が減少して冷却性能が悪くなるおそれがあった。
【０００７】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的は、冷却性能の低下を招くことなく、周期的な騒音の低減を図ると共に、振動や乱流騒音の低減を併せて図ることができる送風羽根及び回転電機を提供するにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
例えばファンやブロワなどの送風機においては、送風羽根の回転に伴い羽根ピッチ音と呼ばれる周期的な騒音が発生することが知られている。この羽根ピッチ音の発生メカニズムを、図１３に示すラジアルファンの場合を例に挙げて説明する。
【０００９】
前記ラジアルファンは、ファンケーシング４の内部に５枚の羽根５を有する送風羽根６を配設して構成されている。前記送風羽根６が回転すると、各羽根５の通過に伴って外部の空気が入口７を通してファンケーシング４内に流入する。このとき、空気は、入口７に入り込む際に収縮し、入口７を通過してファンケーシング４内に流入する際に拡張する。
【００１０】
このような収縮、拡張は、羽根５が通過する時間差だけずれて繰り返される。そして、このような収縮と拡張の繰返しにより、羽根ピッチ音が発生すると考えられる。尚、ファンケーシング４内の空気が出口８を介して外部に排出されるときも同様に収縮，拡張が繰り返される。
【００１１】
いま、圧縮側の空気の圧力変動だけを考えると、５枚の羽根５が等間隔に配置されている場合には、任意の観測点で観測される音圧Ｐ（ｔ）は図１４（ａ）に示すような正弦波となる。
【００１２】
任意の観測点を羽根が通過するときに空気の圧力、即ち音圧が最大となるとすると、音圧Ｐ（ｔ）は、次の式（１）で表される。
Ｐ（ｔ）＝ｓｉｎ（ω_ｚ・ｔ）……（１）
尚、ω_ｚ＝２π×ｆ×ｚ（ｆは送風羽根の回転周波数（Ｈｚ）、ｚは羽根枚数）を示しており、ここでは、便宜上、振幅は１としている。
【００１３】
これに対して、羽根５が、各羽根５の間隔が不均等になるように配置されている場合は、任意の観測点で観測される音圧Ｐ（ｔ）は図１４（ｂ）に示すようになる。即ち、羽根５の間隔に応じて音圧Ｐ（ｔ）の最大値の位置が変動する。そのため、元の羽根ピッチ音のスペクトルが様々な周波数に拡散され、ピークレベルが低減する。そこで、本発明者らは、羽根ピッチ音の正弦波に周期的な周波数変調、具体的には正弦波で周波数変調をかけて、羽根ピッチ音のスペクトルを様々な周波数に拡散する方法を採用した。
【００１４】
ここで、変調する角周波数をω_ｍとすると、変調後の音圧Ｐ（ｔ）は近似的に次の式で表される。
【００１５】
Ｐ（ｔ）＝ｓｉｎ｛ω_ｚ×ｔ＋β×ｓｉｎ（ω_ｍ×ｔ）｝……（２）
但し、βは変調の大きさを示す振幅を示す。また、ω_ｍ＝ｍ×２π×ｆ（ｍは整数）の関係を有する。
【００１６】
そして、上記関係式（２）から、Ｐ（ｔ）の最大値に羽根が位置するように各羽根の位置角度を設定すれば良い。尚、厳密には、式（２）から各羽根の位置角度を求めることになるが、近似的には、以下のようにして求めることができる。即ち、複数枚の羽根を車盤に円形配列した送風羽根において、羽根枚数をＺ、車盤にＺ枚の羽根を均等に円形配列したときのｎ番目の羽根の位置を定める位置角度をθｎ０（但し、１≦ｎ≦Ｚ）、許容最大ずれ角度をθｍａｘとしたとき、ｎ番目の羽根の位置角度θｎは、次式
θｎ＝θｎ０＋θｍａｘ×ｓｉｎ｛２π×ｍ×（ｎ−１）／Ｚ｝
（但し、ｍは回転周波数の次数を示すもので、１からＺ−１までの任意の整数）により求めることができる。そして、本発明の請求項１の送風羽根は、上記式によって求められた位置角度となるように、複数枚の羽根を前記車盤に不均等に配列したものである。
【００１７】
上記構成によれば、各羽根の間隔が不均等となるように複数枚の羽根が配設されるため、羽根ピッチ音を低減することができる。また、上記構成によれば、均等に配列したときの羽根の位置に対して、ある羽根が一方向に所定角度ずれるときには、別の羽根が他方向に所定角度ずれるように設定される。即ち、各羽根は、相互に補われるようにずらして配置されるため、送風羽根全体のバランスが大きく崩れることがない。
【００１８】
ところで、回転により個々の羽根に加わる遠心力が全体として釣り合っていないと大きな振動が発生する。このような振動は、送風羽根の回転に伴い発生する騒音の原因の一つである。そこで、遠心力の釣り合いを表す指標として、
【００１９】
【数２】

と定義したとき、−０．１≦ＲＢ≦０．１を満たすことが好ましい（請求項２）。ここで、ＲＢの値が「０」に近付けば近付くほど、遠心力が釣り合っていることを示すが、実務上、ＲＢが上記範囲を満たしておれば許容できるものとされている。尚、ＲＢの値は、送風羽根が取付けられる環境によって異なるものであり、例えば、回転電機の冷却ファンとして用いられる送風羽根の場合は、−０．０２≦ＲＢ≦０．０２を満たしていることが好ましい。
【００２０】
また、許容最大ずれ角度θｍａｘが大きくなると、その分、各羽根間の角度のばらつきが大きくなるため、送風空気の流れが乱れて乱流騒音が大きくなると共に、ファン効率が低下する。そこで、許容最大ずれ角度θｍａｘは、１０度以内であることが望ましい（請求項３の発明）。
【００２１】
この場合、羽根枚数は５枚以上１８枚以下であることが好ましい（請求項４の発明）。
また、本発明の請求項５の回転電機は、冷却用のファンとして請求項１ないし４のいずれかに記載の送風羽根を備えることを特徴とする。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を回転電機たる全閉外扇形の誘導電動機に適用した一実施例について図１ないし図９を参照して説明する。まず、図２は、本実施例に係る誘導電動機の全体構成を示している。この図２において、電動機本体１１は、固定子枠１２及び軸受ブラケット１３を備えて構成されている。固定子枠１２の内周面には、固定子鉄心１４が固着され、その固定子鉄心１４には固定子巻線１５が巻装されている。
【００２３】
前記固定子鉄心１４の内部には、所定の間隙を存して回転子１６が配設されている。この回転子１６の回転軸１７は、軸受１８を介して前記軸受ブラケット１３に支持されている。このとき、前記回転軸１７の両端部は電動機本体１１よりも外方に突出するように構成されている。また、前記固定子枠１２の外周面には、前記回転軸１７に沿った方向に冷却フィン１９が形成されており、これら冷却フィン１９間に通風路２０が形成されている。
【００２４】
上記回転軸１７の両端部のうち反負荷側端部である図示左端部には、冷却ファンたるラジアルファンの送風羽根２１が固定され、以て、回転軸１７と一体に回転するように構成されている。そして、前記送風羽根２１を覆うように、左側の軸受ブラケット１３にはファンカバー２２が例えばねじ止めされて取付けられている。
【００２５】
前記送風羽根２１は、例えばポリアミド製で、図１及び図２に示すように、車盤２３に５枚の羽根２４が円形配列、具体的には放射状に配列されて構成されている。このとき、前記羽根２４は、各羽根２４間の間隔が不均等となるように配設されている。尚、前記羽根２４の配置については後述する。また、前記車盤２３は、中央部から周辺部に向かって図１中、奥側（図２中、右側）に傾斜する漏斗状をなし、前記中央部には、前記回転軸１７の左端部に嵌合されるボス部２５が一体に形成されている。
【００２６】
更に、ファンカバー２２の前記送風羽根２１と対向する左端面には、多数の貫通孔２６ａからなる吸気口２６が形成されている。上記構成においては、回転子１６が回転駆動されて送風羽根２１が回転されると、その送風作用により空気が矢印Ａで示すように前記吸気口２６から吸引される。そして、吸引された空気は、羽根２４によって出口２７から通風路２０内へ送風されることによって、電動機本体１１が冷却される。
【００２７】
さて、上記送風羽根２１の５枚の羽根２４の位置を定める位置角度は次のように設定されている。ここで、５枚の羽根２４のうち、図１中、一番上に位置する羽根２４を１番目の羽根とし、時計回りの順に２番目の羽根、３番目の羽根……とする。そして、ｎ番目の羽根の位置角度θｎとは、１番目の羽根の重心と回転中心とを結ぶ直線及びｎ番目の羽根の重心と回転中心とを結ぶ直線の間の角度をいう（但し、ｎは１から５までの整数）。
【００２８】
まず、ｎ番目の羽根の位置角度θｎは次式（３）を満たすように設定される。
θｎ＝θｎ０＋θｍａｘ×ｓｉｎ｛２π×ｍ×（ｎ−１）／５｝……（３）
（但し、ｍは回転周波数の次数を示すもので、１から４までの任意の整数）
また、各羽根に加わる遠心力が釣り合っていないときには、機械的アンバランスが生じて振動が発生する。このような振動の発生は、騒音の原因の一つとなる。そこで、各羽根２４に加わる遠心力の釣り合いを表す指標として、
【００２９】
【数３】

と定義すると、ＲＢの値が０に近付くほど各羽根に加わる遠心力は釣り合っていることを示し、本実施例においては次式（４）
−０．０２≦ＲＢ≦０．０２……（４）
を満たすように、各羽根２４の位置角度θｎを設定する。
【００３０】
ここで、ｍの値とＲＢの値との関係を図３に示す。この図３は、θｍａｘを１０度に設定したときのｍの値とＲＢの値との関係を代表させて示すものであり、同図に示すように、ｍが１または４のときに比べて、ｍが２または３のときの方がＲＢは０に近付く。具体的には、ｍ＝２のときＲＢ＝０．０１８、ｍ＝３のときＲＢ＝０．０２となる。尚、図示はしないが、θｍａｘを１０度とは異なる値に設定した場合も同様の傾向を示す。そこで、本実施例においては、ｍ＝２またはｍ＝３を採用する。
【００３１】
一方、電動機の冷却のためには、送風羽根２１の風量は多い方が望ましい。一般に、車盤に羽根が不均等に配置されていると、羽根が均等に配置されている場合よりも送風空気の流れが乱れて風量が低下する。また、送風空気の流れが乱れると、流体の渦が発生し、それに伴う騒音が増大する。そこで、本実施例においては、送風量の低下を極力抑えるために、許容最大ずれ角度θｍａｘを１０度以内に設定した。
【００３２】
許容最大ずれ角度θｍａｘを１０度以内に設定したのは、図４に示すθｍａｘと送風羽根のファン効率との関係及び図５に示すθｍａｘと騒音レベルとの関係に基づくものである。即ち、図４及び図５は、ｍ＝３に設定するとともに、許容最大ずれ角度θｍａｘを種々の値に設定して求められた各羽根の位置角度θｎに基づいて製作された送風羽根の送風量や騒音レベルを測定した結果を示している。尚、図４では、羽根を等間隔で配列した送風羽根の送風量に対する割合（％）をファン効率として示している。
【００３３】
図４から明らかなように、許容最大ずれ角度θｍａｘが１０度以下のときは、ファン効率は９８％以上を保持しているが、１０度を越えるとファン効率が急激に低下する。一方、図５に示すように、羽根を等間隔で配列したときの騒音レベル（６８ｄＢ（Ａ））に対して、羽根２４を不均等な間隔で配列したときの騒音レベルは全般に低下するが、特に、許容最大ずれ角度θｍａｘが１０度のときに騒音レベルは最小となる。
【００３４】
さて、以上の関係式（３）及び（４）から、本実施例においては、θｍａｘ＝１０，ｍ＝３に設定して各羽根２４の位置角度θｎを算出し、送風羽根２１を製作した。そして、この送風羽根２１の動作時（回転周波数は３０Ｈｚ）の騒音レベル（ｄＢ（Ａ））、詳しくは騒音計にて得られた音の波形をＦＦＴにて周波数分析した結果を図６及び図７に示す。尚、本実施例の送風羽根２１の各羽根２４の位置角度θｎは、具体的には表１に示す通りで、このときＲＢの値は０．０２となっている。
【００３５】
【表１】

【００３６】
また、羽根を均等に配置した場合の送風羽根の動作時の騒音レベル（ｄＢ（Ａ））を図８及び図９に示し、各羽根の位置角度を表１に示す。ここで、図７は、図６のうちの０〜５００Ｈｚの部分を拡大して示したものであり、図９は、図８のうちの０〜５００Ｈｚの部分を拡大して示したものである。
【００３７】
図９に示すように、羽根が均等に配置された送風羽根においては、周波数が１５０Ｈｚ，３００Ｈｚ，４５０Ｈｚの純音成分（図９中、１５０、３００、４５０にて示す）、所謂羽根ピッチ音がみられるため、聴感的に聴きづらく、やかましく感じられる。これに対して、図７に示すように、本実施例の送風羽根２１においては卓越した純音が無くなり、聴感的に聴きやすい音に改善されている。
【００３８】
また、上述したように、本実施例の送風羽根２１においては、乱流騒音も低減されるため全体の騒音レベルは６４ｄＢ（Ａ）となる。これに対して、羽根を均等に配列したときの送風羽根の騒音レベルは６８ｄＢ（Ａ）であることから、本実施例の送風羽根２１では、騒音のエネルギーが１／３以下に抑えられている。このように本実施例によれば、羽根２４を不均等に配列したことにより、送風羽根２１の回転に伴う騒音（羽根ピッチ音）を低減することができる。また、羽根２４を不均等に配列しながらも、各羽根２４に加わる遠心力が略釣り合うように構成したので、送風羽根２１の回転時における振動の発生を極力防止でき、その結果、騒音の低減を図ることができる。
【００３９】
さらに、本実施例においては、各羽根２４の間の角度差は、最大で３４．５度であり、従来の送風羽根１の角度差が最大で６６．９度であるのに比べて十分に小さくなる。従って、乱流騒音の発生を極力防止できるため、送風羽根２１全体として発生する騒音を低減でき、しかも、送風量の低下を極力抑えることができるので、冷却性能の低下を極力防止できる。
【００４０】
尚、上記実施例においては、θｍａｘ＝１０，ｍ＝３に設定したが、θｍａｘ＝１０，ｍ＝２としても良い。即ち、具体的な図示は省略するが、本発明者らの実験によれば、θｍａｘ＝１０，ｍ＝２に設定して送風羽根２１を製作した場合も、上記実施例と同様の作用効果を得ることができる。このときの各羽根２４の位置角度θｎは表１に示す通りで、ＲＢは０．０２となる。
【００４１】
また、上記実施例では、ラジアルファンの送風羽根２１を例に挙げて説明したが、例えば、従来技術の説明において示した軸流ファン（図１５参照）の送風羽根に適用することも可能である。具体的には、羽根枚数Ｚ＝５の軸流ファンにおいて、θｍａｘ＝１０，ｍ＝２に設定して各羽根の位置角度θｎを算出し、製作された軸流ファンの動作時の騒音レベル（ｄＢ（Ａ））を図１０に示す。このときの各羽根の位置角度θｎを表１に示す。また、θｍａｘ＝１０，ｍ＝３に設定して各羽根の位置角度θｎを算出して製作された軸流ファンの騒音レベルを図１１に示す。更に羽根を均等に配列したときの軸流ファンの動作時の騒音レベル（ｄＢ（Ａ））を図１２に、尚、各羽根の位置角度θｎは、表１に示すラジアルファンの場合と同じである。
【００４２】
これら図１０ないし図１２から明らかなように、軸流ファンにおいても、上記関係式を満たすように各羽根を不均等に配列することにより、卓越した純音（羽根ピッチ音）が無くなり、また、全体としての騒音レベルを低減することができる。
【００４３】
更に、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、例えば次のような変形が可能である。
電動機の他、発電機の冷却ファンの送風羽根に適用しても良い。また、ラジアルファン、軸流ファンに限らず、斜流ファン、横流ファン等の送風機全般の送風羽根にも適用できる。
【００４４】
ＲＢの値は、−０．１≦ＲＢ≦０．１を満たしていれば良い。即ち、電動機などの回転電機においては、振動の発生が騒音の増大や機械の性能に影響するため、ＲＢの値はできるだけ「０」に近い方が望ましく、従って、上記各実施例においては、−０．０２≦ＲＢ≦０．０２を満たすことを条件とした。これに対して、換気扇や扇風機などでは、−０．１≦ＲＢ≦０．１の範囲にあれば良い。
【００４５】
送風羽根は、ポリアミドの他のプラスチックや、アルミ合金による鋳物、或いは、板金を溶接することにより構成しても良い。
【００４６】
羽根の位置角度θｎを求める式は、次式
θｎ＝θｎ０＋θｍａｘ×ｃｏｓ｛２π×ｍ×（ｎ−１）／Ｚ｝
のように表すことも可能である。
【００４７】
羽根の枚数は３枚や４枚でも良く、５枚以上であっても良い。ちなみに、羽根枚数が６枚の送風羽根においては、次のように各羽根の位置角度θｎを設定することが好ましい。
【００４８】
θ１＝０，θ２＝６８．５，θ３＝１１１．５，θ４＝１８０，θ５＝２４８．５，θ６＝２９１
また、羽根枚数が７枚の送風羽根においては、次のように各羽根の位置角度θｎを設定することが好ましい。
【００４９】
θ１＝０，θ２＝６０，θ３＝９９，θ４＝１４７，θ５＝２１３，θ６＝２６１．５，θ７＝２９９
更に、羽根枚数が７枚の送風羽根においては、次のように各羽根の位置角度θｎを設定することも良い構成である。
【００５０】
θ１＝０，θ２＝４８，θ３＝１０９，θ４＝１４６，θ５＝２１３．５，θ６＝２６１．５，θ７＝２９９
更にまた、羽根枚数が８枚の送風羽根においては、次のように各羽根の位置角度θｎを設定することが好ましい。
【００５１】
θ１＝０，θ２＝５５，θ３＝９０，θ４＝１２５，θ５＝１８０，θ６＝２３５，
θ７＝２７０，θ８＝３０５
また、羽根枚数が９枚の送風羽根においては、次のように各羽根の位置角度θｎを設定すると良い。
【００５２】
θ１＝０，θ２＝５０，θ３＝８３．５，θ４＝１１１．５，θ５＝１５３．５，θ６＝２０６．５，θ７＝２４８．５，θ８＝２７６，θ９＝３１０
更に、羽根枚数が９枚の送風羽根においては、次のように各羽根の位置角度θｎを設定することも良い構成である。
【００５３】
θ１＝０，θ２＝４３，θ３＝７３．５，θ４＝１２８．５，θ５＝１５０，θ６＝２０６．５，θ７＝２４８，θ８＝２７６．５，θ９＝３１０
更にまた、羽根枚数が９枚の送風羽根においては、次のように各羽根の位置角度θｎを設定することが好ましい。
【００５４】
θ１＝０，θ２＝３１，θ３＝８８．５，θ４＝１２０，θ５＝１５１，θ６＝２０６．５，θ７＝２４８，θ８＝２７６．５，θ９＝３１０
【００５５】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明の送風羽根によれば、複数枚の羽根を各羽根の間隔が不均等となるように配置し、しかも、機械的なバランスが悪くなることを極力抑えるように構成したので、冷却性能の低下を招くことなく、騒音や振動の低減を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例を示す送風羽根の正面図
【図２】上半分を断面して示す全閉外扇形誘導電動機の側面図
【図３】ｍの値とＲＢの値との関係を示す図
【図４】許容最大ずれ角度とファン効率との関係を示す図
【図５】許容最大ずれ角度と騒音レベルとの関係を示す図
【図６】騒音レベルを示すグラフ
【図７】図６に示す騒音のうち周波数が０〜５００Ｈｚの騒音を拡大して示す図
【図８】羽根を等間隔で配置したときの騒音レベルを示すグラフ
【図９】図８に示す騒音のうち周波数が０〜５００Ｈｚの騒音を拡大して示す図
【図１０】本発明の他の実施例を示すものであり、軸流ファンにおいて羽根を不均等に配列したときの騒音レベルを示すグラフ（その１）
【図１１】軸流ファンにおいて羽根を不均等に配列したときの騒音レベルを示すグラフ（その２）
【図１２】羽根を等間隔で配置したときの騒音レベルを示すグラフ
【図１３】羽根ピッチ音の発生メカニズムを説明するための図で、ラジアルファンの側面図（ａ）、正面図（ｂ）
【図１４】均等な間隔で羽根が配置されているラジアルファンの羽根ピッチ音の音圧を示すグラフ（ａ）、不均等な間隔で羽根が配置されているラジアルファンの羽根ピッチ音の音圧を示すグラフ（ｂ）
【図１５】従来技術を説明するための図で、軸流ファンの正面図
【符号の説明】
図中、１１は回転電機本体、２１は送風羽根、２３は車盤、２４は羽根を示す。

Claims

複数枚の羽根を車盤に円形配列してなる送風羽根において、
羽根枚数をＺ、
前記車盤にＺ枚の羽根を均等に配列したときのｎ番目の羽根の位置を定める位置角度をθｎ０（但し、１≦ｎ≦Ｚ）、
許容最大ずれ角度をθｍａｘとしたとき、
ｎ番目の羽根の位置角度θｎが、次式
θｎ＝θｎ０＋θｍａｘ×ｓｉｎ｛２π×ｍ×（ｎ−１）／Ｚ｝
（但し、ｍは回転周波数の次数を示すもので、１からＺ−１までの任意の整数）を満足するように、前記車盤に前記羽根を不均等に配列したことを特徴とする送風羽根。
各羽根に加わる遠心力の釣り合いを示す指標を、

と定義したとき、−０．１≦ＲＢ≦０．１を満たすことを特徴とする請求項１記載の送風羽根。
許容最大ずれ角度θｍａｘは、１０度以内であることを特徴とする請求項１または２記載の送風羽根。
羽根枚数は５枚以上１８枚以下であることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の送風羽根。
冷却用のファンとして請求項１ないし４のいずれかに記載の送風羽根を備えることを特徴とする回転電機。